陸曉燕

（上海海事大學(xué)，上海 200135）

當(dāng)代社會，塑料的各種制品已滲透到人們?nèi)粘Ｉ畹母鱾€(gè)領(lǐng)域。傳統(tǒng)的加工工藝，已不能適應(yīng)現(xiàn)代塑料工業(yè)的發(fā)展需要。超聲波塑料焊接機(jī)在焊接塑料制品時(shí)，既不要填加任何粘接劑、填料或溶劑，也不消耗大量熱源，具有操作簡便、焊接速度快、焊接強(qiáng)度高、生產(chǎn)效率高等優(yōu)點(diǎn)。因此，超聲波焊接技術(shù)越來越廣泛地獲得應(yīng)用。超聲振動系統(tǒng)是進(jìn)行超聲焊接加工的基礎(chǔ)組件，而良好的超聲振動系統(tǒng)是保證超聲焊接加工的前提條件。

1 超聲振動系統(tǒng)工作原理

超聲振動系統(tǒng)是將電能轉(zhuǎn)化為機(jī)械振動并放大振幅的部件，主要包括超聲換能器，變幅桿和工具頭。超聲波塑料焊接機(jī)上的超聲換能器的工作原理，就是利用壓電陶瓷材料的逆壓電效應(yīng)產(chǎn)生振動工作的。將一壓電晶體置于外電場中，在電場的作用下，引起晶體內(nèi)部正負(fù)電荷重心的移動，這一極化位移又導(dǎo)致晶體發(fā)生形變，這就叫做逆壓電效應(yīng)。

超聲變幅桿是超聲加工處理設(shè)備中超聲振動系統(tǒng)的重要組成部分之一。在超聲振動系統(tǒng)工作過程中，由于超聲換能器輻射面所產(chǎn)生的振動幅度較小，當(dāng)工作頻率在20 kHz范圍內(nèi)，超聲換能器的輻射面的振幅只有數(shù)微米，而在超聲焊接中所需要的振幅大約為數(shù)十至數(shù)百微米。所以必須借助變幅桿的作用，將機(jī)械振動質(zhì)點(diǎn)的位移量和運(yùn)動速度進(jìn)行放大，并將超聲能量聚集在較小的面積上，產(chǎn)生聚能作用。超聲變幅桿還可以作為機(jī)械阻抗變換器，在換能器和負(fù)載之間架起橋梁，進(jìn)行阻抗匹配，使超聲能量更有效地從換能器向負(fù)載傳輸。

2 超聲振動系統(tǒng)的設(shè)計(jì)

超聲波塑料焊接機(jī)振動系統(tǒng)的設(shè)計(jì)，主要包括超聲換能器、變幅桿和工具頭3個(gè)部分，如圖1所示。超聲換能器主要是由前、后蓋板和夾在前后蓋板中間的陶瓷晶堆組成，從圖1可以看出，換能器的3部分是由螺釘聯(lián)接在一起的。換能器和變幅桿之間以及變幅桿與工具頭之間，都是靠雙頭螺柱聯(lián)接在一起的。超聲塑料焊接機(jī)中把這樣聯(lián)接在一起的換能器、變幅桿和工具頭組成的系統(tǒng)，叫做振動系統(tǒng)。整個(gè)振動系統(tǒng)，是在變幅桿的變截面處通過法蘭的嵌合作用固聯(lián)在機(jī)架上的。

圖1 超聲塑料焊接機(jī)振動系統(tǒng)的示意圖

2.1 換能器的設(shè)計(jì)

超聲波塑料焊接機(jī)工作時(shí)，加工塑料工件需要的是高頻率的縱向振動，使得工件的上下模上下高頻振動熔化焊接層，得到焊接效果。因此選擇換能器的種類，是縱向復(fù)合式換能器，結(jié)構(gòu)簡單，示意圖如圖2所示。首尾兩塊是金屬蓋板；中間是壓電陶瓷晶堆，一般是縱向極化的帶圓孔片或圓管，也可以是徑向極化的圓管；一根應(yīng)力螺桿將這3部分緊緊壓牢。

圖2 縱向復(fù)合式換能器結(jié)構(gòu)示意圖

設(shè)計(jì)壓電陶瓷體，算得陶瓷片中超聲波傳播速度c=2 418 m/s，陶瓷片直徑取D=60 mm，陶瓷片數(shù)n=2。

計(jì)算前后蓋板長度和直徑，利用振動方程的通解條件，不難獲得頻率方程和前后振速比。前蓋板的尺寸，總是等于對應(yīng)頻率上聲波在該蓋板中傳播波長的1/4，因此取前蓋板的長度為64 mm。選擇軟鋼做后蓋板，型號為45號鋼，為了使換能器中后蓋板和陶瓷晶堆能有更好的聯(lián)接彈性，可以在等效特性聲阻抗的原理下把后蓋板和陶瓷晶堆相連的一部分換成硬鋁。取硬鋁為做前蓋板，型號為2A01，直徑和陶瓷晶片相同。且取前后蓋板的形狀為圓柱形，直徑和陶瓷晶片相同?？梢运愠龊笊w板的總長度為48 mm。

2.2 變幅桿的設(shè)計(jì)

根據(jù)超聲波塑料焊接機(jī)的工作情況，選擇變幅桿類型；按照振幅放大系數(shù)、波的功率和振幅大小的關(guān)系，得出變幅桿截面面積的大小，最后設(shè)計(jì)出變幅桿。

算出換能器輸出端振幅A=0.002 2 m，變幅桿輸出端振幅取為0.02 mm，因此振幅放大系數(shù)為

其中，ve變幅桿輸出端振幅，vf為換能器輸出端振幅。

因此放大系數(shù)不會很大，選擇階梯型變幅桿，如圖3所示。選擇硬鋁作為制作變幅桿的材料，硬鋁型號為2A01，算得變幅桿小端直徑d6=20 mm。為了使變幅桿輸出端得到最大的振幅和振速，取l5=l6=64 mm，所以變幅桿長度L=l5+l6=128 mm。

圖3 階梯型變幅桿

用PRO-E軟件對變幅桿的頻率分析，首先根據(jù)變幅桿的尺寸用PRO-E三維軟件繪出變幅桿的三維模型。其次用頻率分析工具對變幅桿作頻率分析，輸入最低頻率值為20 000 Hz，材料為2A01以及材料的彈性模量為0.7×105MPa,泊松比為0.3。最后得出分析結(jié)果如圖4所示，變幅桿輸出端振動頻率為20 544 Hz，和最初給出的頻率值20 kHz相差不大，因此可以符合設(shè)計(jì)的要求。

圖4 變幅桿頻率分析圖

2.3 工具頭的設(shè)計(jì)

超聲波塑料焊接機(jī)工作時(shí)，工具頭作用在工件上的力大概為30～50 N，因此作用力并不大，屬于中等強(qiáng)度受力的工作情況，從而可以選擇型號為2A01的硬鋁作為制造材料。要使工具頭能正常工作，則工具頭和變幅桿輸出端相聯(lián)的部分就要匹配。匹配指的是變幅桿輸出端和工具頭輸入端之間的阻抗匹配。因此要求在諧振頻率上在他們的接合面上，變幅桿的輸出阻抗等于工具頭的輸入阻抗。根據(jù)前面涉及到的知識，兩者阻抗相等只需要它們的橫截面積相等。因此選擇工具頭前半部分為直徑D=20 mm的圓柱體，選擇輸出端直徑D=16 mm，后半部分為圓錐體（如圖5所示）。

圖5 工具頭的示意圖

用PRO-E軟件對工具頭的頻率分析，首先根據(jù)工具頭的尺寸用PRO-E三維軟件繪出工具頭的三維模型。其次對工具頭作頻率分析，輸入最低頻率值為20 kHz，材料為2A01以及材料的彈性模量為0.7×105MPa，泊松比為0.3。得出的頻率分析圖如圖6所示。從圖6可以看出，工具頭小端面部分也就是圖中上部區(qū)域的共振頻率為20 021 Hz，與最初給出的超聲波的頻率20 kHz相差不大，因此工具頭的設(shè)計(jì)可以滿足設(shè)計(jì)要求，工作時(shí)能夠和換能器經(jīng)過變幅桿傳到工具頭輸入端的振動產(chǎn)生共振。

圖6 工具頭的頻率分析圖

3 結(jié)束語

根據(jù)任意變截面的振動方程，在振子各部分的坐標(biāo)和邊界條件已知的情況下，解出振動方程的通解，最后圍繞通解和換能器各部分邊界條件，得出頻率方程、振速和應(yīng)力分布方程，結(jié)合作為壓電效應(yīng)陶瓷材料的特性等一系列知識，設(shè)計(jì)出超聲換能器。根據(jù)超聲塑料焊接機(jī)的工作情況，選擇變幅桿類型；按照振幅放大系數(shù)，波的功率和振幅大小的關(guān)系，得出變幅桿截面面積的大??；根據(jù)振速方程的通解和變幅桿的便捷條件，算出變幅桿各部分的應(yīng)力和振速分布。根據(jù)頻率方程和強(qiáng)度條件，設(shè)計(jì)出了超聲塑料焊接機(jī)的工具頭。

通過一系列知識設(shè)計(jì)和計(jì)算，最后確定超聲換能器、變幅桿和工具頭的各部分尺寸，并通過PRO-E軟件對其進(jìn)行頻譜分析，驗(yàn)證其滿足設(shè)計(jì)要求。從而完成了超聲波塑料焊接機(jī)的振動系統(tǒng)設(shè)計(jì)，為超聲振動系統(tǒng)提供了有用的設(shè)計(jì)步驟和方法。

[1]陳桂生.超聲換能器的設(shè)計(jì)[M].北京：海洋出版社，1984.

[2]林書玉.超聲換能器的原理及設(shè)計(jì)[M].北京：科學(xué)出版社，2004.

[3]曹鳳國.超聲加工技術(shù)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2005.

[4]顧曉丹，劉傳紹，張昌娟.夾心式壓電超聲換能器的等效電路設(shè)計(jì)法[J].聲學(xué)與電子工程，2007，（03）：12-13.

[5]賈寶賢，邊文鳳，趙萬生，王振龍.壓電超聲換能器的應(yīng)用與發(fā)展[J].壓電與聲光，2005，（02）：65-66.

[6]J.L.羅斯.固體中的超聲波[M].北京：科學(xué)出版社，2004.

[7]張?jiān)齐?超聲加工及其應(yīng)用[M].北京：國防工業(yè)出版社，1995.

[8]濮良貴，紀(jì)名剛.機(jī)械設(shè)計(jì)[M].北京：高等教育出版社，2005.

[9]馬文蔚，解希順，談漱梅，柯景鳳.物理學(xué)（下冊）[M].北京：高等教育出版社，2003.

[10]龐國星.工程材料與成形技術(shù)基礎(chǔ)[M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2005.

[11]Guillermo Rus，Shi-Chang Wooh，Rafael Gallego.Design of ultrasonic wedge transducer[J].Biomedical Engneering，2004，20（8）：391-395.

[12]Margaret Lucas，George Graham，Andrew C.Smith.Enhanced Vibration Control of An Ultrasonic Cutting Process[J].Pramana，1996，60（8）：205-211.

[13]T.B.THOE，D.K.ASPINWALL and M.L.H.WISE.Reviewon Ultrasonic machining[J].Journal of Nondestructive Evalution，1998，5（15）：239-255.

[14]劉鴻文.材料力學(xué)[M].北京：高等教育出版社，2004.

[15]龔溎義.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)圖冊[M].北京：高等教育出版社，2006.

[16]屈華昌.塑料成型工藝與模具設(shè)計(jì)[M].北京：高等教育出版社，2007.