熊 亮，李益民，何 浩，曾昭易

(中南大學 粉末冶金院國家重點實驗室，長沙 410083)

顯微結構和雜質對金屬注射成形Fe-50%Ni合金磁性能的影響

熊 亮，李益民，何 浩，曾昭易

(中南大學 粉末冶金院國家重點實驗室，長沙 410083)

以羰基鐵粉和羰基鎳粉為原料，采用金屬注射成形(MIM)工藝制備Fe-50%Ni軟磁合金。通過對不同工藝條件下試樣的雜質含量、密度、金相組織和磁性能的分析，研究顯微結構和雜質對磁性能的影響。結果表明：孔隙是影響MIM Fe-50%Ni飽和磁感應強度的主要因素，孔隙、雜質和晶粒尺寸是影響磁導率和矯頑力的因素；最大磁導率、初始磁導率和矯頑力之間存在一定的聯(lián)系，矯頑力可以作為最大磁導率和初始磁導率的參考依據(jù)。通過對比分析孔隙度、雜質含量和晶粒尺寸對矯頑力的影響規(guī)律，發(fā)現(xiàn)晶粒尺寸是影響MIM Fe-50%Ni合金矯頑力的主要因素。

Fe-50%Ni軟磁合金；雜質；顯微結構；磁性能

Fe-50%Ni軟磁合金由于其較高的飽和磁感應強度而廣泛應用在電動機、繼電器等電子設備中[1]。隨著電子元器件向小型化、復雜化方向的發(fā)展，對軟磁合金零部件的形狀和尺寸提出了越來越高的要求，其尺寸越來越小，形狀越來越復雜，傳統(tǒng)機械方法制備的軟磁零件的應用范圍局限很大。采用粉末壓制燒結方法制備的軟磁零件由于在模壓過程中模壁摩擦力的作用，造成產品密度低且分布不均勻。

金屬注射成形(Metal injection molding，MIM)是傳統(tǒng)粉末冶金工藝與現(xiàn)代塑料注射成形工藝相結合而形成的一門新型近凈成形技術，它結合了塑料注射成形技術和粉末燒結技術的特點，利用粉末注射喂料良好的流變學特性，用于制備幾何形狀復雜、組織結構均勻、性能高的小型產品[2?3]。近年來，已經有學者將MIM技術用于軟磁材料的制備[4?7]。對于MIM Fe-50%Ni軟磁合金，很多研究工作為提高其磁性能做了一些有意義的研究。鄒聯(lián)隆等[8]和岳建嶺等[9]研究發(fā)現(xiàn)，提高燒結溫度和延長燒結時間，MIM Fe-50Ni%合金的密度提高，晶粒尺寸增大，磁性能提高。馬書旺等[10]將羰基鐵粉和羰基鎳粉混合后再進行高能球磨，提高了粉末裝載量，獲得了細小的復合粉末，改善了其燒結特性，提高了燒結樣品的密度和磁性能。CHAN等[11]將Ni和P化學沉積在羰基鐵粉上，經瞬時液相燒結，提高了其致密度，同時CHUANG和LIN[12]指出，添加P可以促進Fe-50%Ni的晶粒長大，獲得較大的晶粒，有利于Fe-50%Ni磁性能的提高。然而，這些研究將重點放在MIM原料粉末的處理和燒結工藝上，而顯微結構和雜質對MIM Fe-50%Ni磁性能的影響機理仍然不清楚，其中影響磁性能的主要因素還不明確，還需進行系統(tǒng)的研究。

飽和磁感應強度、磁導率和矯頑力是軟磁材料的重要磁性能參數(shù)，本文作者立足于MIM的工藝特點，結合鐵磁學原理，系統(tǒng)研究顯微結構和雜質對MIM Fe-50%Ni軟磁合金飽和磁感應強度、磁導率和矯頑力的影響機理；分析了磁導率和矯頑力的聯(lián)系，結合實驗結果分析本實驗工藝條件下磁性能的主要影響因素。

1 實驗

1.1 原料粉末

實驗以羰基鐵粉、羰基鎳粉為原料，粉末的雜質含量如表1所列，粉末的顆粒形貌如圖1所示。

表1 原料粉末的雜質含量Table 1 Impurities of raw material powders

1.2 實驗過程

羰基鐵粉和羰基鎳粉以質量比1:1加入四罐干混機中干混2 h，再采用Z型葉片捏合機進行混煉，混煉好的喂料再用單螺桿擠料機擠條后，經制粒機制成直徑約2 mm的顆粒狀喂料，再采用BOY50T型注射機注射成外徑48 mm、內徑38 mm的檢測圓環(huán)。

脫脂分為溶劑脫脂和熱脫脂兩步，溶劑脫脂在二氯甲烷溶液中進行。烘干后放入高溫真空爐中進行熱脫脂，熱脫脂后繼續(xù)升溫到1 000 ℃，使脫脂坯預燒結，具備一定的強度。

圖1 粉末顆粒的SEM像Fig.1 SEM images of powders: (a) Carbonyl iron powder;(b) Carbonyl nickel powder

預燒結樣品在氫氣氣氛中燒結，燒結溫度為1 200℃和1 280 ℃，燒結時間分別為2、6和10 h。燒結坯在650 ℃保溫1 h后采用油冷的方式冷卻至室溫。

1.3 分析手段和方法

采用阿基米德排水法測量試樣密度；用JEOL JSM?5600LV掃描電鏡觀察粉末形貌；用 MeF3A金相顯微鏡觀察顯微結構，腐蝕劑為王水；用美國TO?436氮氧分析儀測定O含量，用美國CS?444碳硫分析儀測定C含量。磁性能檢測在NIM?2000s軟磁直流磁性測量儀上進行，測量線圈為直徑0.2 mm的銅線，繞30匝；磁化線圈為直徑0.5 mm的銅線，繞140匝，兩層之間用絕緣帶分開；飽和磁化場為1 600 A/m，初始磁導率的磁化場為0.8 A/m。

2 實驗結果

2.1 燒結時間對試樣磁性能的影響

MIM Fe-50%Ni試樣在氫氣氛中燒結，燒結溫度分別為1 200 ℃和1 280 ℃，改變燒結時間，燒結后試樣磁性能數(shù)據(jù)如表2所列。

表2 燒結條件對MIM Fe-50%Ni磁性能的影響Table 2 Influence of sintering condition on magnetic properties of MIM Fe-50%Ni alloy

隨燒結時間的延長，試樣的密度逐漸增大，飽和磁感應強度、初始磁導率和最大磁導率也逐漸增大，矯頑力降低，磁性能提高。試樣在1 280 ℃氫氣氣氛中燒結10 h后的磁性能最好，飽和磁感應強度為1.50 T，矯頑力為5.26 A/m，最大磁導率為66.77 mH/m，初始磁導率為7.22 mH/m，其磁性能達到了1J50軟磁合金(Fe-50%Ni)的國家標準。

2.2 試樣的顯微結構

MIM Fe-50%Ni試樣在氫氣氛中燒結，燒結溫度為1 280 ℃，改變燒結時間，燒結后試樣的金相組織如圖2所示。

由圖2可以看出：試樣的顯微結構由γ-(Fe,Ni)相(灰色)和孔隙(黑色)組成。在1 280 ℃下燒結2 h，孔隙為球形，主要分布在晶粒內，晶界上的孔隙較少，說明燒結已經到了后期；孔隙較多且部分為大孔，故密度較低。燒結時間延長至6 h，孔隙大多為球形，晶界上幾乎沒有孔隙，大孔數(shù)量減少，小孔數(shù)量增多，密度提高。燒結10 h后，孔隙為球形，晶界上沒有孔隙，孔隙主要為小孔，對應的密度最高。

燒結后試樣的晶粒尺寸隨著燒結時間的延長顯著增大。在1 280 ℃下燒結2 h，晶粒尺寸約為60 μm，大部分是小角度晶界；燒結時間延長到6 h，晶粒繼續(xù)長大到100 μm左右，此時大部分是大角度晶界，晶界較平直；燒結時間延長到10 h后，樣品的晶粒尺寸僅略微長大到110 μm左右。

2.3 試樣的雜質含量

MIM Fe-50%Ni試樣在氫氣氛中燒結，燒結溫度為1 280 ℃，改變燒結時間，燒結后試樣的雜質分析結果如表3所列。

圖2 1 280 ℃下MIM Fe-50%Ni試樣燒結不同時間的金相組織Fig.2 Metallographs of MIM Fe-50%Ni specimens sintered at 1 280 ℃ for different sintering times: (a) 2 h; (b) 6 h; (c) 10 h

表3 1 280 ℃下燒結不同時間后MIM Fe-50%Ni試樣的(C、O)雜質含量Table 3 Impurities(C, O) contents of MIM Fe-50%Ni specimens sintered for different times

由表3可看出，隨著燒結時間的延長，試樣的C、O含量顯著降低。由于氫氣燒結提供了理想的還原性氣氛，試樣內部的C、O雜質擴散至表面與氣氛反應被除去，從相應的磁性能來看，C、O雜質含量降低，對材料的飽和磁感應強度變化不大，初始磁導率和最高磁導率增加，矯頑力降低。

2.4 磁滯回線

MIM Fe-50%Ni試樣在1 280 ℃氫氣氣氛中燒結，改變燒結時間，燒結后試樣的磁滯回線如圖3所示。

圖3 1 280 ℃下燒結不同時間后MIM Fe-50%Ni試樣的磁滯回線Fig.3 Hysteresis loops of MIM Fe-50%Ni specimens sintered for different times: (a), (a′) 2 h; (b), (b′) 6 h; (c), (c′) 10 h

由圖3可看出，試樣在3個燒結時間后得到的磁滯回線都是狹長型，材料各方向磁化難易程度相當，表現(xiàn)為各向同性。這是因為經過熱處理的樣品，顯微結構為退火態(tài)，晶粒取向隨機排布。磁感應強度隨外磁場的增強迅速增大至飽和，體現(xiàn)了高磁導率的特點。

3 分析與討論

3.1 孔隙對飽和磁感應強度Bs的影響

飽和磁感應強度(Bs)是軟磁材料的一種最基本的磁性能，它屬于非結構敏感量[14?15]，取決于材料的化學組成及密度，不受雜質和晶粒尺寸的影響。當磁性材料內含有孔隙時，孔隙內表面上會有自由磁極出現(xiàn)，產生退磁場。磁極周圍的退磁場和原來的磁化方向存在很大的差別，局部地區(qū)甚至相差到90°，因此孔隙的存在降低材料的飽和磁感應強度。如圖4所示，隨著密度的增加，F(xiàn)e-50%Ni的飽和磁感應強度Bs也增加，兩者成一線性關系?？梢娧娱L燒結時間或提高燒結溫度，MIM Fe-50%Ni合金的密度逐漸增高，孔隙度降低，飽和磁感應強度提高。

圖4 MIM Fe-50%Ni試樣飽和磁感應強度和密度之間的關系Fig.4 Relationship between saturation induction density and density of MIM Fe-50%Ni specimens

3.2 顯微結構和雜質對磁導率和矯頑力的影響

磁導率是軟磁材料的重要參數(shù)，從使用要求來看，主要是初始磁導率μi，其他磁導率如μm等與μi存在內在的聯(lián)系。矯頑力是衡量軟磁材料的重要指標，軟磁材料的矯頑力通常較低，約為10?1～102A/m。為了簡化分析過程，只討論孔隙、雜質和晶粒尺寸對初始磁導率和矯頑力的影響。目前對軟磁材料的初始磁導率和矯頑力進行分析時，一般采用內應力模型和參雜模型。在內應力模型中，主要考慮內應力大小的變化對鐵磁體內部能量的影響，忽略雜質的影響，一般適用于金屬軟磁材料和高磁導率鐵氧體材料；而參雜模型忽略內應力的影響，主要考慮由于存在的雜質和孔隙引起的鐵磁體內能量的變化，從而對疇壁的移動形成阻力。

對于本實驗的MIM Fe-50%Ni合金，其雜質含量不高，一般來說采用內應力模型是比較合適的，但是由于材料的密度不高，含有一定量的孔隙，因此，也需要結合參雜模型來分析其磁性能的影響因素。

1) 內應力模型[16]。不考慮雜質和孔隙的作用，疇壁位移磁化過程只受到由晶界引起的內應力的影響，初始磁導率和矯頑力與內應力的關系可以表示為

式中：λs為飽和磁致伸縮系數(shù)；σ為內應力；L為內應力波的波長；Ms為飽和磁化強度；δ為疇壁厚度。

實驗中MIM Fe-50%Ni試樣的晶粒尺寸在60 μm以上，因此，由晶界產生的內應力波的波長遠大于疇壁厚度，矯頑力和內應力的關系可以表示為

可見在材料成分確定時，內應力的減小和內應力波波長的增加，都有利于初始磁導率的提高和矯頑力的降低。試樣在1 280 ℃下燒結，隨著燒結時間的延長，晶粒尺寸逐漸增大，晶界總面積逐漸減少，由晶界引起的內應力降低，并且晶界之間距離變大，相應內應力波波長增大，結合式(1)和(2)，初始磁導率提高，矯頑力降低，試樣磁性能提高。

2) 參雜模型[16]。疇壁位移時，疇壁能密度的變化不大，主要是疇壁面積改變引起的總疇壁能的變化，初始磁導率和矯頑力與參雜的關系可以表示為

其中：K1為磁晶各向異性常數(shù)；β為參雜的體積分數(shù)；d為參雜半徑。

矯頑力和參雜的關系為

可見在材料成分確定時，參雜體積分數(shù)β降低，有利于提高初始磁導率，降低矯頑力。試樣在1 280 ℃下燒結，隨著燒結時間的延長，材料密度提高，致密度增加，孔隙度降低，同時由于在還原性氫氣氣氛下燒結，C、O雜質含量降低，因此相應的參雜體積分數(shù)β降低，初始磁導率提高，矯頑力降低，試樣的磁性能提高。

綜上所述，對于MIM Fe-50%Ni軟磁合金，其磁性能分別受到孔隙，雜質和晶粒尺寸的影響。其中孔隙和雜質對磁性能的影響采用參雜模型分析，晶粒尺寸對磁性能的影響采用內應力模型分析。分析結果和實驗結果一致：提高試樣密度，降低雜質含量和增大晶粒尺寸能提高試樣的磁性能。然而，結合本實驗燒結工藝，其中的主要影響因素仍然不明確，下面進行進一步討論，分析影響試樣磁性能的主要因素，為優(yōu)化MIM工藝提供參考。

3.3 MIM Fe-50%Ni磁性能的主要影響因素

本實驗MIM Fe-50% Ni軟磁材料的磁性能受到孔隙、雜質和晶粒尺寸的影響。在對MIM Fe-50% Ni燒結工藝進行研究時，需要確定其中哪個因素是主要的，從而為相關的燒結工藝進行優(yōu)化提供參考依據(jù)。

初始磁導率、最大磁導率和矯頑力是衡量軟磁材料軟磁性能的重要磁性能參數(shù)，若結合孔隙、雜質和晶粒尺寸分別對其進行分析，則過程繁瑣。因此，需要在這3個磁性能中，找出其相關聯(lián)系，選取其中一個參數(shù)能作為其余兩個的參考依據(jù)，簡化分析過程。

最大磁導率處外磁場提供的能量較大，因此疇壁能夠擺脫一些孔隙對疇壁的釘扎而進行位移，最高磁導率隨著密度提高、雜質含量降低和晶粒尺寸增大而增大。圖5所示為本實驗試樣矯頑力和最大磁導率的關系。

圖5 MIM Fe-50%Ni最大磁導率和矯頑力的關系Fig.5 Relationship between maximum permeability and coercive force of MIM Fe-50%Ni specimens

該結果和COUDERCHON[17?18]的理論計算結果相符。

初始磁導率指的是在磁中性狀態(tài)下的磁導率，實際測量是在很低的外磁場中進行的(實驗中測量場為0.8 A/m)。初始磁導率隨著密度提高、雜質含量降低和晶粒尺寸增加而增大，但由于大量孔隙對疇壁的釘扎，而外磁場提供的能量小，疇壁難以位移，初始磁導率不大。圖6所示為矯頑力和初始磁導率的關系。

該結論和VESELKOVA和SOSNIN[19]通過理論計算的結果相符。

圖6 MIM Fe-50%Ni初始磁導率和矯頑力的關系Fig.6 Relationship between initial permeability and coercive force of MIM Fe-50%Ni specimens

由此可見，對于試樣的上述3個主要磁性能，矯頑力Hc可以作為預測最大磁導率μm和初始磁導率μi的參考依據(jù)。下面以矯頑力為例分析本實驗中影響磁性能的主要因素。

MIM Fe-50%Ni試樣的矯頑力和燒結時間的關系如圖7所示。由圖7可知，試樣在氫氣氣氛中燒結，燒結溫度為1 280 ℃，改變燒結時間，其矯頑力隨著燒結時間的延長而降低，如圖7所示，燒結時間由2 h延長至6 h(標記為P1過程)其矯頑力的下降幅度高于燒結時間由6 h延長至10 h(標記為P2過程)。

圖8所示為燒結時間對MIM Fe-50%Ni孔隙度、雜質含量和晶粒尺寸的影響。隨著燒結時間的延長，主要引發(fā)3個因素使得矯頑力降低：一是C、O雜質含量降低(見圖8(a))；二是晶粒尺寸增大(見圖8(b))；三是密度提高，孔隙度降低(見圖8(b))。由圖8可以看出，雜質含量和孔隙度隨著燒結時間的延長，基本是呈線性降低的，而P1過程晶粒尺寸長大了近1倍，P2過程的長大趨勢并不明顯，考慮到P1過程矯頑力的下降速度遠高于P2過程的，這種現(xiàn)象可能是由晶粒長大速度變慢造成的，因此晶粒尺寸是影響矯頑力的主要因素。

圖7 MIM Fe-50%Ni試樣矯頑力和燒結時間的關系Fig.7 Relationship between sintering time and coercive force of MIM Fe-50%Ni specimens

圖8 燒結時間對MIM Fe-50%Ni雜質含量以及孔隙度和晶粒尺寸的影響Fig.8 Effect of sintering time on impurities contents(a),porosity and grain size(b) of MIM Fe-50%Ni specimens

在本實驗條件下，延長燒結時間或提高燒結溫度可以獲得較理想的顯微結構和雜質含量，從而提高磁性能。其中，隨著燒結時間的延長，孔隙度和雜質含量降低幅度平緩，而晶粒尺寸增大速度逐漸降低，晶粒長大是促使矯頑力降低的主要因素。

4 結論

1) 孔隙是影響飽和磁感應強度的主要因素，提高燒結溫度和延長燒結時間，燒結密度提高，孔隙度降低，飽和磁感應強度增加，飽和磁感應強度和密度呈線性關系。

2) 孔隙、雜質和晶粒尺寸是影響磁導率和矯頑力的因素，且隨著孔隙度和雜質含量的減小，晶粒尺寸增大，磁導率提高，矯頑力降低。

3) 矯頑力可以作為預測最大磁導率和初始磁導率的參考依據(jù)，在本實驗條件下，晶粒尺寸是影響MIM Fe-50%Ni合金矯頑力的主要因素。

REFERENCES

[1] BOZORTH R M. Ferromagnetism[M]. New York: IEEE Press,1993: 14.

[2] SILVA A, LOZANOA J A, MACHADO R, ESCOBARCJ A,WENDHAUSENA P A P. Study of soft magnetic iron cobalt based alloys processed by powder injection molding[J]. Journal of Magnetism and Magnetic Materials, 2008, 320(14): 393?396.

[3] JI C H, LOH N H, KHOR K A, TOR S B. Sintering study of 316L stainless steel metal injection molding parts using Taguchi method: final density[J]. Materials Science and Engineering A,2001, 311(1/2): 74?82.

[4] KIYOTA Y, OHTSUBO H. Sintering behaviour and magnetic properties of metal injection moulded (MIM) Fe-Co alloys[J].Powder and Powder Metallurgy, 1990, 37(5): 601?604.

[5] DAVID F, LEROY Y. Metal injection moulding of 2.5% SiFe and 3% SiFe alloy for soft magnetic applications[C]// PM 1998 Proceedings. Shrewsbury: EPMA, 1998: 363?368.

[6] HIDESHI M, MARI Y. Magnetic properties of injection molded soft magnetic materials[J]. Journal of the Japan Society of Powder and Powder Metallurgy, 1997, 44(11): 1024?1028.

[7] NURTHEN P D. Development of soft magnetic material by injection moulding of atomized powders[J]. Metal Powder Report, 1993, 48(11): 43.

[8] 鄒聯(lián)隆, 易健宏, 李 強. 燒結工藝對注射成形Fe-50%Ni軟磁材料磁性能的影響[J]. 粉末冶金材料科學與工程, 1999,12(4): 310?315.ZOU Lian-long, YI Jian-hong, LI Qiang. Effect of sintering process on magnetic properties in MIM Fe-50%Ni soft magnetic material[J]. Materials Science and Engineering of Powder Metallurgy, 1999, 12(4): 310?315.

[9] 岳建嶺, 李益民, 張 健. 注射成形Fe-50%Ni軟磁合金的微觀結構與性能[J]. 磁性材料及器件, 2003, 8(4): 15?18.YUE Jian-ling, LI Yi-min, ZHANG Jian. Microstructure and properties of injection moulded Fe-50%Ni soft magnetic alloy material[J]. Journal of Magnetic Materials and Devices, 2003,8(4): 15?18.

[10] 馬書旺, 秦明禮, 曲選輝. 粉末注射成形Fe-50%Ni軟磁合金[J]. 稀有金屬材料與工程, 2007, 36(z3): 706?710.MA Shu-wang, QIN Ming-li, QU Xuan-hui. Powder injection molding of Fe-50%Ni soft magnetic alloy[J]. Rare Metal Materials and Engineering, 2007, 36(z3): 706?710.

[11] CHAN Tien-yin, LIN Shun-tian. Injection molding of Fe-Ni-P composite powders prepared by electroless nickel plating and the magnetic properties of the sintered alloys[J]. Journal of Materials Processing Technology, 1999, 89/90: 165?170.

[12] CHUANG Ming-shuing, LIN Shun-tian. Effect of phosphorous addition on the grain growth of Fe-50wt.%Ni alloys[J]. Scripta Materialia, 2002, 47(5): 321?326.

[13] GBn 198—88. 鐵鎳軟磁合金技術條件[S].GBn 198—88. Standard specifications for Fe-Ni soft magnetic alloys[S].

[14] ADLER E, GEORY W. Matching P/M and the physics of magnetic materials[J]. The International Journal of Powder Metallurgy, 1989, 25(4): 319?335.

[15] 姜壽亭, 李 衛(wèi). 凝聚態(tài)磁性物理[M]. 北京: 科學出版社,2003: 14?15.JIANG Shou-ting, LI Wei. Magnetic condensed matter physics[M]. Beijing: Science Press, 2003: 14?15.

[16] 鐘文定. 鐵磁學: 中冊[M]. 北京: 科學出版社, 1998:323?326.ZHONG Wen-ding. Ferromagnetism: medium volume[M].Beijing: Science Press, 1998: 323?326.

[17] COUDERCHON G. Magnetic alloys with vanishing anisotropies[J]. Journal of Magnetism and Magnetic Materials,1991, 96(1/3): 47?59.

[18] COUDERCHON G. Temperature behaviour of the permeability of some commercial NiFe alloys[J]. Journal de Physique, 1988,49(3): 1899?1990.

[19] VESELKOVA V N, SOSNIN V V. Initial magnetic permeability and microstructure of Fe-50%Ni alloy[J]. Journal of Magnetism and Magnetic Materials, 1993, 124(3): 312?314.

Effects of microstructure and impurity on magnetic properties of metal injection molding Fe-50%Ni alloy

XIONG Liang, LI Yi-min, HE Hao, ZENG Zhao-yi
(State Key Laboratory for Powder Metallurgy, Central South University, Changsha 410083, China)

Fe-50%Ni soft magnetic alloy was prepared through metal injection molding (MIM) technique using carbonyl iron powder and carbonyl nickel powder as raw materials. The effects of microstructure and impurity levels on the magnetic properties of MIM Fe-50%Ni soft magnetic alloy were investigated. The results show that the saturation induction is mainly influenced by porosity, while the porosity, impurity levels and grain size play an important role on the permeability and coercive force. There is a quantitative relationships among coercive force, maximum permeability and initial permeability. The maximum permeability and initial permeability can be characterized by the coercive force. The grain size is the predominant factor influencing coercive force compared with the porosity and impurities.

Fe-50%Ni soft magnetic alloy; impurity; microstructure; magnetic properties

TF124.39

A

1004-0609(2011)04-0821-08

國家高技術研究發(fā)展計劃資助項目(2007AA03Z114)；國家自然科學基金資助項目(50721003)

2010-07-20；

2010-10-28

李益民，教授，博士；電話：0731-88830693；E-mail: liyimin33@yahoo.com.cn

(編輯 龍懷中)