液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成臺(tái)架試驗(yàn)方法的探討

梅宗信，湯躍進(jìn)，孫偉剛，鄭劍峰

(1.中國(guó)汽車(chē)工程研究院股份有限公司，重慶400039;2.上海汽車(chē)制動(dòng)器公司，上海201109;3.浙江金峰汽車(chē)零部件制造有限公司，浙江臺(tái)州317600)

由于我國(guó)現(xiàn)有的汽車(chē)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)大多等效采用或非等效采用歐盟、日本、美國(guó)的標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)范，導(dǎo)致個(gè)別部件標(biāo)準(zhǔn)之間存在沖突。如原來(lái)的汽車(chē)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)QC/T 311-1999 《汽車(chē)液壓制動(dòng)主缸技術(shù)條件》[1]參考的是日本的技術(shù)規(guī)范，QC/T 307-1999 《真空助力器技術(shù)條件》[2]參考的是德國(guó)的技術(shù)規(guī)范;按照工作關(guān)系，真空助力器的輸出就是液壓制動(dòng)主缸的輸入，但QC/T 311-1999 和QC/T 307-1999 中沒(méi)有這種關(guān)系;這就導(dǎo)致同一套總成的兩個(gè)部件，其試驗(yàn)條件不一樣。由于存在這樣的問(wèn)題，在檢測(cè)中就出現(xiàn)了按這兩個(gè)標(biāo)準(zhǔn)分別進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，一個(gè)產(chǎn)品不合格，而按照工作關(guān)系進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，總成是合格的;或者分別進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，兩個(gè)產(chǎn)品均合格，而按照工作關(guān)系進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，總成是不合格的。

為了解決該問(wèn)題，需將液壓制動(dòng)主缸和汽車(chē)真空助力器裝配成一個(gè)總成進(jìn)行檢測(cè)，當(dāng)需檢查液壓制動(dòng)主缸或汽車(chē)真空助力器的特殊性能時(shí)才分別進(jìn)行檢測(cè)。而我國(guó)目前沒(méi)有總成的檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)范，在此背景下，中國(guó)汽車(chē)工程學(xué)會(huì)委托中國(guó)汽車(chē)工程研究院股份有限公司、上海汽車(chē)制動(dòng)器公司、浙江金峰汽車(chē)零部件制造有限公司，起草制定了中國(guó)汽車(chē)工程學(xué)會(huì)行業(yè)技術(shù)規(guī)范SAE-China J0301-2011 《汽車(chē)液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成性能要求及臺(tái)架試驗(yàn)規(guī)范》[3]。

1 液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成的工作特性

轎車(chē)和輕型車(chē)的液壓制動(dòng)系統(tǒng)中，動(dòng)力源使用的是液壓制動(dòng)主缸，其典型代表是活塞式串聯(lián)雙腔結(jié)構(gòu)，見(jiàn)圖1(雙殘留閥式)。

圖1 液壓制動(dòng)主缸結(jié)構(gòu)之一

其工作原理如下:(1)駕駛員踩下制動(dòng)踏板，通過(guò)杠桿機(jī)構(gòu)，將力傳遞到主缸的第一活塞3處，第一活塞3向左移動(dòng)，壓縮與其連在一起的回位彈簧14;該回位彈簧14的壓縮力同樣傳遞到與其串聯(lián)的第二活塞17上，第二活塞17也向左移動(dòng)，同樣壓縮與其連在一起的回位彈簧18。當(dāng)?shù)谝?、第二活塞向左移?dòng)的距離使其上的主皮碗5、10 超過(guò)補(bǔ)償孔6、11 后，第一制動(dòng)腔7 和第二制動(dòng)腔12 就分別形成了一個(gè)相對(duì)獨(dú)立的密封空間。若此后駕駛員繼續(xù)踩下制動(dòng)踏板，則第一活塞3、第二活塞17將分別向左移動(dòng)，第一制動(dòng)腔7、第二制動(dòng)腔12的空間減少，制動(dòng)液被壓縮，制動(dòng)液的壓力就提高了。制動(dòng)液的壓力高低與駕駛員踩下制動(dòng)踏板的強(qiáng)度成正比，即駕駛員踩下制動(dòng)踏板的強(qiáng)度越大，制動(dòng)液的壓力越高。(2)若駕駛員在制動(dòng)過(guò)程中的任意位置停止踩制動(dòng)踏板并保持不動(dòng)，則主缸內(nèi)的壓力保持在某壓力下不變。(3)若駕駛員減少踩制動(dòng)踏板的力，在制動(dòng)液的壓力和回位彈簧14、18的作用下，第一活塞3、第二活塞17向右移動(dòng)，第一制動(dòng)腔7、第二制動(dòng)腔12的空間增大，則主缸內(nèi)的壓力將持續(xù)降低。(4)若駕駛員完全松開(kāi)制動(dòng)踏板，第一活塞3和第二活塞17在回位彈簧14、18的作用下、以及壓縮制動(dòng)液的反彈下返回原位。(5)若駕駛員快速松開(kāi)制動(dòng)踏板，則第一活塞3和第二活塞17回位的速度較快，就會(huì)在第一制動(dòng)腔7 和第二制動(dòng)腔12 中形成局部真空，制動(dòng)油壺中的制動(dòng)液通過(guò)供液孔4 和供液孔9、第一活塞3和第二活塞17外緣上的小孔、主皮碗5、10的最外緣，分別進(jìn)入到第一制動(dòng)腔7 和第二制動(dòng)腔12 中;當(dāng)?shù)谝换钊?和第二活塞17上的主皮碗5、10 返回到補(bǔ)償孔6、11 和供液孔4、9之間后，制動(dòng)油壺中的制動(dòng)液則通過(guò)補(bǔ)償孔6、11 直接進(jìn)入到第一制動(dòng)腔7 和第二制動(dòng)腔12 中。(6)殘留閥的作用是使制動(dòng)系統(tǒng)中的制動(dòng)液保持一個(gè)最小的壓力，可減少系統(tǒng)中混入空氣的概率，縮短制動(dòng)系統(tǒng)的反應(yīng)時(shí)間。但若其負(fù)載是盤(pán)式制動(dòng)器，則不允許有殘留閥的存在，因?yàn)楸P(pán)式制動(dòng)器不需要像鼓式制動(dòng)器那樣克服回位彈簧的壓力，它反而會(huì)造成制動(dòng)器的拖磨現(xiàn)象(駕駛員沒(méi)有踩制動(dòng)踏板，但已有了制動(dòng)力矩)。(7)當(dāng)主缸兩個(gè)主皮碗5、10 中有一個(gè)失效后，其對(duì)應(yīng)的制動(dòng)腔將與制動(dòng)油壺相通，制動(dòng)腔不能建立起壓力;但由于兩個(gè)活塞是串聯(lián)結(jié)構(gòu)，通過(guò)壓縮回位彈簧，減少失效制動(dòng)腔的空間，使并緊后的彈簧直接承受另一腔活塞傳來(lái)的推力，從而使另一制動(dòng)腔能夠繼續(xù)建壓。

由于汽車(chē)防報(bào)死制動(dòng)系統(tǒng)(ABS)的不斷普及，為了適應(yīng)ABS 對(duì)主缸的要求，活塞式串聯(lián)雙腔制動(dòng)主缸中發(fā)展出了中心閥式的結(jié)構(gòu)。和同尺寸的殘留閥式的液壓制動(dòng)主缸相比較，中心閥式的液壓制動(dòng)主缸一般有較大的缸徑。該主缸的顯著結(jié)構(gòu)特點(diǎn)是取消了閥體上的補(bǔ)償孔，而在活塞上設(shè)置了制動(dòng)液的補(bǔ)償通道，減少了傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)中補(bǔ)償孔對(duì)主皮碗的傷害，因而大大提高了主缸的壽命。傳統(tǒng)的活塞式串聯(lián)雙腔制動(dòng)主缸經(jīng)過(guò)不斷的改進(jìn)和完善后，目前已開(kāi)始使用第二代柱塞式串聯(lián)雙腔制動(dòng)主缸了，與傳統(tǒng)的活塞式串聯(lián)雙腔制動(dòng)主缸比較，它具有以下顯著優(yōu)點(diǎn):低容積消耗(使用更小的密封圈，彈性變形降到更小)，零件數(shù)量幾乎減少一半，模塊化結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)緊湊，集成制動(dòng)燈開(kāi)關(guān)安裝在主缸上免去了主機(jī)廠安裝時(shí)的調(diào)整。

為降低駕駛員的操作強(qiáng)度，1932年，凱迪拉克V16 車(chē)引進(jìn)了由制動(dòng)踏板控制的真空助力裝置。真空助力器經(jīng)歷了很多種結(jié)構(gòu)，而發(fā)展到今天被市場(chǎng)認(rèn)可和大量使用的基本是美國(guó)Bendix 公司的反作用盤(pán)式真空助力器，該類型真空助力器被廣泛使用在各種檔次的轎車(chē)和輕型車(chē)的制動(dòng)系統(tǒng)上，見(jiàn)圖2(助力器為單膜片)。

圖2 液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成結(jié)構(gòu)之一

其工作原理如下:(1)非工作狀態(tài)。在控制閥推桿回位彈簧11的作用下，控制閥推桿15和空氣閥座9被推到最右邊的位置，其最終位置由鎖片24 決定。此時(shí)橡膠閥座19與空氣閥座9緊密接觸，空氣閥口被關(guān)閉。由于控制閥推桿15在最右邊，橡膠閥座19與真空閥座21 脫離，真空閥口處于開(kāi)啟狀態(tài)。此時(shí)真空腔33的真空通過(guò)活塞25 上的真空通道到達(dá)橡膠閥座19、空氣閥座9的外緣形成的腔室內(nèi)，而由于此時(shí)真空閥口處于開(kāi)啟狀態(tài)，所以真空腔33與氣室腔30 此時(shí)處于聯(lián)通狀態(tài)，均與發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)氣歧管處的真空相同。由于空氣閥口被關(guān)閉，空氣不能進(jìn)入氣室腔30。(2)空行程階段。駕駛員踩下制動(dòng)踏板，通過(guò)杠桿機(jī)構(gòu)將力傳遞到控制閥推桿15處，控制閥推桿15左移。在閥門(mén)彈簧10的作用下，橡膠閥座19左移到與真空閥座21 接觸，真空閥口關(guān)閉，此后真空腔33與氣室腔30處于隔斷狀態(tài)。同時(shí)，空氣閥座9也隨同控制閥推桿15左移，但空氣閥座9與橡膠閥座19 未分離，空氣閥口仍處于關(guān)閉狀態(tài)。在此階段真空助力器無(wú)輸出力，控制閥推桿15所走過(guò)的行程即是真空助力器的空行程;原始狀態(tài)下，真空閥口到橡膠閥座19的距離決定了該空行程的大小。對(duì)于液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成而言，空行程是指當(dāng)液壓制動(dòng)主缸有壓力輸出時(shí)，控制閥推桿15所走過(guò)的距離，該空行程的大小與液壓制動(dòng)主缸的空行程、真空助力器的空行程等有關(guān)。(3)跳躍階段。駕駛員踩下制動(dòng)踏板的力稍有增加，空氣閥座9與橡膠閥座19 分離，空氣閥口處于開(kāi)啟狀態(tài)，空氣經(jīng)毛毯濾芯14、泡沫濾芯13 進(jìn)入氣室腔30，真空腔33與氣室腔30形成了一定的壓力差，其壓力差的作用力(伺服力)經(jīng)過(guò)膜片31、活塞25 傳遞到反饋盤(pán)23的副面(反饋盤(pán)23 上不與空氣閥座9底部接觸的部分稱為副面，接觸的部分稱為主面)，再通過(guò)反饋盤(pán)23傳遞到頂桿26，產(chǎn)生輸出力，該輸出力通過(guò)推動(dòng)液壓制動(dòng)主缸的活塞，在第一和第二制動(dòng)腔中產(chǎn)生液壓。通常此時(shí)反饋盤(pán)23的主面還沒(méi)有與空氣閥座9的底部接觸，存在一定的間隙(正常的設(shè)計(jì)、制造間隙或公差)。由于反饋盤(pán)23 (橡膠件)有受力表面各處單位壓強(qiáng)相等的物理屬性，所以反饋盤(pán)23的主面將出現(xiàn)凸起，直到副面上產(chǎn)生的伺服力的大小使得主面隆起的高度達(dá)到與空氣閥座9底部接觸后(主面的壓強(qiáng)和副面的壓強(qiáng)達(dá)到相等)才停止增加伺服力。在此階段，真空助力器的輸入力稍有增加，但輸出液壓卻出現(xiàn)跳躍性的增加。該跳躍力的大小與反饋盤(pán)23 和空氣閥座9的底部的間隙、反饋盤(pán)23的硬度等有關(guān)，間隙越大、硬度越硬，跳躍力越大，反之越小。對(duì)于液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成而言，該跳躍力將使制動(dòng)主缸產(chǎn)生突變的起始?jí)毫Γ档涂偝傻碾S動(dòng)性。(4)伺服增長(zhǎng)階段。隨著駕駛員踩下制動(dòng)踏板的力繼續(xù)增加，控制閥推桿15持續(xù)左移，真空助力器的輸出力由控制閥推桿15處的輸入力和伺服力等組成;隨著控制閥推桿15處的輸入力的增加，伺服力成固定比例(伺服比)增長(zhǎng)。當(dāng)氣室腔30的壓力等于大氣壓力后，真空腔33與氣室腔30形成的壓力差達(dá)到最大，壓力差形成的伺服力達(dá)到最大值，此點(diǎn)通常稱為真空助力器的最大助力點(diǎn)，也是液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成最大助力點(diǎn)。(5)輸入力與輸出液壓等量增長(zhǎng)階段。超過(guò)最大助力點(diǎn)以后，真空腔33與氣室腔30形成的壓力差不再增加，伺服力將不再隨駕駛員踩下制動(dòng)踏板的力增加而增加，輸入力與輸出液壓將出現(xiàn)等量增長(zhǎng)階段。當(dāng)駕駛員踩下制動(dòng)踏板的力再增加，隆起的主面將在空氣閥座9底部的作用下，逐漸減小隆起的高度，當(dāng)達(dá)到足夠的輸入力時(shí)，反作用盤(pán)的主面甚至開(kāi)始下凹、而副面開(kāi)始凸起。通?？偝刹辉谠摱喂ぷ鳎?dāng)制動(dòng)強(qiáng)度較大時(shí)會(huì)在該段工作。(6)輸入力與輸出液壓等量降低階段。當(dāng)需要減少制動(dòng)強(qiáng)度或需要結(jié)束制動(dòng)時(shí)，駕駛員踩下制動(dòng)踏板的力開(kāi)始減少，隨著輸入力的減小，控制閥推桿15右移，空氣閥座9與橡膠閥座19 接觸，空氣閥口處于關(guān)閉狀態(tài)，真空閥座21與橡膠閥座19 仍接觸，真空閥口仍處于關(guān)閉狀態(tài)，在達(dá)到最大助力點(diǎn)前，輸入力與輸出液壓等量降低。(7)伺服降低階段。當(dāng)輸入力減小到最大助力點(diǎn)后，橡膠閥座19與真空閥座21 分離，真空閥口開(kāi)啟，真空腔33與氣室腔30處于聯(lián)通狀態(tài)，隨著輸入力的逐漸減少，兩腔的壓力差將逐漸減少，伺服力也將成固定比例減少，直到氣室腔30與真空腔33 完全聯(lián)通，氣室腔30的氣壓與真空腔33的氣壓完全相同，兩腔沒(méi)有了壓力差為止。(8)快速釋放階段。伺服降低階段的最后，當(dāng)輸入力再繼續(xù)減少到反饋盤(pán)23 主面的受力為零(此時(shí)助力器的輸出力只有伺服力)時(shí)，伺服力保證著反饋盤(pán)23的變形，此時(shí)制動(dòng)主缸所產(chǎn)生的反推力小于伺服力，反饋盤(pán)23 主面的壓強(qiáng)為零且反饋盤(pán)23主面與空氣閥座9的底部開(kāi)始脫離，伺服力被完全釋放，反饋盤(pán)23 上的變形快速消失，助力器回到非工作狀態(tài)。以上8個(gè)階段是一個(gè)較為完整的制動(dòng)過(guò)程，若在輸入力上升和下降的階段(跳躍階段以上)保持住輸入力時(shí)，空氣閥口、真空閥口均處于關(guān)閉狀態(tài)[4]。

反作用盤(pán)式的真空助力器又分為單膜片和雙膜片的真空助力器。雙膜片真空助力器是在單膜片的基礎(chǔ)上，又串聯(lián)了一個(gè)真空腔和氣室腔，其目的就是在不增加徑向尺寸的前提下，盡可能提高真空助力器的伺服比。目前的真空助力器，其伺服性能更安全、可靠，一些高檔車(chē)上的真空助力器配備了獨(dú)立的位移傳感器和雙真空度傳感器，可在電子穩(wěn)定控制程序(ESP)的液壓泵支持下提供助力器失效情況下的助力支持。

通過(guò)以上的分析知道:液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成的主要功能是為汽車(chē)的制動(dòng)系統(tǒng)提供制動(dòng)所需的動(dòng)力，在滿足制動(dòng)的可操控性前提下，適當(dāng)降低駕駛員的操作強(qiáng)度。因此在確定試驗(yàn)項(xiàng)目時(shí)，需優(yōu)先考慮其提供制動(dòng)動(dòng)力的功能，然后考慮其可操控性的好壞，再考慮操作的強(qiáng)度功能;當(dāng)然，為保障汽車(chē)的安全性，也應(yīng)高度重視其可靠性。

2 試驗(yàn)項(xiàng)目和試驗(yàn)方法的確定

2.1 功能特性

為了檢查樣件總成正常的建壓功能、真空助力器失效后的建壓功能、制動(dòng)主缸一腔失效后另一腔的建壓功能，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行功能特性試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±1.3)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置。關(guān)閉與液壓制動(dòng)主缸的制動(dòng)腔相聯(lián)的液壓測(cè)試回路的各排氣口，勻速推動(dòng)輸入推桿，在液壓測(cè)試回路中建立起液壓，觀察液壓制動(dòng)主缸是否能夠建立起樣件的最高工作液壓，同時(shí)觀察樣件的動(dòng)作情況。讓真空助力器的真空管路通大氣 (模擬真空助力器失效)，推動(dòng)輸入推桿，觀察液壓制動(dòng)主缸是否能夠建立起樣件的最高工作液壓;將液壓制動(dòng)主缸的第一制動(dòng)腔通大氣(模擬液壓制動(dòng)主缸單腔失效)，推動(dòng)輸入推桿，觀察液壓制動(dòng)主缸的第二制動(dòng)腔是否能夠建立起樣件的最高工作液壓;再將液壓制動(dòng)主缸的第二制動(dòng)腔通大氣，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，推動(dòng)輸入推桿，觀察液壓制動(dòng)主缸的第一制動(dòng)腔是否能夠建立起樣件的最高工作液壓。

2.2 初始建壓行程

確定在一定的測(cè)量容積內(nèi)，當(dāng)有0.1 MPa 液壓時(shí)真空助力器輸入推桿的移動(dòng)距離。采用液壓而不是氣壓進(jìn)行測(cè)量，可避免進(jìn)行液壓制動(dòng)主缸空行程測(cè)量時(shí)有順序動(dòng)作的主缸出現(xiàn)誤判的情況。0.1 MPa的液壓，是綜合考慮的結(jié)果;液壓值太低，對(duì)傳感器或壓力表的分辨率要求太高;液壓值太高，就成了某壓力的建壓行程了。

進(jìn)行初始建壓行程試驗(yàn)時(shí)，將樣件總成固定在性能試驗(yàn)裝置上，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣。推動(dòng)輸入推桿，分別測(cè)量當(dāng)液壓制動(dòng)主缸的第一、第二制動(dòng)腔液壓為0.1 MPa時(shí)，真空助力器輸入推桿的行程。

2.3 密封性

2.3.1 液壓制動(dòng)主缸的真空密封性

目前液壓制動(dòng)主缸在裝配時(shí)，絕大多數(shù)采用的是真空加注制動(dòng)液，為保證加注的正常進(jìn)行，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行液壓制動(dòng)主缸的真空密封性試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，排盡液壓制動(dòng)主缸內(nèi)的制動(dòng)液，關(guān)閉排液孔，兩供液孔連通后與真空源相連(若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則真空源直接與儲(chǔ)液罐的加油口相連)。當(dāng)液壓制動(dòng)主缸內(nèi)部絕對(duì)壓力達(dá)到(0.2 ±0.05)kPa (或由供需雙方商定)時(shí)，關(guān)閉真空源，穩(wěn)壓3～5 s 后測(cè)量樣件內(nèi)部5 s 內(nèi)的壓力上升值。

2.3.2 真空助力器的真空密封性

為了檢查真空助力器在不同推桿行程下(非工作狀態(tài)，最大助力點(diǎn)以下工作狀態(tài)、最大助力點(diǎn)以上工作狀態(tài))的密封性，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行真空助力器的真空密封性試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±1.3)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置。調(diào)整液壓測(cè)試回路的排量吸收裝置，使樣件輸入推桿的輸入力及推桿行程滿足表1的要求。將輸入推桿在該規(guī)定位置鎖住，切斷真空助力器的真空源，真空助力器內(nèi)部真空度穩(wěn)定3～5 s 后，測(cè)量表1中各試驗(yàn)項(xiàng)目的樣件在15 s 內(nèi)真空助力器內(nèi)部的壓力上升值。

表1 真空密封性輸入力與推桿行程的關(guān)系

2.3.3 液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性

為了檢查液壓制動(dòng)主缸在最高工作液壓下能否正常工作，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到 (66.7 ±1.3)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置。勻速推動(dòng)輸入推桿在液壓測(cè)試回路中建立起樣件的最高工作液壓，將輸入推桿在該位置鎖住，液壓系統(tǒng)壓力穩(wěn)定3～5 s 后，測(cè)量30 s內(nèi)液壓制動(dòng)主缸各制動(dòng)腔的液壓降。

2.4 反應(yīng)時(shí)間

為了檢查樣件總成從加力開(kāi)始到樣件最大助力點(diǎn)的97%時(shí)所需的時(shí)間，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行反應(yīng)時(shí)間試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±1.3)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置?？焖偻苿?dòng)輸入推桿，推動(dòng)速率為3×104～4×104N/s，在液壓測(cè)試回路中建立起液壓;調(diào)整液壓測(cè)試回路的排量吸收裝置，使輸入推桿為全行程的50%～65%時(shí)，液壓測(cè)試回路的壓力為樣件最大助力點(diǎn)壓力的130%。測(cè)量從加力到樣件最大助力點(diǎn)的97%時(shí)所需的時(shí)間。

2.5 無(wú)負(fù)載回程時(shí)間

為了檢查樣件總成在第一腳制動(dòng)沒(méi)有壓力時(shí)，迅速返回補(bǔ)充制動(dòng)液所需的時(shí)間，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行無(wú)負(fù)載回程時(shí)間試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±1.3)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置。讓液壓測(cè)試回路中的加載裝置(若加載裝置內(nèi)包含可運(yùn)動(dòng)部件，如排量吸收裝置中的活塞，則應(yīng)將可運(yùn)動(dòng)部件鎖住不動(dòng))的排氣口通大氣，勻速推動(dòng)輸入推桿到全行程后，關(guān)閉加載裝置的排氣口，在樣件自身恢復(fù)力作用下，快速讓輸入推桿在不受其他限制的條件下完全返回到原始位置。測(cè)量輸入推桿從全行程返回到原始位置所需的時(shí)間。

2.6 常溫輸入－輸出特性

為了檢查樣件總成在常溫條件下的各種特性參數(shù)(始動(dòng)力，釋放力，跳躍值，最大助力點(diǎn)的輸入力和輸出液壓值，曲線形狀、異響等)，設(shè)置了該項(xiàng)目。

沒(méi)有將助力比作為考核指標(biāo)，是因?yàn)檫M(jìn)行測(cè)量時(shí)，特性曲線上用于計(jì)算助力比的某線段斜率，可能要受樣件的始動(dòng)力、跳躍值的影響。而實(shí)際上，樣件的助力比是不受始動(dòng)力、跳躍值影響的[5]。

進(jìn)行常溫輸入－輸出特性試驗(yàn)時(shí)，試驗(yàn)的環(huán)境溫度為室溫。將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±1.3)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置。調(diào)整液壓測(cè)試回路的排量吸收裝置，使輸入推桿為全行程的70%～90%時(shí)，液壓測(cè)試回路的壓力為樣件最大助力點(diǎn)液壓的130%，并且液壓制動(dòng)主缸的兩個(gè)制動(dòng)腔在最大助力點(diǎn)處的壓力差不超過(guò)0.3 MPa。輸入推桿以(3 ±1)mm/s的速率連續(xù)加載到輸出壓力為最大助力點(diǎn)液壓的120%～130%，然后以(2 ±1)mm/s的速率連續(xù)卸載。記錄加載和卸載時(shí)相應(yīng)的輸入力－輸出液壓曲線，傾聽(tīng)樣件有無(wú)異常聲響，并在記錄的曲線上找出下列值:始動(dòng)力、釋放力、跳躍值、最大助力點(diǎn)的輸入力和輸出液壓值。

旅游危機(jī)事件網(wǎng)絡(luò)輿情的傳播存在其特殊性，輿情系統(tǒng)的相關(guān)主體之間存在密切的邏輯關(guān)系，各主體在旅游危機(jī)事件網(wǎng)絡(luò)輿情的演進(jìn)過(guò)程中扮演著重要的角色。旅游危機(jī)事件網(wǎng)絡(luò)輿情傳播的各個(gè)生命周期之間不僅僅是簡(jiǎn)單的推動(dòng)與順延，而是有著更深層次的交互和邏輯關(guān)系。對(duì)旅游危機(jī)事件網(wǎng)絡(luò)輿情傳播的這種特殊性的詮釋是為了更好地解決現(xiàn)實(shí)管理問(wèn)題。就旅游管理部門(mén)而言，除了著眼于旅游管理的現(xiàn)實(shí)場(chǎng)域，設(shè)計(jì)合理的旅游危機(jī)事件網(wǎng)絡(luò)輿情的應(yīng)對(duì)機(jī)制顯得尤為必要。為了科學(xué)應(yīng)對(duì)旅游危機(jī)事件網(wǎng)絡(luò)輿情，充分發(fā)揮輿情傳播系統(tǒng)各要素的作用，對(duì)于旅游危機(jī)事件網(wǎng)絡(luò)輿情的具體應(yīng)對(duì)設(shè)計(jì)四種機(jī)制，即主體聯(lián)動(dòng)機(jī)制、危機(jī)預(yù)警機(jī)制、虛實(shí)協(xié)同機(jī)制及合理疏導(dǎo)機(jī)制。

2.7 低溫輸入－輸出特性

為了檢查樣件總成在低溫條件下的各種特性參數(shù)，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行低溫輸入－輸出特性試驗(yàn)時(shí)，重復(fù)第2.6節(jié)的常溫輸入－輸出特性，但試驗(yàn)的環(huán)境溫度為(－40 ±3)℃，且樣件在該環(huán)境溫度下的保溫時(shí)間不少于6 h。

2.8 高溫輸入－輸出特性

為了檢查樣件總成在高溫條件下的各種特性參數(shù)，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行高溫輸入－輸出特性試驗(yàn)時(shí)，重復(fù)第2.6節(jié)的常溫輸入－輸出特性，但試驗(yàn)的環(huán)境溫度為(80±2)℃，且樣件在該環(huán)境溫度下的保溫時(shí)間不少于6 h。

2.9 液壓制動(dòng)主缸排量

為了檢查液壓制動(dòng)主缸樣件的實(shí)際排量與設(shè)計(jì)排量的差距，提高與整車(chē)的匹配性，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行液壓制動(dòng)主缸排量試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置。液壓制動(dòng)主缸的排液孔連接到排量測(cè)量裝置，勻速推動(dòng)輸入推桿到全行程后關(guān)閉液壓制動(dòng)主缸的排液孔，然后再勻速地讓輸入推桿返回到原始位置，停頓10 s 后打開(kāi)制動(dòng)腔排液孔;此過(guò)程為一個(gè)測(cè)量周期，共進(jìn)行3個(gè)周期的測(cè)量，推動(dòng)輸入推桿的速度為(3 ±1)mm/s。用排量測(cè)量裝置記錄3個(gè)周期的各腔排量，取3個(gè)周期測(cè)量值的平均值作為液壓制動(dòng)主缸的排 量測(cè)量值。

2.10 壓差性能

為了防止未裝備制動(dòng)力分配裝置的汽車(chē)(或有制動(dòng)力分配裝置但已失效后)在制動(dòng)時(shí)各車(chē)輪的制動(dòng)力矩變化超過(guò)規(guī)定的限值，設(shè)置了該項(xiàng)目。因建壓速率對(duì)壓差的測(cè)量結(jié)果影響較大，設(shè)置了緩加壓和急加壓壓差兩個(gè)項(xiàng)目。

2.10.1 緩加壓壓差

進(jìn)行緩加壓壓差試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±1.3)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置。緩慢推動(dòng)輸入推桿，推動(dòng)速度為(3 ±1)mm/s，在液壓制動(dòng)主缸的制動(dòng)腔中建立起略超過(guò)4.0 MPa的液壓，測(cè)量?jī)芍苿?dòng)腔中有一個(gè)壓力達(dá)到4.0 MPa時(shí)兩制動(dòng)腔的壓力差值。

進(jìn)行急加壓壓差試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±1.3)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置?？焖偻苿?dòng)輸入推桿，推動(dòng)速率為3×104～4×104N/s，在液壓制動(dòng)主缸的制動(dòng)腔中建立起略超過(guò)13.0 MPa的液壓，測(cè)量?jī)芍苿?dòng)腔中有一個(gè)壓力達(dá)到13.0 MPa時(shí)兩制動(dòng)腔的壓力差值。

2.11 清潔度

為了防止雜質(zhì)顆粒堵塞液壓元件，導(dǎo)致制動(dòng)系統(tǒng)失效，設(shè)置了該項(xiàng)目。

將真空助力器分離，按QC/T 572 《汽車(chē)清潔度工作導(dǎo)則 測(cè)定方法》[6]的試驗(yàn)方法，測(cè)量液壓制動(dòng)主缸內(nèi)表面的雜質(zhì)總量。

2.12 固定螺栓聯(lián)接強(qiáng)度

為了檢查樣件真空助力器固定螺栓在殼體上的牢固性，設(shè)置了該項(xiàng)目。該固定螺栓的失效對(duì)制動(dòng)系統(tǒng)而言將是災(zāi)難性的。

進(jìn)行固定螺栓聯(lián)接強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)，用扭力扳手分別在真空助力器的所有固定螺栓上施加25 N·m的擰緊扭矩。觀察固定螺栓是否松動(dòng)或從真空助力器上脫落下來(lái)。

2.13 壓力沖擊強(qiáng)度

為了檢查樣件總成經(jīng)歷若干次的緊急制動(dòng)后，能否正常工作，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行壓力沖擊強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±2.7)kPa，排盡測(cè)試回路中的空氣，若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度。調(diào)整液壓測(cè)試回路的排量吸收裝置，使輸入推桿為全行程的70%～90%時(shí)，測(cè)試回路中的壓力為最高工作液壓的130%?？焖偻苿?dòng)輸入推桿，推動(dòng)速率為3×104～4×104N/s，在液壓制動(dòng)主缸內(nèi)建立起樣件最高工作液壓的130%，誤差為±1 MPa，保壓時(shí)間為1 s。試驗(yàn)頻率(1 000 ±100)次/h，試驗(yàn)次數(shù)1 000次。若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則試驗(yàn)過(guò)程中觀察儲(chǔ)液罐與液壓制動(dòng)主缸的連接部位有無(wú)泄漏、制動(dòng)液是否從儲(chǔ)液罐中溢出。試驗(yàn)結(jié)束后，檢查樣件有無(wú)影響功能的損壞和變形。分別測(cè)量真空助力器的真空密封性和液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性。

2.14 靜強(qiáng)度

為了檢查樣件總成超載工作后的恢復(fù)能力，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行靜強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在性能試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±1.3)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度位置。調(diào)整液壓測(cè)試回路的排量吸收裝置，使輸入推桿為全行程的70%～80%時(shí)，測(cè)試回路中的壓力為最高工作液壓的130%;調(diào)整試驗(yàn)臺(tái)的限位裝置，使輸入推桿為全行程時(shí)限位。在輸入推桿上作用6 860 N的力，并保持30 s 后卸載，再重復(fù)2次。測(cè)量真空助力器殼體的彈性變形和永久變形，分別測(cè)量真空助力器的真空密封性和液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性。

2.15 工作耐久性

為了檢查樣件總成在不同環(huán)境溫度下持續(xù)工作的能力，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行工作耐久性試驗(yàn)時(shí)，將樣件固定在工作耐久性試驗(yàn)裝置上，連接好各測(cè)試回路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±2.7)kPa，排盡液壓測(cè)試回路中的空氣，若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度。調(diào)整液壓測(cè)試回路的排量吸收裝置，使輸入推桿為全行程的70%～80%時(shí)，液壓測(cè)試回路中的液壓為樣件的最大助力點(diǎn)液壓。環(huán)境溫度、試驗(yàn)頻率、循環(huán)次數(shù)、動(dòng)作時(shí)間按表2(或供需雙方商定)。試驗(yàn)壓力與動(dòng)作時(shí)間之間的關(guān)系見(jiàn)圖3。試驗(yàn)按常溫→高溫→低溫順序進(jìn)行。若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則試驗(yàn)過(guò)程中觀察儲(chǔ)液罐與液壓制動(dòng)主缸的連接部位有無(wú)泄漏、制動(dòng)液是否從儲(chǔ)液罐中溢出。試驗(yàn)結(jié)束后，觀察液壓制動(dòng)主缸與真空助力器的連接部位是否有松動(dòng)現(xiàn)象，檢查樣件有無(wú)影響功能的變形和損壞。分別復(fù)測(cè)真空助力器的真空密封性、液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性、反應(yīng)時(shí)間、無(wú)負(fù)載回程時(shí)間、常溫輸入－輸出特性。將液壓制動(dòng)主缸分離，檢查真空助力器內(nèi)有無(wú)制動(dòng)液。

表2 工作耐久性試驗(yàn)環(huán)境溫度、試驗(yàn)頻率、循環(huán)次數(shù)、動(dòng)作時(shí)間

圖3 試驗(yàn)壓力與動(dòng)作時(shí)間的關(guān)系

2.16 振動(dòng)耐久性

為了檢查自帶儲(chǔ)液罐的樣件總成在低頻振動(dòng)條件下與儲(chǔ)液罐連接處是否松動(dòng)和泄漏、液壓制動(dòng)主缸與真空助力器的連接部位是否有松動(dòng)現(xiàn)象、樣件有無(wú)影響功能的變形和損壞，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行振動(dòng)耐久性試驗(yàn)時(shí)，將樣件模擬實(shí)車(chē)狀態(tài)固定在振動(dòng)試驗(yàn)臺(tái)上，液壓制動(dòng)主缸的排液孔堵死，真空助力器的輸入推桿在非工作狀態(tài)下固定，連接好真空管路，調(diào)整真空閥門(mén)，使真空助力器內(nèi)的真空度達(dá)到(66.7 ±2.7)kPa，若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則儲(chǔ)液罐內(nèi)加注制動(dòng)液到滿刻度。振動(dòng)加速度14.7 m/s2，振動(dòng)頻率10 Hz，振動(dòng)方向?yàn)樯舷?、前后、左?個(gè)方向，振動(dòng)時(shí)間為上下、前后、左右3個(gè)方向上各振動(dòng)24、12、12 h。若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則試驗(yàn)過(guò)程中觀察儲(chǔ)液罐與液壓制動(dòng)主缸的連接部位有無(wú)泄漏、制動(dòng)液是否從儲(chǔ)液罐中溢出。振動(dòng)耐久性試驗(yàn)結(jié)束后，觀察液壓制動(dòng)主缸與真空助力器的連接部位是否有松動(dòng)現(xiàn)象，檢查樣件有無(wú)影響功能的變形和損壞。分別測(cè)量真空助力器的真空密封性和液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性。

2.17 耐鹽霧腐蝕性

為了檢查樣件總成耐鹽霧腐蝕的能力，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行耐鹽霧腐蝕性試驗(yàn)時(shí)，排盡樣件內(nèi)的制動(dòng)液，將樣件的各個(gè)進(jìn)、出口堵死后，模擬實(shí)車(chē)的安裝狀態(tài)放入鹽霧試驗(yàn)箱中。按GB/T 10125 《人造氣氛腐蝕試驗(yàn) 鹽霧試驗(yàn)》[7]中的中性鹽霧試驗(yàn)方法，用鹽水對(duì)樣件連續(xù)噴霧48 h。試驗(yàn)結(jié)束后，反復(fù)推動(dòng)輸入推桿達(dá)到全行程不少于5次，觀察各部件動(dòng)作是否靈活、有無(wú)卡滯現(xiàn)象和異常聲響。按GB/T 10125 中的規(guī)定處理試驗(yàn)后的樣件，然后檢查樣件外表面的腐蝕情況。

2.18 耐制動(dòng)液

為了檢查真空助力器的膜片在液壓制動(dòng)主缸的副皮碗失效后耐制動(dòng)液的能力，給駕駛員提供發(fā)現(xiàn)液壓制動(dòng)主缸失效的觀察時(shí)間，設(shè)置了該項(xiàng)目。

進(jìn)行耐制動(dòng)液試驗(yàn)時(shí)，在真空助力器的真空腔內(nèi)，注入液壓制動(dòng)主缸所用的制動(dòng)液100 cm3后，聯(lián)接好液壓制動(dòng)主缸;將樣件的各個(gè)進(jìn)、出口堵死后放入(80 ±2)℃的高溫箱中，放置48 h。測(cè)量真空助力器的真空密封性。

3 驗(yàn)證試驗(yàn)和性能要求指標(biāo)的確定

進(jìn)行驗(yàn)證試驗(yàn)的樣件包含了目前實(shí)際使用的大部分結(jié)構(gòu)形式的樣件(未能收集到第二代柱塞式串聯(lián)雙腔制動(dòng)主缸、帶雙真空度傳感器的真空助力器)，對(duì)第2 章提出的試驗(yàn)方法前后共進(jìn)行了3年多的臺(tái)架驗(yàn)證試驗(yàn)(其中包含了大量的委托檢測(cè)試驗(yàn))，對(duì)所獲得的大量驗(yàn)證試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了分析、對(duì)比。經(jīng)規(guī)范起草小組多次溝通，確定了在滿足使用要求的前提下，以充分體現(xiàn)產(chǎn)品的內(nèi)在功能、盡可能提升規(guī)范的質(zhì)量水平作為此規(guī)范性能要求的制定原則。

在以上原則的基礎(chǔ)上，初步確定了性能要求的具體指標(biāo)之后，規(guī)范起草小組組織召開(kāi)了一個(gè)由部分使用單位和生產(chǎn)單位為主體的規(guī)范研討會(huì)，廣泛聽(tīng)取他們的意見(jiàn)，并將合理的建議和意見(jiàn)采納到規(guī)范中。2011年初，通過(guò)了由汽車(chē)工程學(xué)會(huì)組織的對(duì)起草規(guī)范進(jìn)行的審查。

下面是一些性能要求的指標(biāo)。

3.1 功能特性

液壓制動(dòng)主缸內(nèi)的各制動(dòng)腔應(yīng)能建立起樣件的最高工作壓力，樣件應(yīng)動(dòng)作靈活，無(wú)卡滯、異響現(xiàn)象;真空助力器失效后，液壓制動(dòng)主缸應(yīng)能正常建立起樣件的最高工作壓力，并且液壓制動(dòng)主缸的一個(gè)制動(dòng)腔失效后，另一個(gè)制動(dòng)腔也應(yīng)能建立起最高工作液壓。

3.2 初始建壓行程

液壓制動(dòng)主缸的第一、第二制動(dòng)腔液壓為0.1 MPa時(shí)，真空助力器輸入推桿的行程均不應(yīng)大于4 mm。

3.3 密封性

3.3.1 液壓制動(dòng)主缸的真空密封性

樣件在規(guī)定的絕對(duì)壓力下，穩(wěn)壓后5 s 內(nèi)樣件內(nèi)部的壓力上升值不應(yīng)大于0.2 kPa。

3.3.2 真空助力器的真空密封性

真空助力器的真空密封性應(yīng)滿足表3的要求(或由供需雙方商定)。

表3 真空助力器的真空密封性要求

3.3.3 液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性

液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性應(yīng)滿足表4的要求(或由供需雙方商定)。

表4 液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性要求

3.4 反應(yīng)時(shí)間

單膜片真空助力器的反應(yīng)時(shí)間不應(yīng)大于0.3 s;雙膜片真空助力器的反應(yīng)時(shí)間不應(yīng)大于0.6 s。

3.5 無(wú)負(fù)載回程時(shí)間

樣件的無(wú)負(fù)載回程時(shí)間不應(yīng)大于0.6 s。

3.6 常溫輸入－輸出特性

樣件的特性曲線應(yīng)符合下列要求(或由供需雙方商定):(1)始動(dòng)力不應(yīng)超過(guò)110 N;(2)釋放力不應(yīng)小于20 N;(3)跳躍值Jp應(yīng)滿足圖紙要求;(4)最大助力點(diǎn)的輸入力和輸出液壓的誤差應(yīng)在理論設(shè)計(jì)值的±10%范圍內(nèi);(5)特性曲線上不應(yīng)出現(xiàn)任何不規(guī)則或不連續(xù)，試驗(yàn)中不應(yīng)出現(xiàn)異常聲響。

3.7 低溫輸入－輸出特性

樣件的低溫輸入－輸出特性曲線與常溫下的輸入－輸出特性曲線比較，變化量不應(yīng)超過(guò)± 15%(或由供需雙方商定)。

3.8 高溫輸入－輸出特性

樣件的高溫輸入－輸出特性曲線與常溫下的輸入－輸出特性曲線比較，變化量不應(yīng)超過(guò)± 10%(或由供需雙方商定)。

3.9 液壓制動(dòng)主缸排量

液壓制動(dòng)主缸各制動(dòng)腔的排量與設(shè)計(jì)排量的誤差不應(yīng)超過(guò)±10%。

3.10 壓差性能

緩加壓壓差試驗(yàn)時(shí)，液壓制動(dòng)主缸兩制動(dòng)腔的壓力差不應(yīng)大于0.3 MPa;急加壓壓差試驗(yàn)時(shí)，液壓制動(dòng)主缸兩制動(dòng)腔的壓力差不應(yīng)大于0.8 MPa。

3.11 清潔度

液壓制動(dòng)主缸內(nèi)表面的雜質(zhì)總量不應(yīng)大于10 mg。

3.12 固定螺栓聯(lián)接強(qiáng)度

真空助力器上的所有固定螺栓均能承受25 N·m的擰緊扭矩而不應(yīng)發(fā)生松動(dòng)或脫落現(xiàn)象。

3.13 壓力沖擊強(qiáng)度

樣件經(jīng)壓力沖擊強(qiáng)度試驗(yàn)后，應(yīng)無(wú)影響功能的損壞和變形，真空助力器的真空密封性應(yīng)滿足表3的要求，液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性應(yīng)滿足表4的要求;若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則試驗(yàn)過(guò)程中儲(chǔ)液罐與液壓制動(dòng)主缸的連接部位不應(yīng)泄漏，不應(yīng)有制動(dòng)液從儲(chǔ)液罐中溢出。

3.14 靜強(qiáng)度

樣件經(jīng)靜強(qiáng)度試驗(yàn)后，單膜片真空助力器的永久變形不應(yīng)大于0.4 mm，彈性變形不應(yīng)大于1.8 mm;雙膜片真空助力器的永久變形不應(yīng)大于0.6 mm，彈性變形不應(yīng)大于2.4 mm;并且真空助力器的真空密封性應(yīng)滿足表3的要求，液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性應(yīng)滿足表4的要求。

3.15 工作耐久性

樣件經(jīng)過(guò)工作耐久性試驗(yàn)后，液壓制動(dòng)主缸與真空助力器的連接部位應(yīng)無(wú)松動(dòng)現(xiàn)象，樣件應(yīng)無(wú)影響功能的變形和損壞，并且真空助力器的真空密封性、液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性、反應(yīng)時(shí)間、無(wú)負(fù)載回程時(shí)間、常溫輸入－輸出特性應(yīng)分別滿足表3、表4、第3.4節(jié)、第3.5節(jié)、第3.6節(jié)的要求，真空助力器內(nèi)應(yīng)無(wú)制動(dòng)液。若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則試驗(yàn)過(guò)程中儲(chǔ)液罐與液壓制動(dòng)主缸的連接部位不應(yīng)泄漏，不應(yīng)有制動(dòng)液從儲(chǔ)液罐中溢出 (注:與汽車(chē)防抱死制動(dòng)系統(tǒng)(ABS)匹配使用的樣件，ABS 工作耐久性對(duì)樣件的要求部分按供需雙方的商定進(jìn)行考核)。

3.16 振動(dòng)耐久性

樣件經(jīng)過(guò)振動(dòng)耐久性試驗(yàn)后，液壓制動(dòng)主缸與真空助力器的連接部位不應(yīng)出現(xiàn)松動(dòng)現(xiàn)象，樣件應(yīng)無(wú)影響功能的變形和損壞，真空助力器的真空密封性應(yīng)滿足表3的要求，液壓制動(dòng)主缸的液壓密封性應(yīng)滿足表4的要求。若樣件自帶儲(chǔ)液罐，則試驗(yàn)過(guò)程中儲(chǔ)液罐與液壓制動(dòng)主缸的連接部位不應(yīng)泄漏，不應(yīng)有制動(dòng)液從儲(chǔ)液罐中溢出。

3.17 耐鹽霧腐蝕性

樣件經(jīng)過(guò)耐鹽霧腐蝕性試驗(yàn)后，各部件動(dòng)作應(yīng)靈活，無(wú)卡滯、異響現(xiàn)象;外表面在100 cm2范圍內(nèi)不應(yīng)出現(xiàn)直徑大于2 mm的腐蝕點(diǎn)，液壓制動(dòng)主缸和真空助力器的腐蝕面積均不應(yīng)超過(guò)5 cm2。

3.18 耐制動(dòng)液

樣件經(jīng)過(guò)耐制動(dòng)液試驗(yàn)后，真空助力器的真空密封性應(yīng)滿足表3的要求。

4 結(jié)論

通過(guò)大量的驗(yàn)證試驗(yàn)和廣泛地征求意見(jiàn)，文中提出的汽車(chē)液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成的臺(tái)架試驗(yàn)方法及其性能要求，可作為生產(chǎn)企業(yè)和使用單位進(jìn)行質(zhì)量控制的參考。

【1】全國(guó)汽車(chē)標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì).QC/T311-1999 汽車(chē)液壓制動(dòng)主缸技術(shù)條件[S].1999－03－15.

【2】全國(guó)汽車(chē)標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì).QC/T307-1999 真空助力器技術(shù)條件[S].1999.

【3】中國(guó)汽車(chē)工程學(xué)會(huì).SAE-China J0301-2011 汽車(chē)液壓制動(dòng)主缸帶真空助力器總成性能要求及臺(tái)架試驗(yàn)規(guī)范[S].2011.

【4】楊維和.汽車(chē)制動(dòng)真空助力器的工作原理與性能計(jì)算[J].汽車(chē)技術(shù)，1991(10):8－13.

【5】梅宗信.真空助力器助力比檢測(cè)方法的探討[J].機(jī)床與液壓，2008，36(5):142－143.

【6】全國(guó)汽車(chē)標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì).QC/T572-1999 汽車(chē)清潔度工作導(dǎo)則 測(cè)定方法[S].1999.

【7】全國(guó)金屬與非金屬覆蓋層標(biāo)準(zhǔn)化委員會(huì).GB/T10125-1997 人造氣氛腐蝕試驗(yàn)鹽霧試驗(yàn)[S].北京:中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1997－06－27.