丁先鋒， 王 洪

(東華大學(xué) 產(chǎn)業(yè)用紡織品教育部工程研究中心， 上海 201620)

車用PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料的研究

丁先鋒， 王 洪

(東華大學(xué) 產(chǎn)業(yè)用紡織品教育部工程研究中心， 上海 201620)

采用分散復(fù)合融噴技術(shù)分別制得PET/PP分散復(fù)合熔噴材料和羽毛/PP分散復(fù)合熔噴非織造材料，研究了材料厚度、面密度、熔噴纖維平均直徑及分布對其吸收因數(shù)的影響，結(jié)果表明：吸收因數(shù)隨著材料厚度的增加而增大，面密度對吸收因數(shù)影響較小，隨著面密度的增加，樣品的吸收因數(shù)也有所增大，但增幅較?。蝗蹏娎w維直徑在1.7～2.4 μm內(nèi)變化時(shí)對吸收因數(shù)無顯著影響。選用3M公司吸音產(chǎn)品和傳統(tǒng)廢紡氈吸音材料，對比分析了4種材料的吸音性能，結(jié)果表明：PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料的吸音性能接近3M公司產(chǎn)品，而且其吸音性能優(yōu)于傳統(tǒng)車用廢紡氈吸音材料及羽毛/PP分散復(fù)合熔噴非織造材料。

分散復(fù)合； 熔噴； 吸音材料； 吸收因數(shù)

隨著汽車工業(yè)的發(fā)展，汽車用降噪材料的研制與應(yīng)用已成為汽車噪聲控制領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)。熔噴非織造材料以其超細(xì)的纖維結(jié)構(gòu)、工藝流程短、可回收等特點(diǎn)，越來越多地應(yīng)用于汽車降噪領(lǐng)域[1-2]。聚酯/聚丙烯(PET/PP)纖維作為一種特殊工藝成型的材料，已經(jīng)逐漸取代普通纖維作為整車吸音材料進(jìn)行使用[3]。美國3M公司研發(fā)的新雪麗Thinsulate系列車用降噪材料具有優(yōu)越的吸音性能，但價(jià)格較高。降噪材料發(fā)展滯后直接制約了我國國產(chǎn)汽車行業(yè)的進(jìn)步[4-5]。因此，開發(fā)一種降噪性能好、便于大規(guī)模生產(chǎn)的材料來滿足國內(nèi)中低檔轎車的降噪需求，對于發(fā)展我國汽車工業(yè)、提高國產(chǎn)汽車企業(yè)的國際競爭力具有重要的意義。

本文重點(diǎn)介紹了PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料的制備及其吸音性能，并與Thinsulate系列車用降噪材料、傳統(tǒng)車用廢紡氈吸音材料及羽毛/PP分散復(fù)合熔非織造材料進(jìn)行物理性能及吸音性能對比，總結(jié)出一定的規(guī)律，對于PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料作為車用吸音材料使用時(shí)的設(shè)計(jì)和選用具有一定的意義。

1 樣品制備

1.1 PET/PP吸音材料的制備

PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料是將骨架纖維和熔噴纖維通過熔噴技術(shù)結(jié)合而成，骨架纖維為三維卷曲滌綸短纖維，用于控制材料的厚度，平均纖維直徑為25 μm，長度為60 mm；熔噴纖維采用熔融指數(shù)為1 800 g/(10 min)的聚丙烯切片制成，平均纖維直徑為2 μm。滌綸短纖維的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為35%。本文實(shí)驗(yàn)共包括2部分：1) 生產(chǎn)面密度均為350 g/m2，厚度分別為4、6、8 mm的樣品；2) 生產(chǎn)厚度均為8 mm，面密度分別為320、360和410 g/m2的樣品。其工藝流程為

短纖維→粗開松→精開松→氣流輸送

↓

聚合物→熔融擠壓→計(jì)量過濾→紡絲→拉伸→立體接收

復(fù)合成型→卷繞

↑

紡粘布退卷

短纖維經(jīng)過2道開松，經(jīng)氣流輸送形成均勻分散的混合纖維流，在拉伸空氣作用下聚集在雙滾筒中間，上下表面粘合，制得PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料。本文所述的1～6號樣品由該工藝制備。

1.2 羽毛/PP非織造材料的制備

采用熔噴指數(shù)為35 g/(10 min)的聚丙烯切片，羽毛纖維是未經(jīng)特殊處理，直接將鴨毛分離去雜而得到的絨絲和羽絲，纖維平均直徑為26 μm，質(zhì)量百分比為61%。其工藝流程為

聚合物切片→上料機(jī)→螺桿擠出機(jī)→法蘭→彎頭→模頭→滾筒接收裝置

實(shí)驗(yàn)時(shí)，人工將松散的羽毛纖維放置在熔噴纖維流下方，由牽伸熱空氣把羽毛纖維喂入形成混合纖維流，集結(jié)于接收滾筒上，制得羽毛/PP分散復(fù)合熔噴非織造材料。本文所述的7～8號樣品由該工藝制備。

1.3 車用廢紡氈吸音材料的制備

廢紡氈吸音材料采用棉、滌混紡纖維為原料，纖維平均直徑為24 μm，在半固化氈生產(chǎn)線上制得。其工藝流程如下，本文所述的9～10號樣品由該工藝制備。

2臺圓盤抓棉機(jī)→粗開松→大倉混棉→精開松→特殊氣壓棉箱→烘燥定型→分切成型

1.4 Thinsulate系列樣品

為了更好地比較本文分散復(fù)合熔噴材料的吸音性能，對比分析了3種規(guī)格的3M公司產(chǎn)Thinsulate

系列樣品，分別2047號、3047號和4047號。PET短纖維直徑為25 μm，長度為60 mm，質(zhì)量分?jǐn)?shù)為35%，熔噴PP纖維直徑為1.7～2 μm。

2 樣品物理性能及吸音性能測試

2.1 厚度測試

根據(jù)GB/T 24218.2—2009《紡織品 非織造布試驗(yàn)方法 第二部分：厚度的測試》，對樣品進(jìn)行厚度測試。

2.2 面密度測試

根據(jù)GB/T 24218.2—2009《紡織品 非織造布試驗(yàn)方法 第一部分：單位面積質(zhì)量的測定》，采用FA2004A型電子天平對樣品進(jìn)行面密度測試。

2.3 熔噴纖維平均直徑的測試

根據(jù)GB/T 10685—2007《羊毛纖維直徑試驗(yàn)方法 投影顯微鏡法》進(jìn)行纖維細(xì)度測試，采用BEION F6纖維細(xì)度儀對熔噴纖維直徑進(jìn)行測試。放大倍數(shù)為20倍，測量50根纖維的直徑，然后計(jì)算其平均值及CV值。

2.4 孔隙率的測試

非織造材料的孔隙率[6]是指材料的孔隙體積與總體積的比值，可以通過式(1)計(jì)算得到。

(1)

式中：m為材料的面密度，g/m2；ρf為纖維密度，g/m3；δ為材料厚度，m。

2.5 拉伸強(qiáng)度的測試

采用HD026NS電子織物強(qiáng)力儀，對樣品進(jìn)行拉伸強(qiáng)度測試。樣品裁成條狀，長30 cm，寬5 cm；預(yù)加張力為5 N，夾持距離為20 cm，拉伸速度為100 mm/min，縱向測5次，取其平均值，輸出拉伸強(qiáng)度值。

2.6 吸音性能測試

采用丹麥B&K公司生產(chǎn)的3560 C-T41型單邊阻抗管雙傳聲(傳遞函數(shù)法)吸音測試系統(tǒng)對樣品進(jìn)行吸音性能測試。

3 結(jié)果與分析

3.1 吸音材料厚度與吸音性能的關(guān)系

選取1號、2號、3號樣品，樣品的基本結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。這3種樣品具有相同的結(jié)構(gòu)和面密度，熔噴纖維平均直徑及其分布相近，厚度依次增大，可以較好地反映材料厚度與其吸音性能之間的關(guān)系。

表1 樣品基本規(guī)格Tab.1 Basic specifications of samples

在不同入射聲波頻率下，1號、2號、3號樣品厚度與其吸音性能的關(guān)系如圖1所示。

圖1 不同厚度樣品的吸收因數(shù)曲線Fig.1 Sound absorption coefficients of samples with different thicknesses

從3條曲線的走向來看，3種樣品在全頻波段內(nèi)表現(xiàn)出相似的吸音性能規(guī)律，隨著入射頻率的升高，吸聲系數(shù)逐漸增大，即吸聲能力逐漸增強(qiáng)。

根據(jù)聲學(xué)理論[7]，多孔吸聲材料可以看成是由毛細(xì)管組成的三維雜亂復(fù)合體，聲波在多孔材料中傳播時(shí)，會表現(xiàn)出毛細(xì)管中的聲學(xué)特性。毛細(xì)管中的聲能吸收因數(shù)為

(2)

式中：α為聲波衰減系數(shù)或稱細(xì)管黏滯吸收因數(shù)；c為聲速；r為毛細(xì)管半徑；ρ為空氣密度；η為流體的切變黏滯系數(shù)；ω為頻率；b為引入?yún)?shù)。

由式(2)可知，細(xì)管的吸收因數(shù)與管子的半徑r成反比，與頻率ω的平方根成正比，即管子越細(xì)或頻率越高，由黏滯產(chǎn)生的聲能吸收效應(yīng)就越顯著。說明入射頻率越高，多孔材料的吸聲能力越強(qiáng)。

對圖1所示曲線進(jìn)行分析，可以得出以下幾點(diǎn)結(jié)論：1)當(dāng)聲波入射頻率為1 600 Hz時(shí)，樣品的吸收因數(shù)曲線都存在1個(gè)拐點(diǎn)。這是因?yàn)樵跍y試過程中，由中低頻測試轉(zhuǎn)向中高頻測試時(shí)，需要把阻抗管由大管換成小管，測試系統(tǒng)本身會造成一定的誤差。2)在低頻波段，樣品的吸收因數(shù)都比較低，吸聲能力比較差；在高頻波段，樣品的吸收因數(shù)比較高，吸聲能力較好。這是因?yàn)榈皖l時(shí)，孔隙中的空氣在單位時(shí)間內(nèi)的振動(dòng)次數(shù)較少，對聲波的衰減作用不大，故吸收因數(shù)很低。而高頻時(shí)，聲波可使空隙或間隙中空氣質(zhì)點(diǎn)的振動(dòng)速度加快，黏滯效應(yīng)使聲能加速轉(zhuǎn)化為熱能而消耗掉，同時(shí)小孔中空氣和孔壁或纖維之間的熱交換加快也引起熱損失，使聲能衰減，故高頻吸收因數(shù)較高[8]。3)在面密度相同，纖維直徑接近的情況下，相同入射頻率時(shí)，樣品的吸收因數(shù)隨著厚度的增加而增大。其原因?yàn)椋?號、2號和3號樣品的面密度相同，厚度逐漸增加，樣品的體積密度逐漸減小，單位體積內(nèi)所含的纖維數(shù)減少，孔隙率逐漸增大。當(dāng)聲波進(jìn)入柔軟多孔吸音材料時(shí)，聲波在材料內(nèi)部不斷進(jìn)行反射，和纖維壁碰撞和摩擦，損失機(jī)械能，將機(jī)械能轉(zhuǎn)化為熱能或者其他形式的能量。隨著纖維層的增厚，纖維對聲波的反射次數(shù)增加，碰撞增多，能量損失增加，纖維層對聲波能量的吸收增加，因而吸收因數(shù)增大[9]。

3.2 吸音材料面密度與吸音性能的關(guān)系

選取4號、5號、6號樣品，樣品的結(jié)構(gòu)參數(shù)見表2。這3種樣品具有相同的厚度和結(jié)構(gòu)，面密度依次增大，可以較好地反映材料面密度與其吸音性能的關(guān)系。

表2 樣品基本規(guī)格Tab.2 Basic specifications of samples

在不同入射聲波頻率下，4號、5號、6號樣品面密度與其吸音性能的關(guān)系如圖2所示。

由圖2可看出：在入射聲波頻率相同的情況下，

圖2 不同面密度樣品的吸收因數(shù)曲線Fig.2 Sound-absorbing coefficients of samples with different basis weights

隨著樣品面密度的增加，其吸數(shù)也在增大。因?yàn)?號、5號和6號樣品在同樣厚度的條件下，隨著其面密度增大，單位體積內(nèi)纖維的根數(shù)越多，纖維與纖維之間的空腔體積就越小，空腔的個(gè)數(shù)就越多。聲波在通過樣品時(shí)，空腔體積的減小和個(gè)數(shù)的增多使聲波在材料中的反射次數(shù)增多，與纖維壁碰撞和摩擦的次數(shù)增多，聲場內(nèi)的聲能轉(zhuǎn)化為機(jī)械能做機(jī)械運(yùn)動(dòng)的次數(shù)增多，機(jī)械能轉(zhuǎn)化為熱能損失，導(dǎo)致聲能減少[10]。因此，增加樣品的面密度可以提高其吸聲性能。

但是，樣品面密度的變化對吸收因數(shù)的影響不是十分顯著。在厚度相同的情況下，4號、5號、6號樣品的面密度依次增加了40、50 g/m2，但在相同入射頻率聲波條件下，其吸收因數(shù)在高頻波段才增加0.05左右，低頻波段只增加了0.02左右。因此，使用汽車降噪材料時(shí)，在滿足基本面密度要求的情況下，盡量使厚度最優(yōu)化以達(dá)到輕量化的目的。

3.3 纖維結(jié)構(gòu)與材料吸音性能的關(guān)系

選取3號、5號、3047號樣品，其結(jié)構(gòu)參數(shù)見表3。這3種樣品具有相近的厚度和面密度，其熔噴纖維平均直徑依次減小，可以較好地反映材料熔噴纖維平均直徑與其吸音性能的關(guān)系。

表3 樣品基本性能一覽表Tab.3 Properties of differents samples

5號、3號、3047號樣品熔噴纖維平均直徑與其吸音性能的關(guān)系如圖3所示。

圖3 不同熔噴纖維直徑樣品的吸收因數(shù)曲線Fig.3 Sound absorption coefficient of samples with different fiber diameters

從圖3可看出，3號、5號、3047號樣品在面密度與厚度基本相同，熔噴纖維平均直徑依次減小的情況下，樣品的吸收因數(shù)在相同入射聲波頻率下依次增大，但增幅很小。5號樣品與3047號樣品在相同入射聲波頻率下吸音性能差異略大，可能是因?yàn)楸疚闹苽涞臉悠吩诔尚凸に嚰皟?nèi)部結(jié)構(gòu)方面與3M公司產(chǎn)品存在差異，導(dǎo)致熔噴纖維直徑對吸音性能的影響不同。3M公司生產(chǎn)的3047號樣品直徑最小，直徑分布最均勻，但其吸音性能的提高不明顯。因此，熔噴纖維平均直徑在1.7～2.4 μm范圍內(nèi)變化對樣品的吸聲性能影響不大。

4 樣品吸音性能對比分析

4.1 吸音材料與Thinsulate樣品對比分析

選取3號、4號樣品，分別與Thinsulate2047號、3047號樣品進(jìn)行物理性能和吸音性能對比分析，結(jié)果如表4所示。3號和4號樣品的基本物理性能與2047號和3047號比較接近，但拉伸強(qiáng)度高于2047號和3047號。3號和4號樣品與2047號和3047號的吸音性能對比如圖4所示。

表4 樣品物理性能Tab.4 Physical properties of samples

圖4 3號和4號樣品與2047號和3047號吸音性能對比Fig.4 Sound-absorbing performances of PET/PP scattered composite melt-blown nonwoven and 3M′s sample

如圖4可知，3號樣品吸音性能接近3047號樣品，4號樣品吸音性能接近2047號樣品，表明樣品達(dá)到了3M公司產(chǎn)品所具有的吸聲性能。由表4可知，3號樣品的厚度和面密度均大于3047號樣品，4號樣品的厚度和面密度同樣大于2047號樣品，但是在相同入射聲波頻率下，3號樣品的吸音性能略低于3047號樣品，4號樣品的吸音性能也略低于2047號樣品。這可能是因?yàn)?號樣品的纖維平均直徑變異系數(shù)大于3047號樣品，約為1.52倍；4號樣品的纖維平均直徑變異系數(shù)也大于2047號樣品，約為1.55倍，如表5所示。

4.2 PET/PP與羽毛/PP材料的對比分析

選取4號、5號樣品與羽毛/PP分散復(fù)合熔噴材料的7號、8號樣品進(jìn)行吸音性能對比分析，其基本結(jié)構(gòu)參數(shù)如表6。

表5 樣品熔噴纖維平均直徑變異系數(shù)Tab.5 CV values of melt-blown fibres of samples

表6 樣品物理性能一覽表Tab.6 Physical properties of samples

由表6可以看出：羽毛/PP分散復(fù)合熔噴材料和4號、5號樣品在厚度、面密度及熔噴纖維平均直徑方面基本接近，其吸音性能如圖5所示。

圖5 4號、5號樣品與7號、8號樣品吸音性能對比Fig.5 Sound-absorbing performance of PET/PP and feather fibers/PP scattered composite melt-blown nonwovens

圖6 羽毛纖維結(jié)構(gòu)圖Fig.6 SEM image of feather fiber

圖7 羽毛/PP復(fù)合熔噴材料電鏡圖Fig.7 SEM image of feather/PP composite melt-blown nonwoven

由圖5可以看出，在入射聲波低頻波段(<1 600 Hz)，羽毛/PP復(fù)合熔噴材料的吸音性能比4號、5號樣品略好，但在高頻波段羽毛/PP復(fù)合熔噴材料的吸音性能比4號、5號樣品低很多。羽毛纖維及羽毛/PP復(fù)合熔噴材料SEM照片見圖6、圖7。

從圖6可看出，羽毛纖維具有較粗的羽枝，通過圖像分析進(jìn)一步測得羽毛纖維平均直徑為26 μm，與4號、5號樣品中短纖直徑(25 μm)基本相同。但羽毛/PP復(fù)合熔噴材料中聚丙烯纖維含量較少(39%)，羽毛纖維含量過多(61%)，可能導(dǎo)致該材料內(nèi)部空隙較大且較少，入射聲波反射次數(shù)較少，轉(zhuǎn)化為機(jī)械能再轉(zhuǎn)化為熱能耗散較少，吸音性能較差。

4.3 吸音材料與傳統(tǒng)車用廢紡氈的對比分析

選取3號、6號樣品與傳統(tǒng)車用廢紡氈樣品進(jìn)行吸音性能對比分析，其厚度和面密度如表7所示。樣品的吸音性能對比如圖8所示。

由圖8可看出，在相同入射聲波頻率下，廢紡氈的吸音性能均低于3號和6號樣品，而3號和6號樣品的面密度只有廢紡氈的一半左右。因此，用PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料替代傳統(tǒng)車用降噪材料，不僅可以保持較好的吸音性能，而且能達(dá)到輕量化的目的。

表7 樣品的厚度與面密度Tab.7 Thicknesss and basis weights of samples

圖8 3號、6號樣品與廢紡氈樣品吸音性能對比Fig.8 Sound-absorbing performancess of PET/PP scattered composite melt-blown nonwoven and waste fiber sound-absorbing material

5 結(jié) 語

1)厚度是影響樣品吸收因數(shù)的首要因素，樣品吸收因數(shù)隨著厚度的增加而增大。面密度對吸收因數(shù)影響較小，隨著面密度的增加，樣品的吸收因數(shù)也有所增加，但增幅較小。熔噴纖維平均直徑在1.7～2.4 μm內(nèi)變化時(shí)對吸收因數(shù)無顯著影響。

2)面密度和厚度較接近的PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料與3M公司產(chǎn)品的吸音性能相近，可替代3M公司產(chǎn)品。

3)厚度接近、面密度僅為傳統(tǒng)車用廢紡氈吸音材料一半的PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料的吸音性能仍優(yōu)于傳統(tǒng)車用廢紡氈。

4)面密度和厚度較接近的羽毛/PP分散復(fù)合熔噴非織造材料的吸音性能在低頻波段比PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料略好，但在高頻波段比PET/PP分散復(fù)合熔噴吸音材料低很多，說明羽毛/PP分散復(fù)合熔噴非織造材料總體吸音性能較差。

FZXB

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2013年全國針織技術(shù)交流會于廈門召開

由中國紡織工程學(xué)會指導(dǎo)，中國紡織工程學(xué)會針織專業(yè)委員會主辦，江南大學(xué)承辦的“2013年全國針織技術(shù)交流會”于2013年7月26-28日在福建廈門召開。中國紡織工業(yè)聯(lián)合會副會長兼秘書長高勇，中國針織工業(yè)協(xié)會會長楊世濱，中國產(chǎn)業(yè)用紡織品行業(yè)協(xié)會會長李陵申，中國紡織機(jī)械器材工業(yè)協(xié)會副理事長祝憲民等領(lǐng)導(dǎo)出席會議。江南大學(xué)高衛(wèi)東副校長代表承辦單位致大會歡迎辭。

中國紡織工程學(xué)會針織專業(yè)委員會主任、江南大學(xué)教授蔣高明，總后軍需裝備研究所教授級高工施楣梧，以及來自紡織高校、研究院所、針織產(chǎn)品及設(shè)備生產(chǎn)企業(yè)、原料生產(chǎn)企業(yè)的十多位專家針對行業(yè)和針織技術(shù)發(fā)展的熱點(diǎn)和難點(diǎn)問題進(jìn)行深入交流和探討。此外，大會還安排了實(shí)地參觀泉州佰源機(jī)械科技股份有限公司、福建信泰新材料科技有限公司、晉江佶龍機(jī)械工業(yè)有限公司的活動(dòng)，為“產(chǎn)學(xué)研用”層面的理論與實(shí)踐探索，為全國針織行業(yè)的技術(shù)交流與合作搭建了一流的溝通平臺。

本次會議以“技術(shù)創(chuàng)新引領(lǐng)針織未來”為主題，圍繞覆蓋經(jīng)編、圓緯編和毛衫三大針織領(lǐng)域，就國內(nèi)外針織技術(shù)的創(chuàng)新與發(fā)展、未來針織產(chǎn)品的關(guān)鍵應(yīng)用領(lǐng)域、針織裝備技術(shù)的發(fā)展方向、針織用新型原料、針織產(chǎn)品的研發(fā)及信息化管理等針織行業(yè)面臨的主要問題和機(jī)遇進(jìn)行深入探討。引發(fā)學(xué)術(shù)界和產(chǎn)業(yè)界對針織技術(shù)發(fā)展方向的關(guān)注和思考，帶動(dòng)我國針織技術(shù)的創(chuàng)新研發(fā)與技術(shù)進(jìn)步。此次會議共吸引了來自產(chǎn)業(yè)集群地、全國針織機(jī)械生產(chǎn)企業(yè)，紗線企業(yè)，經(jīng)編、緯編、毛衫企業(yè)，以及20多所紡織高校、科研院所的代表共計(jì)510余人。

Study on PET/PP scattered composite melt-blown sound-absorbing materials for automobiles

DING Xianfeng， WANG Hong

(EngineeringResearchCenterofTechnicalTextiles,MinistryofEducation,DonghuaUniversity,Shanghai201620,China)

PET/PP and feather fiber/PP scattered composite melt-blown nonwovens were made by scattered composite melt-blown process, respectively. The influences of the thickness and surface density of the material and average diameter of fiber and distribution on the sound-absorbing property of the materials were studied. It is found that the sound absorption coefficient increases with the increase of the thickness. The influence of surface density on the absorption coefficient is not as obvious as the thickness. Increasing the surface density also increases the sound absorption coefficient but with less margin. The variations of average diameter of the melt-blown fibers in the range of 1.7-2.4 μm has insignificant impact on the absorption coefficient. In addition, the sound-absorbing material made by 3M and the conventional waste fiber sound-absorbing material were selected to compare the sound-absorbing property. It indicates that the sound-absorbing coefficient of PET/PP scattered composite melt-blown sound-absorbing material is similar to that of 3M Company′s product but better than those of the conventional waste fiber sound-absorbing material and feather fiber/PP scattered composite melt-blown nonwoven material.

scattered composite; melt-blown; sound-absorbing material; sound absorption coefficient

0253- 9721(2013)09- 0027- 07

2012-06-29

2012-11-15

上海市自然基金資助項(xiàng)目(11ZR1400900)

丁先鋒(1987—)，男，碩士生。主要研究方向?yàn)槿蹏姽に嚒Ｍ鹾?，通信作者，E-mail: wanghong@dhu.edu.cn。

TS 131.9

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