王紅英 張 磊 郭 斌

(1.江蘇建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院礦業(yè)與交通工程學(xué)院；2.國(guó)網(wǎng)技術(shù)學(xué)院；3.濱州市公路局高速公路養(yǎng)護(hù)中心)

基于離散元的節(jié)理硐室圍巖數(shù)值模擬*

王紅英1張 磊2郭 斌3

(1.江蘇建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院礦業(yè)與交通工程學(xué)院；2.國(guó)網(wǎng)技術(shù)學(xué)院；3.濱州市公路局高速公路養(yǎng)護(hù)中心)

節(jié)理產(chǎn)狀及其力學(xué)性能決定了巖體的完整狀態(tài)，對(duì)硐室圍巖整體穩(wěn)定具有重要影響?？紤]硐室建設(shè)過(guò)程中原巖應(yīng)力釋放率、節(jié)理間距、節(jié)理傾角及硐室埋深4個(gè)因素，采用離散元UDEC程序模擬了節(jié)理硐室圍巖和支護(hù)結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)。結(jié)果表明:①隨著原巖應(yīng)力釋放率的增加，襯砌結(jié)構(gòu)承擔(dān)的荷載趨于減小，當(dāng)釋放率達(dá)到某一極限值時(shí)，會(huì)引起上覆巖體節(jié)理面整體錯(cuò)動(dòng)、垮落，襯砌結(jié)構(gòu)主要承載部位由仰拱向拱頂轉(zhuǎn)移；②節(jié)理間距的增大增強(qiáng)了巖體的完整性，有助于增強(qiáng)巖體自身承載性能，提高圍巖整體穩(wěn)定；③節(jié)理傾角決定了襯砌結(jié)構(gòu)主要受力部位；④隨著埋深的增加襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力及屈服單元數(shù)量總體呈增大趨勢(shì)。

隧道 節(jié)理巖體 離散元 數(shù)值模擬 穩(wěn)定性

巖土介質(zhì)天然缺損嚴(yán)重，賦存方式多變，其間往往夾雜有各種各樣的軟弱節(jié)理面(如泥質(zhì)夾層等)。這些軟弱節(jié)理面分布范圍相比圍巖小得多，同樣其強(qiáng)度也遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于完整的巖塊，這大大降低了工程巖體的完整性和整體強(qiáng)度，對(duì)節(jié)理巖體中硐室圍巖承載、變形特性造成很大的影響。因此，節(jié)理巖體硐室圍巖的變形比均質(zhì)巖體要復(fù)雜得多，對(duì)工程巖體穩(wěn)定狀態(tài)的影響也起關(guān)鍵性作用。因此，節(jié)理巖體硐室圍巖穩(wěn)定性分析成為地下工程研究的一個(gè)熱點(diǎn)［1-13］。

許多學(xué)者都開(kāi)展了節(jié)理巖體硐室圍巖的受力和變形特征相關(guān)研究:劉君等［8］分析了節(jié)理傾角對(duì)巖體應(yīng)力分布、圍巖變形及支護(hù)后襯砌變形與應(yīng)力特點(diǎn)；冷先倫等［9］通過(guò)引入遍布節(jié)理模型，基于有限元方法分析了硐室圍巖在莫爾－庫(kù)侖模型和遍布節(jié)理模型2種條件下的位移、應(yīng)力狀態(tài)和塑性區(qū)發(fā)展情況；賀續(xù)文等［10］采用PFC討論了節(jié)理連通率對(duì)邊坡破壞形式的影響，指出隨著連通率增大，其穩(wěn)定性越來(lái)越差，邊坡的破壞形式由局部崩塌轉(zhuǎn)變?yōu)榇蠓秶幕?；鄭穎人等［11］通過(guò)物理模型試驗(yàn)研究了節(jié)理傾角、節(jié)理間距對(duì)巷道穩(wěn)定性的影響，結(jié)果表明節(jié)理傾角對(duì)圍巖破裂模式影響顯著，但對(duì)圍巖安全系數(shù)影響較小；張承榮等［12］采用離散元方法研究了錨噴加固節(jié)理巖體局部危險(xiǎn)帶，結(jié)果表明錨噴支護(hù)是解決節(jié)理巖體支護(hù)的有效手段；趙景鵬［13］采用UDEC研究了節(jié)理傾角對(duì)大斷面隧道圍巖穩(wěn)定性的影響，結(jié)果表明節(jié)理傾角優(yōu)化錨桿支護(hù)角度及圍巖破裂模式具有決定性作用；張志強(qiáng)等［14］基于UDEC數(shù)值模擬提出了以剪切滑移區(qū)范圍作為評(píng)判節(jié)理巖體穩(wěn)定性指標(biāo)的方法。

綜上可知，以往的研究大都僅限于某種特性節(jié)理巖體賦存條件下圍巖的變形、應(yīng)力及塑性區(qū)分布特征，很少綜合考慮節(jié)理間距、節(jié)理傾角、硐室埋深及硐室開(kāi)挖建設(shè)過(guò)程中圍巖應(yīng)力釋放率多因素的影響。因此本研究基于上述4個(gè)節(jié)理特征因素，研究節(jié)理硐室圍巖及支護(hù)結(jié)構(gòu)的破壞及變形特征，為節(jié)理巖體加固設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)和技術(shù)指導(dǎo)。

1 模型的建立

通用離散元程序(UDEC)是一個(gè)處理不連續(xù)介質(zhì)的二維離散元程序，可用于模擬非連續(xù)介質(zhì)(如巖體中的節(jié)理裂隙等)承受靜載或動(dòng)載作用下的響應(yīng)。不連續(xù)面處理為塊體間的邊界面，允許塊體沿不連續(xù)面發(fā)生較大位移和轉(zhuǎn)動(dòng)。變形塊體被劃分成有限個(gè)單元網(wǎng)格，且每一單元根據(jù)給定的本構(gòu)模型；不連續(xù)面發(fā)生法向和切向的相對(duì)運(yùn)動(dòng)由“力－位移”關(guān)系控制。因此，UDEC能夠很好地表征節(jié)理巖體的實(shí)際變形特性。

本研究中硐室圍巖為Ⅳ類圍巖，分布有正交2組節(jié)理；硐室?guī)缀涡螤顬槿膱A(寬8 m、高7.2 m)；計(jì)算范圍取水平方向50 m、垂直方向40 m；支護(hù)結(jié)構(gòu)采用錨噴支護(hù)體系。模型底部和兩側(cè)邊限制法向位移，頂部施加相當(dāng)于埋深的均布荷載(荷載取決于上覆巖體自重)，原巖應(yīng)力為靜水壓力狀態(tài)(水平側(cè)壓力系數(shù)取0.5)，計(jì)算模型如圖1所示。巖體和節(jié)理均采用摩爾－庫(kù)倫塑性模型，其力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1、表2，支護(hù)結(jié)構(gòu)力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表3、表4。

表1 巖石物理力學(xué)參數(shù)

圖1 計(jì)算模型

表2 節(jié)理物理力學(xué)指標(biāo)

表3 錨桿參數(shù)

表4 鋼纖維混凝土參數(shù)

2 計(jì)算結(jié)果

2.1 應(yīng)力釋放率的影響

隧道開(kāi)挖是一個(gè)動(dòng)態(tài)過(guò)程，圍巖支護(hù)(錨桿、噴混泥土)是在隧道開(kāi)挖后才施加的，也就是說(shuō)圍巖在施加支護(hù)之前就產(chǎn)生了一定的變形。研究發(fā)現(xiàn)，多達(dá)25%～75%的總變形(或總應(yīng)力)已經(jīng)在支護(hù)之前發(fā)生(釋放)了。隧道開(kāi)挖后錨噴支護(hù)時(shí)間對(duì)支護(hù)效果具有顯著影響，因此，本研究用迭代時(shí)步來(lái)模擬隧道開(kāi)挖后圍巖暴露時(shí)間長(zhǎng)短，圍巖應(yīng)力釋放是隨著變形的不斷發(fā)展而逐漸進(jìn)行的，應(yīng)力釋放率可按施作支護(hù)時(shí)的圍巖位移與總位移的比值(位移釋放率)確定［15］，即

式中，珋δ為圍巖釋放率；W為圍巖位移釋放率；λ為與地質(zhì)條件和施工方法有關(guān)的參數(shù)，本文取0.7。本節(jié)分析中，節(jié)理傾角取0°～90°正交組，節(jié)理間距取0.5 m，埋深180 m。考慮應(yīng)力釋放量分別為0%、30%、60%和80%時(shí)進(jìn)行錨噴支護(hù)，計(jì)算得到的噴射混凝土最大內(nèi)力值見(jiàn)表5所示。

表5 不同應(yīng)力釋放率襯砌最大內(nèi)力

對(duì)于完整性良好的巖體，硐室開(kāi)挖后能夠卸除巖體本身積聚的內(nèi)能，有利于減小支護(hù)結(jié)構(gòu)承擔(dān)的荷載，保持工程巖體的穩(wěn)定。但節(jié)理巖體應(yīng)力釋放，有可能會(huì)造成圍巖自身的垮塌。理論上講，在不引起節(jié)理巖體破壞的前提下適當(dāng)進(jìn)行應(yīng)力釋放減小支護(hù)結(jié)構(gòu)承載是有利的。表5結(jié)果表明，隨著應(yīng)力釋放率的增大，襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力逐漸減小。

在應(yīng)力釋放率較低時(shí)屈服單元主要集中在仰拱部位，隨著應(yīng)力釋放率的增加，屈服單元數(shù)量明顯增多，且大都出現(xiàn)在拱頂部位，尤其是應(yīng)力釋放率達(dá)到60%時(shí)，屈服單元數(shù)量劇增。這主要由于節(jié)理面強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于巖塊，當(dāng)圍巖應(yīng)力釋放率大到一定程度便會(huì)引起節(jié)理面的錯(cuò)動(dòng)、破壞，嚴(yán)重弱化巖體自身的完整性，并引起硐室上覆巖體的坍塌、垮落。上覆垮落巖體不僅喪失了自承載能力，而且其自身的重力作為一種新的附加荷載作用于支護(hù)結(jié)構(gòu)，反而增加了支護(hù)結(jié)構(gòu)承載負(fù)擔(dān)。因此，合理的應(yīng)力釋放量應(yīng)以不破壞節(jié)理面為前提。

2.2 節(jié)理間距對(duì)支護(hù)的影響

采用水平、垂直正交2組節(jié)理，埋深180 m，應(yīng)力釋放率為30%和60%。模擬節(jié)理間距為0.5、1.0、1.5、2.0、2.5 m時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)荷載受力情況。不同節(jié)理間距時(shí)模擬得到的圍巖拱頂沉降、混凝土內(nèi)力及屈服情況分別見(jiàn)圖2和圖3。

由圖2可知，應(yīng)力釋放量較大時(shí)比應(yīng)力釋放量較小時(shí)拱頂總沉降量要大，這與上節(jié)得到的結(jié)果是相同的；施加襯砌后拱頂再下沉量在初始應(yīng)力釋放率分別為30%和60%時(shí)相差不大，這說(shuō)明所施加的支護(hù)結(jié)構(gòu)能夠有效抑制圍巖的進(jìn)一步破壞；隨著節(jié)理間距的增大，支護(hù)后拱頂下沉量和拱頂總下沉量總體呈減小的趨勢(shì)。

圖2 不同節(jié)理間距巖體拱頂沉降量

圖3 不同節(jié)理間距襯砌應(yīng)力狀態(tài)

圖3表明隨著節(jié)理間距的增大，噴射混凝土軸力及屈服單元數(shù)量逐漸減小。節(jié)理間距從0.5 m增大到2.0 m時(shí)，大大減小了噴射混凝土承擔(dān)的荷載，而當(dāng)節(jié)理間距大于2.0 m后，節(jié)理間距的增加對(duì)噴射混凝土內(nèi)力的減小不明顯，這也正是工程尺寸效應(yīng)的體現(xiàn)。因此，節(jié)理間距的增加大大增加了工程巖體的完整性，有利于其自身荷載承擔(dān)荷載。

2.3 節(jié)理傾角對(duì)支護(hù)的影響

由于地殼運(yùn)動(dòng)的影響，節(jié)理巖體往往具有不同的傾角，而傾角對(duì)硐室圍巖變形及應(yīng)力分布都有決定性的作用。因此，需明確了解傾角對(duì)巖體穩(wěn)定性的影響，以便對(duì)關(guān)鍵變形部位采取有效的加固措施。取應(yīng)力釋放率30%、埋深180 m、節(jié)理間距0.5 m，研究節(jié)理傾角在0°、90°，30°、120°和 75°、165°3 種組合情況下圍巖及噴射混凝土內(nèi)力分布。不同節(jié)理傾角下噴射混凝土最大內(nèi)力及圍巖變形分別見(jiàn)表6。

表6 不同節(jié)理傾角襯砌最大內(nèi)力

從表6可以看出，當(dāng)其他條件相同時(shí)，硐室圍巖變形及襯砌內(nèi)力受節(jié)理傾角影響較為明顯。當(dāng)正交節(jié)理組傾角為0°時(shí)，混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力最大；而傾角為75°節(jié)理?xiàng)l件下，襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力最小。因此，在進(jìn)行地下硐室設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)充分考慮節(jié)理走向，最大程度地發(fā)揮其自身的承載性能。

圖4為不同節(jié)理傾角時(shí)硐室噴射混凝土關(guān)鍵部位應(yīng)力值?？梢钥闯?，兩邊墻位置噴射混凝土應(yīng)力受節(jié)理傾角影響較??；仰拱部位在0°、90°時(shí)最小，在 75°、165°組合時(shí)內(nèi)力最大；在 30°、120°節(jié)理巖體中，拱頂部位襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力最小。因此，在不同傾角的節(jié)理巖體支護(hù)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)就其容易產(chǎn)生破壞的薄弱部位加強(qiáng)支護(hù)，以保證硐室圍巖的整體穩(wěn)定。

圖4 不同節(jié)理傾角時(shí)襯砌應(yīng)力

2.4 硐室埋深的影響

當(dāng)?shù)叵鹿こ搪裆畈煌瑫r(shí)，其變形破壞模式也不同。因此，考慮硐室埋深分別為 30、40、60、80、100、120、140和160 m時(shí)噴射混凝土受力和破壞情況。圖5為不同埋深時(shí)噴射混凝土內(nèi)力分布，可以看出隨著埋深的增加襯砌結(jié)構(gòu)內(nèi)力也總體呈現(xiàn)增大的趨勢(shì)。當(dāng)埋深小于100 m時(shí)，隨著埋深的增加襯砌結(jié)構(gòu)屈服單元數(shù)量增加不明顯，而當(dāng)埋深大于100 m時(shí)，襯砌結(jié)構(gòu)破壞單元數(shù)量劇增，并引起其內(nèi)力的降低。圖6為不同應(yīng)力釋放率下屈服單元數(shù)量，結(jié)果表明當(dāng)埋深小于100 m時(shí)，應(yīng)力釋放30%和60%2種情況下襯砌結(jié)構(gòu)屈服單元數(shù)量基本相同，而當(dāng)埋深超過(guò)100 m時(shí)，應(yīng)力釋放60%工況下噴射混凝土襯砌破壞情況明顯比應(yīng)力釋放30%嚴(yán)重。造成這一現(xiàn)象的主要原因是應(yīng)力釋放量較大時(shí)，引起了節(jié)理面的錯(cuò)動(dòng)破壞，從而使得硐室上覆巖體產(chǎn)生垮落，圍巖不僅喪失了自承載能力，且其自身重力作為一種附加荷載作用于襯砌結(jié)構(gòu)，加劇了襯砌的破壞。因此，圍巖應(yīng)力釋放量應(yīng)當(dāng)以不引起硐室圍巖大范圍垮落為宜。

圖5 不同埋深下特殊部位襯砌的應(yīng)力

圖6 不同埋深下襯砌軸單元軸向屈服數(shù)量

3 結(jié)論

(1)對(duì)于破碎巖體，較大的應(yīng)力釋放率更容易造成硐室的失穩(wěn)，硐室開(kāi)挖后應(yīng)及時(shí)施加襯砌，且隨著應(yīng)力釋放率的增大支護(hù)結(jié)構(gòu)的受力逐漸從拱頂向兩幫傳遞。

(2)隨著節(jié)理間距的增大，巖體的力學(xué)性能趨于增大，有利于圍巖的自承載，但存在敏感節(jié)理間距影響范圍，當(dāng)節(jié)理間距過(guò)大或者過(guò)小時(shí)，對(duì)單層襯砌結(jié)構(gòu)的受力影響不大。

(3)節(jié)理傾向?qū)鷰r的受力特性具有明顯的影響，90°傾向節(jié)理組更容易引起拱頂冒落和片幫底鼓。

(4)對(duì)于Ⅳ、Ⅴ類松散巖體，硐室埋深超過(guò)120 m小于60 m(H≥120 m或H≤60 m)時(shí)，圍巖應(yīng)力釋放較小，支護(hù)效果較好；埋深在120 m和60 m(60 m＜H＜120 m)之間時(shí)，應(yīng)力釋放60%后施加支護(hù)的效果較好?？傮w而言，當(dāng)硐室埋深小于120 m時(shí)，支護(hù)效果比較好。

［1］ 張俊儒，仇文革.隧道單層襯砌研究現(xiàn)狀及評(píng)述［J］.地下空間與工程學(xué)報(bào)，2006，2(4):693-699.

［2］ 關(guān)寶樹(shù).隧道工程設(shè)計(jì)要點(diǎn)集［M］.北京:人民交通出版社，2003.

［3］ 胡威冬.離散單元法在巖石隧道開(kāi)挖中的應(yīng)用研究［D］.成都:西南交通大學(xué)，2008.

［4］ 雷遠(yuǎn)見(jiàn).順層邊坡穩(wěn)定性分析［D］.北京:中國(guó)科學(xué)院，2006.

［5］ 朱維申，李術(shù)才，陳衛(wèi)忠.節(jié)理巖體破壞機(jī)理和錨固效應(yīng)及工程應(yīng)用［M］.北京:科學(xué)出版社，2002.

［6］ Brady B H G，Coulthard M A，Lemos J V.A hybrid distinet e-1ement-boundary element method for semi-infinite and infinite body problems［C］∥ Proc.Computer Techniques and Applications Conferenee.［S.l.］:North-Holland Publishers，1984:307-316.

［7］ 劉 君，孔憲京.節(jié)理巖體中隧道開(kāi)挖與支護(hù)的數(shù)值模擬［J］. 巖土力學(xué)，2007，28(2):321-326.

［8］ 冷先倫.層狀巖質(zhì)邊坡破壞機(jī)理離散元分析［D］.西安:西安交通大學(xué)，2005.

［9］ 賀續(xù)文，劉 忠，廖 彪，等.基于離散元法的節(jié)理巖體邊坡穩(wěn)定性分析［J］. 巖土力學(xué)，2011，32(7):2199-2204.

［10］ 鄭穎人，王永甫，王 成，等.節(jié)理巖體隧道的穩(wěn)定分析與破壞規(guī)律探討［J］.地下空間與工程學(xué)報(bào)，2011，7(4):649-656.

［11］ 張承榮，許振華.節(jié)理巖體巷道支護(hù)作用機(jī)理的離散元模擬研究［J］. 現(xiàn)代礦業(yè)，2010(4):65-68.

［12］ 趙景彭.節(jié)理傾角對(duì)層狀巖體大斷面隧道穩(wěn)定性研究［J］.鐵道建筑，2011(9):58-61.

［13］ 張志強(qiáng).非貫通裂隙巖體破壞細(xì)觀特征及其宏觀力學(xué)參數(shù)確定方法［D］.西安:西安理工大學(xué)，2009.

［14］ 周順華，高渠清，崔之鑒.開(kāi)挖應(yīng)力釋放率計(jì)算模型［J］.上海力學(xué)，1997，18(1):91-98.

Numerical Simulation Study of Surrounding Rock Excavated in Joint Rock Mass based on Discrete Element Method

Wang Hongying1Zhang Lei2Guo Bin3
(1.College of Mining and Transportation Engineering，Jiangsu Jianzhu Institute；2.State Grid of China Technology College；3.Highway Maintenance Center，Highway Bureau of Binzhou)

The occurrence and mechanics of joint generally determines the integrity of rock mass，and also influences the stability of surrounding rock significantly.This paper mainly analyzes the stress of surrounding rock and lining considering four factors of release ratio of initial stress，distance of joint，integrity of joint and buried depth of tunnel in construction of tunnel with UDEC code.The results show that:①the stress of lining decrease with the increasing release ratio of stress，however，once it reaches certain value，the upper covering rock mass slides and collapses，then the main bearing position turns from invert to vault； ②the increasing distance of joint enhances the integrity of rock mass，which improves the selfbearing capacity and whole stability of surrounding rock；③the inclination angle of joint influences the main bearing position of lining structure；④the yield elements，together with the internal force of lining structure，significantly increase with the increase of buried depth.

Tunnel，Joint rock，Discrete element method，Numerical simulation，Stability

* 國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(編號(hào):51204168)。

王紅英(1983—)，女，碩士，講師，221116江蘇省徐州市泉山區(qū)學(xué)苑路26號(hào)。

2013-06-11)