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      用電腦測(cè)試礦井救生艙的抗爆性能

      2014-02-09 05:13:59供稿劉季冬王斌張坭漆立方LIUJidongWANGBinZHANGNiQILifang
      金屬世界 2014年1期
      關(guān)鍵詞:救生艙艙體艙門

      供稿|劉季冬, 王斌, 張坭, 漆立方/ LIU Ji-dong, WANG Bin, ZHANG Ni, QI Li-fang

      用電腦測(cè)試礦井救生艙的抗爆性能

      Testing Blast-Resistant Performance of Mine Rescue Capsule by Computer

      供稿|劉季冬1, 王斌1, 張坭2, 漆立方2/ LIU Ji-dong1, WANG Bin1, ZHANG Ni2, QI Li-fang2

      內(nèi)容導(dǎo)讀

      依據(jù)KJYF-96/6型礦用可移動(dòng)式救生艙艙體實(shí)際結(jié)構(gòu)尺寸建立了有限元分析模型,利用高壓源在巷道中產(chǎn)生的沖擊波流場,求得艙體在流場壓力 (作用在艙體前) 為0.192 MPa條件下,艙體迎爆面(所受最大沖擊波超壓為0.601 MPa)、各艙段兩側(cè)面、頂面及后端面不同位置處最大壓力載荷,以此載荷作用到艙體有限元分析模型,作用時(shí)間為300 ms,利用LS-DYNA模擬了KJYF-96/6型礦用可移動(dòng)式救生艙艙體動(dòng)態(tài)響應(yīng)過程。分析結(jié)果表明:考慮2倍安全系數(shù),KJYF-96/6型礦用可移動(dòng)式救生艙在沖擊波流場作用下,艙體迎爆面所受最大沖擊波超壓為0.3 MPa,作用時(shí)間300 ms時(shí),可滿足剛度和強(qiáng)度要求,艙體能夠保持完整,結(jié)構(gòu)安全。

      移動(dòng)救生艙

      艙體結(jié)構(gòu)

      KJYF-96/6型礦用可移動(dòng)式救生艙為分體組裝式,共有十一節(jié)艙段(包括過渡艙、生存艙和設(shè)備艙)。 救生艙主體結(jié)構(gòu)圖、外觀圖等如圖1~4。

      其中基本艙段(生存艙)九節(jié),每節(jié)尺寸(長×寬×高):960 mm×1784 mm×1995 mm。另外兩節(jié)艙外形尺寸(長×寬×高)為:740 mm× 1784 mm×1995 mm和760 mm×1784 mm×1995 mm。艙段間采用高強(qiáng)度螺栓連接,艙體總尺寸(長×寬×高):10637 mm×1784 mm×2105 mm。艙前段設(shè)有防護(hù)密閉門,尺寸為1200 mm×600 mm;艙后端中部設(shè)置有圓形逃生門,尺寸為f600 mm。在第三艙段一側(cè)中部設(shè)有觀察窗,采用f160 mm,厚20 mm的鋼化玻璃,通視直徑f120 mm。

      艙體外殼板厚度為10 mm,艙體法蘭厚度為25 mm,每節(jié)艙段外殼板內(nèi)布置有兩圈環(huán)向加強(qiáng)筋,側(cè)面各布有四道橫筋、頂部布設(shè)三道橫筋、底部布設(shè)三道橫筋,均用60 mm×20 mm鋼板組成T型鋼進(jìn)行加強(qiáng)。艙體所有材料均為Q345B鋼。

      固定方式

      救生艙各艙節(jié)兩側(cè)底部中心部位設(shè)有連接架,采用地腳螺栓把連接架與巷道澆注的混凝土基礎(chǔ)進(jìn)行固定,防止艙體受爆炸沖擊時(shí)移動(dòng)。

      載荷分析

      采用流場沖擊波載荷,迎爆面(前艙門端)沖擊載荷峰值超壓不小于0.6 MPa。

      圖1 艙體外形圖

      圖2 艙體加強(qiáng)筋結(jié)構(gòu)

      圖3 艙前端面正面及背面結(jié)構(gòu)

      圖4 艙后端面正面及背面結(jié)構(gòu)

      計(jì)算機(jī)仿真

      軟件

      采用AUTODYN計(jì)算艙體所受流場載荷,使用LS-DYNA數(shù)值分析軟件進(jìn)行救生艙艙體動(dòng)態(tài)響應(yīng)過程數(shù)值分析。

      模型

      ◆ 流場載荷

      巷道模型采用半圓拱形,高2.6 m、寬3.2 m,為等截面直巷道,總長150 m。其中爆源段28 m、沖擊波傳播段100 m,救生艙及艙后長度22 m,單元尺寸不大于200 mm。救生艙放置于巷道水平幾何中心。

      在救生艙前1 m的巷道中心處、艙體端部中心位置、每艙段側(cè)面及頂部不同位置,設(shè)置流場壓力和艙體所受壓力監(jiān)測(cè)點(diǎn)。

      ◆ 艙體模型

      按艙體實(shí)際結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行建模,建模期間保留主體結(jié)構(gòu)特征,對(duì)細(xì)小部件做合理簡化。實(shí)體結(jié)構(gòu)如法蘭、鉸鏈、防爆玻璃、端板等采用實(shí)體單元,矩形管采用殼體單元,艙體計(jì)算網(wǎng)格模型見圖5~8。

      圖5 艙體外形計(jì)算網(wǎng)格

      圖6 艙內(nèi)加強(qiáng)筋計(jì)算網(wǎng)格

      圖7 艙前端面正面及背面計(jì)算網(wǎng)格

      圖8 艙后端面正面、背面計(jì)算網(wǎng)格

      材料模型

      螺栓及防爆玻璃采用彈性模型;筋、板采用彈塑性材料模型。不考慮焊接質(zhì)量及焊接對(duì)材料強(qiáng)度的影響,Q345B材料屈服強(qiáng)度為345 MPa,抗拉強(qiáng)度為470 MPa,鋼材密度為7800 kg/m3,彈性模量210 GPa,泊松比為0.3。

      艙體作用載荷及約束條件

      艙體作用載荷采用直角三角波沖擊載荷、迎爆面(入口門端)沖擊載荷0.6 MPa,其他面(底面除外)0.3 MPa,作用時(shí)間300 ms。

      約束條件:對(duì)救生艙兩側(cè)底部法蘭處單元進(jìn)行約束,實(shí)現(xiàn)固定連接架對(duì)艙體的水平約束。同時(shí),艙體底部滑撬底面單元限制垂直方向移動(dòng),模擬底面對(duì)艙體向下移動(dòng)約束。

      計(jì)算機(jī)仿真

      艙體作用載荷

      仿真計(jì)算得到的流場壓力(超壓)和艙體相應(yīng)部位所受最大壓力(超壓)時(shí)間歷程。流場壓力(作用到艙體前)為0.192 MPa,艙體迎爆面(前艙門端)所受最大沖擊波超壓0.601 MPa。

      救生艙整體結(jié)構(gòu)應(yīng)力和位移

      ◆ 艙體應(yīng)力云圖

      圖9所示艙體應(yīng)力云圖表明,艙體所受最大應(yīng)力出現(xiàn)在艙體后部艙節(jié)支座與艙體連接部位(100 ms時(shí)刻),最大值為359.3 MPa,未超過該材料的極限強(qiáng)度(470 MPa),故艙體不會(huì)出現(xiàn)破裂。

      ◆ 艙體位移云圖

      救生艙前后及兩側(cè)底部固定架部分單元進(jìn)行約束,用以限制艙體底部水平移動(dòng);艙體底部滑撬底面單元進(jìn)行約束用以限制垂直方向移動(dòng),模擬地面對(duì)艙體向下移動(dòng)約束。因此,艙體上面節(jié)點(diǎn)位移即反映了艙體的變形,不同時(shí)刻艙體位移(單位:mm)如圖10所示。

      圖9 100 ms時(shí)刻艙體應(yīng)力云圖

      圖10 25 ms時(shí)刻艙體位移云圖

      由不同時(shí)刻艙體位移云圖表明,艙體最大沖擊變形發(fā)生在后部艙節(jié)側(cè)面中心部位(見圖10),變形值為9.81 mm,小于20 mm;其后加強(qiáng)筋為最大變形發(fā)生部位(見圖11),變形值為9.76 mm,小于15 mm,故滿足剛度要求。

      重點(diǎn)部位

      ◆ 前端面及入口艙門

      由入口艙門及門框應(yīng)力云圖12可知,其所受最大應(yīng)力為214.0 MPa,最大應(yīng)力出現(xiàn)在門框側(cè)部外側(cè)中心部位,處于材料的屈服強(qiáng)度內(nèi)。

      ◆ 后端面及艙體逃生門

      由逃生門應(yīng)力云圖可知:其所受最大應(yīng)力為181.6 MPa,出現(xiàn)在逃生門銷子與門框壓合部位,未超過材料的屈服強(qiáng)度。該時(shí)刻逃生門及門框所受應(yīng)力(單位:MPa)云圖見圖13。

      ◆ 艙頂入口門

      由艙頂入口門處應(yīng)力云圖可知:艙頂入口門所受應(yīng)力未超過材料的屈服強(qiáng)度。

      圖11 300 ms時(shí)刻艙體位移云圖

      圖12 入口艙門及門框所受最大應(yīng)力時(shí)刻應(yīng)力云圖

      圖13 后端面、逃生門所受最大應(yīng)力時(shí)刻應(yīng)力云圖

      艙體安全

      由應(yīng)力云圖可知,艙體所受最大應(yīng)力為368.676 MPa,大于材料的屈服強(qiáng)度345 MPa,小于材料的極限強(qiáng)度470 MPa,故艙體無失效部位,艙體安全。

      結(jié)束語

      艙體最大沖擊變形發(fā)生在后部艙節(jié)側(cè)面中心部位,最大沖擊變形值為9.81 mm,小于20 mm;加強(qiáng)筋上最大變形值為9.76 mm,小于15 mm;沖擊過程中艙體所受最大應(yīng)力值為359.3 MPa,小于材料的極限強(qiáng)度470 MPa。由此,艙體不會(huì)出現(xiàn)破壞部位;艙體前艙門、逃生門所受最大應(yīng)力分別為214.0和181.6 MPa,均小于所用材料的屈服強(qiáng)度345 MPa,前艙門、逃生門不會(huì)發(fā)生塑性變形。

      綜上所述,計(jì)算機(jī)仿真結(jié)果表明:考慮2倍安全系數(shù),KJYF-96/6型礦用可移動(dòng)式救生艙在沖擊波流場作用下,艙體迎爆面(前艙門端面)所受最大沖擊波超壓為0.3 MPa、作用時(shí)間300 ms時(shí),救生艙滿足剛度和強(qiáng)度要求,艙體能夠保持完整,結(jié)構(gòu)安全。

      [1] 龔曉燕. 礦用可移動(dòng)式救生艙結(jié)構(gòu)抗爆強(qiáng)度的數(shù)值模擬分析及優(yōu)化. 礦山機(jī)械,2012(7):120-123.

      [2] 樊小濤. 礦用救生艙抗爆性能試驗(yàn)研究. 礦業(yè)安全與環(huán)保, 2010(3):25-26.

      [3] 汪選要. 礦用救生艙的彈塑性有限元分析. 礦山機(jī)械,2012 (7):113-116.

      [4] 龔曉燕. 新型救生艙艙體設(shè)計(jì)與數(shù)值模擬分析優(yōu)化. 煤礦機(jī)械,2013(7):68-70.

      ■ 攝影 王耀東 北京交通大學(xué)

      1. 湖南工貿(mào)技師學(xué)院,株洲 412000;2. 萍鄉(xiāng)安泰爾礦業(yè)科技有限公司,萍鄉(xiāng) 337000

      10.3969/j.issn.1000-6826.2014.01.17

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