喬小利，左殿軍,2，張宇亭,2，馬希磊

(1.交通運(yùn)輸部天津水運(yùn)工程科學(xué)研究所，天津 300456；2.河海大學(xué) 巖土工程科學(xué)研究所，江蘇 南京 210098)

0 引 言

在我國大部分近海地區(qū)的海岸和海底都存在著海相或湖相沉積的軟土層，厚度幾米到幾十米不等，如長江口、珠江口、渤海灣等地區(qū)，軟土層的物理力學(xué)指標(biāo)較差、承載能力較低，在這些地區(qū)建設(shè)海堤工程，沉降和穩(wěn)定是兩大關(guān)鍵性控制因素。國內(nèi)外早期海堤結(jié)構(gòu)以填筑傳統(tǒng)土、石料為主，隨著施工技術(shù)和材料科學(xué)的進(jìn)步及理論研究的深入，傳統(tǒng)石料堤心逐步被充填砂袋堤心、充泥袋堤心、大管袋堤心等方法代替。

工程實(shí)踐表明，充砂管袋筑堤堤身穩(wěn)定安全性影響因素主要有工程地質(zhì)情況及地基處理措施，護(hù)面結(jié)構(gòu)的防沖性，土工膜袋的耐久性等因素。學(xué)者針對軟基海堤工程的穩(wěn)定性進(jìn)行了較多的研究。陳曉平，等[1]根據(jù)軟土變形時(shí)效特性、自重應(yīng)力場與流變場的耦合特性，建立了軟土蠕變模型和滲流作用下的耦合應(yīng)力場分析模型，并進(jìn)行了驗(yàn)證。趙宇坤，等[2]對黃河下游堤防在水位驟降工況下的堤坡穩(wěn)定狀態(tài)進(jìn)行了研究。高峰[3]認(rèn)為在施工期間軟土地區(qū)堤防既要考慮孔隙氣壓和孔隙水壓對堤防穩(wěn)定性的影響，同時(shí)也要考慮地基固結(jié)度提高對堤防穩(wěn)定性的影響。趙壽剛，等[4]提出了黃河堤防滲透破壞標(biāo)準(zhǔn)的建議，對堤防滲流穩(wěn)定性進(jìn)行了探討。A.S.Al-Homoud，等[5]提出了計(jì)算堤壩的三維滑坡穩(wěn)定計(jì)算軟件(PTDSSA)。H.Hasani，等[6]針對現(xiàn)場實(shí)際工程使用Geo-studio軟件進(jìn)行了滑坡和滲流分析。

筆者采用離心機(jī)模型試驗(yàn)針對天津市漢沽區(qū)海擋外移實(shí)際工程進(jìn)行海堤工程安全穩(wěn)定性進(jìn)行研究。詳細(xì)介紹了模型試驗(yàn)過程中所采用的模擬手段、模擬方式，獲得了沖刷前后堤壩的變形實(shí)物圖及位移場分布，試驗(yàn)結(jié)果對本區(qū)域內(nèi)海擋工程設(shè)計(jì)具有一定參考意義。

1 工程背景

天津市漢沽區(qū)海擋外移工程位于漢沽區(qū)東南、渤海灣西北灣頂、蔡家堡至大神堂村之間的海岸帶，距原海岸線約3.75～5.81 km(圖1)。海擋外移工程軸線總長8 634.91 m，其中口門保護(hù)段長500 m，實(shí)際海堤長度8 134.91 m。海堤中東連接段長40.0 m，西連接段長2 599.6 m。北疆電廠瀝水池西堤軸線與中心漁港引航道東擋沙堤軸線間外移海擋軸線長度6 097.31 m，海堤長度5 597.31 m。其東、西端分別與北疆電廠瀝水蓄水池西堤、天津中心漁港引航道東堤相接。

圖1 天津市漢沽海擋外移工程位置Fig.1 Location of Hangu sea block relocation project

海擋外移工程海堤堤頂設(shè)計(jì)高程6.0 m，胸墻頂高程7.5 m。堤頂寬度8.0 m，堤頂?shù)缆穬魧?.0 m。堤身用50 cm厚通長充砂管袋填筑。充泥管袋用200 g/m2聚丙烯編織布(或機(jī)織布)縫制。海擋工程斷面見圖2。

圖2 天津市漢沽海擋外移工程斷面Fig.2 Sectional view of Hangu sea block relocation project

2 離心機(jī)模型試驗(yàn)概況

試驗(yàn)采用香港科技大學(xué)土工離心機(jī)，香港科技大學(xué)離心機(jī)建成于2001年，各項(xiàng)測試、監(jiān)視設(shè)備齊全，配有四向機(jī)械手，可實(shí)現(xiàn)多功能模擬[6-7]。離心機(jī)主要設(shè)計(jì)指標(biāo)：容量為400g-t，旋轉(zhuǎn)半徑為4.2 m，最大加速度150g(圖3)。圖4為試驗(yàn)所采用二維模型箱，其尺寸為1.25 m×0.35 m×0.85 m。

圖3 香港科技大學(xué)土工離心機(jī)(400 g-t)Fig.3 Centrifuge of HKUST (400 g-t)

圖4 離心機(jī)二維模型箱Fig.4 Two dimensional model box of centrifuge

本次試驗(yàn)的目的為研究堤壩的穩(wěn)定性，因此堤壩的穩(wěn)定性、位移和堤壩下土體的沉降變形為主要的檢測對象。如圖5，在模型箱中布置有兩臺(tái)數(shù)碼攝像機(jī)(像素1 024×1 024)，兩臺(tái)高清數(shù)碼相機(jī)(像素2 560×1 920)及兩個(gè)LVDT豎向位移傳感器對試驗(yàn)中變形進(jìn)行監(jiān)測。數(shù)碼攝像機(jī)錄制整個(gè)試驗(yàn)的過程，一臺(tái)正對著堤壩的側(cè)面，另一臺(tái)安裝在堤壩的正上方。高清數(shù)碼相機(jī)用來記錄試驗(yàn)過程的錄像，在釋放重液模擬應(yīng)力釋放效應(yīng)時(shí)，設(shè)置相機(jī)拍攝圖片的間隔時(shí)間為30 s，用于在試驗(yàn)結(jié)束后使用PIV軟件進(jìn)行土體的位移場分析。同時(shí)，在堤壩頂部和坡腳處分別安裝LVDT豎向位移傳感器來監(jiān)測土體的豎向位移。

圖5 監(jiān)測裝置布置Fig.5 Layout of monitoring device

2.1 模型比例

表1列出了離心機(jī)模型試驗(yàn)中的物理量比例關(guān)系，離心機(jī)模型試驗(yàn)中獲得的結(jié)果與實(shí)際具有額定的比尺關(guān)系[7]。本次試驗(yàn)采用1 ∶100(模型 ∶原型)的離心試驗(yàn)?zāi)Ｐ汀?/p>

表1 主要物理量比尺關(guān)系Table 1 Main physical ratio relationship

2.2 模擬方法

模型試驗(yàn)中采用的主要模擬方法主要有以下幾種：①通過釋放重液(ZnCl2)的方法模擬淤泥沖刷[8-9]；②采用具有相同荷載的豐浦砂墊層代替內(nèi)側(cè)淤積的淤泥；③將豐浦砂置于封閉的土工編織物袋中用于模擬充砂管袋，袋中的豐浦砂與現(xiàn)場的土體具有相同的密度；④使用計(jì)算得到的顆粒粒徑范圍的堆石料模擬護(hù)面結(jié)構(gòu)進(jìn)行堆筑。

圖6為海擋工程標(biāo)準(zhǔn)斷面的離心機(jī)試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮O(shè)計(jì)圖。模型箱左側(cè)預(yù)留梯形體槽，模擬沖刷區(qū)域，與現(xiàn)場實(shí)際情況相對應(yīng)得其深度、底部寬度和上部寬度分別為20，260和300 mm。堤壩位于模型箱的中間，其上部寬80 mm，下部寬400 mm，高80 mm，沖刷離堤腳最近的距離為175 mm。堤壩外側(cè)的砂墊層厚度為10 mm，模擬現(xiàn)場1 m厚的泥沙淤積層。模型試驗(yàn)中主要使用的試驗(yàn)土料有：粉質(zhì)黏土、堆石料和豐浦砂層。粉質(zhì)黏土層下部為一層50 mm的豐浦砂墊層，用來提供排水路徑；上部為充砂管袋和泥砂淤積層。

圖6 離心機(jī)試驗(yàn)?zāi)Ｐ虵ig.6 Diagram of centrifuge test model

2.3 模型試驗(yàn)設(shè)置

圖7為模型試驗(yàn)設(shè)置圖，其中圖7(a)為本次試驗(yàn)中所采用的二維模型箱和照片處理技術(shù)(PIV)的參考點(diǎn)和控制點(diǎn)，參考點(diǎn)、控制點(diǎn)之間的間距為80 mm。試驗(yàn)完成后，依據(jù)參考點(diǎn)和控制點(diǎn)進(jìn)行標(biāo)定得到土體的絕對位移；圖7(b)為土體固結(jié)時(shí)使用的排水系統(tǒng)，主要由4條PVC管子組成，每個(gè)管子上面預(yù)備多個(gè)排水孔，外側(cè)用土工編織布進(jìn)行包扎。圖中左側(cè)的兩根水管連接到底部的排水系統(tǒng)用來控制水位；圖7(c)豐浦砂墊層的制作，為了得到均勻的砂墊層，豐浦砂從模型箱頂部采用砂雨法撒入，其厚度為50 mm。采用水頭飽和，排除砂中的空氣；圖7(d)為粉質(zhì)黏土層制作，試驗(yàn)中，地基土為香港科技大學(xué)現(xiàn)有的粉質(zhì)黏土，分兩層土體(10.5 cm和11.5 cm)進(jìn)行制樣。與現(xiàn)場相同的干密度作為制樣的控制參數(shù)，淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土和粉土的目標(biāo)干密度為1.24和1.66 g/cm3，其含水量為16%?？偟耐翆雍穸葹?20 mm，分8層進(jìn)行制樣，每層土體的厚度為25～30 mm。制樣的過程中，每層土的含水量有不同程度的損失，因此，每兩層土樣制備完成后，進(jìn)行含水量的測試。完成每層土體后，在有機(jī)玻璃側(cè)的土體撒黑砂(用于分析土體的位移場)，并把每層土體表面刮花。圖7(e)為試樣制備完成后的正視圖和俯視圖。圖7(f)為用來盛放重液的無剛度橡膠模袋，橡膠模袋底部尺寸與預(yù)留的開挖槽大小一致。安裝水袋后，進(jìn)行測驗(yàn)，無漏水現(xiàn)象。把清水排除后，倒入事先配置好的重液在橡皮膜中。采用水頭飽和的方式，從試樣底部緩慢進(jìn)水，直至達(dá)到并維持水位在試樣的表面。

圖7 模型試驗(yàn)設(shè)置圖Fig.7 Model test setup

2.4 試驗(yàn)流程

本次試驗(yàn)對土體進(jìn)行二次固結(jié)，并在高倍加速度下模擬開挖效應(yīng)。具體的步驟如下：

1)升至100g。進(jìn)行第一次固結(jié)離心機(jī)目標(biāo)加速度為100倍重力加速度(100g)，整個(gè)升g過程為10 min。根據(jù)A.Asaka[10]提出判斷固結(jié)度的方法，當(dāng)位移傳感器測量得到的土體沉降達(dá)到最終沉降的95%以上時(shí)，認(rèn)為土體主固結(jié)完成。

2)降至1g。堆筑充砂管袋、護(hù)面塊石和砂墊層第一次固結(jié)完成以后，在約60 min內(nèi)降重力加速度到1g，堆筑充砂管袋、護(hù)面塊石和砂墊層。圖8為充砂管袋和砂墊層堆積完成后的模型圖。堆筑完成后，進(jìn)行第二次的高倍加速度固結(jié)。

3)升至100g。進(jìn)行二次固結(jié)堆筑結(jié)束后，離心機(jī)的加速度再次升到100倍重力加速度(100g)，整個(gè)過程為3 h。

4)模擬沖刷。根據(jù)A.Asaoka[10]提出判斷固結(jié)度的方法，當(dāng)測得的土體沉降再次達(dá)到最終沉降的95%以上時(shí)，進(jìn)行沖深模擬。打開控制開挖的閥門，將事先放置在開挖區(qū)域橡皮袋中的ZnCl2溶液會(huì)緩慢的排出，用來模擬淤泥沖刷產(chǎn)生的應(yīng)力釋放效應(yīng)。維持離心機(jī)高速旋轉(zhuǎn)(100g)1 h，得到淤泥沖刷一年后地基土和海擋的響應(yīng)。

圖8 固結(jié)完成后加載層Fig.8 Loading layer after consolidation

3 離心機(jī)模型試驗(yàn)結(jié)果及分析

圖9、圖10為沖刷前和外側(cè)沖深2 m一年后堤壩斷面的正視圖和俯視圖，可以看出,淤泥沖刷的深度為2 m，沖刷引起的土體位移較小，對于海擋工程影響較小。圖11為土體位移場試驗(yàn)結(jié)果圖，試驗(yàn)中，堤壩頂部和坡腳處安裝了兩個(gè)位移傳感器來測量土體的豎向位移。3個(gè)月后，堤壩坡腳處和頂部的豎向位移分別為28和14 mm?？紤]外側(cè)沖刷深度2 m1年后，堤壩坡腳處和頂部的豎向位移分別為58和28 mm。

圖9 沖刷前后堤壩正視圖Fig.9 Front view of the dam

圖10 沖刷前后堤壩俯視圖Fig.10 Top view of the dam

圖11 沖刷一年后的土體位移場Fig.11 Field displacement of soil erosion after one year

通過圖11沖刷位移場可以看出，充砂管袋地基土層位移由內(nèi)向外呈現(xiàn)水平滑動(dòng)和豎向隆起的趨勢，這說明充砂管袋筑堤有滑動(dòng)失穩(wěn)的危險(xiǎn)性，同時(shí)，從位移場分布區(qū)域來看，在堤身外側(cè)形成明顯的滑動(dòng)帶。由此，可以看出采用土工離心機(jī)試驗(yàn)?zāi)軌驕?zhǔn)確的模擬充砂管袋筑堤的安全穩(wěn)定性。

4 結(jié) 論

筆者針對天津市漢沽區(qū)海擋外移工程，采用離心機(jī)模型試驗(yàn)對海擋工程的安全穩(wěn)定性進(jìn)行了研究，研究結(jié)論如下：

1)在離心機(jī)模型試驗(yàn)過程中，首先采用預(yù)固結(jié)技術(shù)手段模擬了充砂管袋筑堤的地應(yīng)力平衡情況，然后采用了抽氣壓代替充砂管袋筑堤外側(cè)沖刷情況，模型試驗(yàn)過程具有一定新穎性。

2)海擋工程外側(cè)灘面沖刷深度2 m對海擋工程的安全穩(wěn)定性影響較小，3個(gè)月后，堤壩坡腳處和頂部的豎向位移分別為28和14 mm；一年后，堤壩坡腳處和頂部的豎向位移分別為58和28 mm。

3)模型試驗(yàn)位移場結(jié)果表明，充砂管袋筑堤在外側(cè)沖刷的條件下易形成滑動(dòng)帶，這說明采用離心機(jī)模型試驗(yàn)對海擋工程的安全穩(wěn)定性研究對本區(qū)域內(nèi)海擋工程設(shè)計(jì)具有一定參考意義。

[1] 陳曉平,黃井武,張黎明,等.軟基海堤結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性研究[J].巖土力學(xué),2007,28(12):2495-2500.

Chen Xiaoping,Huang Jingwu,Zhang Liming,et al.Stability study for coastal levee on soft foundation[J].Rock and Soil Mechanics,2007,28(12):2495-2500.

[2] 趙宇坤,劉漢東,李慶安.洪水浸泡和水位驟降情況下黃河下游堤防堤岸穩(wěn)定性分析[J].巖土力學(xué),2011,32(5):1495-1499.

Zhao Yukun,Liu Handong,Li Qingan.Slope stability analysis of lower reaches’ dikes of Yellow River under flood immersion and water level rapid drawdown[J].Rock and Soil Mechanics,2011,32(5):1495-1499.

[3] 高峰.一種施工期間堤防穩(wěn)定性分析方法[J].巖土力學(xué),2009,30(增刊2):158-162.

Gao Feng.An analysis method of stability of embankment during construction period[J].Rock and Soil Mechanics,2009,30(S2):158-162.

[4] 趙壽剛,常向前,潘恕.黃河標(biāo)準(zhǔn)化堤防滲流穩(wěn)定可靠性分析[J].巖土工程學(xué)報(bào),2007,29(5):684-689.

Zhao Shougang ,Chang Xiangqian ,Pan Shu.Reliability analysis of seepage stability on standard dyke of Yellow River[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2007,29(5):684-689.

[5] Al-Homoud A S,Tanash N.Monitoring and analysis of settlement and stability of an embankment dam constructed in stages on soft ground[J].Bulletin of Engineering Geology and the Environment,2001,59(4):259-284.

[6] Hasani H,Mamizadeh J,Karimi H.Stability of slope and seepage analysis in earth fills dams using numerical models (Case study:llam DAM-Iran)[J].World Applied Sciences Journal,2013,21(9):1398-1402.

[7] Garnier J,Gaudin C,Springman S,et al.Catalogue of scaling laws and similitude questions in geotechnical centrifuge modeling[J].International Journal of Physical Modeling in Geotechnics,2007,7(3):1-23.

[8] Zheng G,Peng S Y,Diao Y,et al.In-flight investigation of excavation effects on smooth single piles[C]// The 7th International Conference Physical Modelling in Geotechnicas.Zurich,Switzerland:[s.n.],2010.

[9] Zheng G,Peng S Y,Ng C W,et al.Excavation effects on pile behavior and capacity[J].Canadian Geotechnical Journal,2012,49(12):1347-1356.

[10] Asaoka A.Observational procedure of settlement prediction[J].Soils and Foundations,1978,18(4):87-101.