楊圣春，楊若樸

(1.安徽電氣工程職業(yè)技術(shù)學院，合肥230051;2.華北電力大學，河北 保定071003)

目前，電站燃煤鍋爐結(jié)渣嚴重影響了電廠安全與經(jīng)濟運行，通常判別電站鍋爐是否結(jié)渣，主要依據(jù)煤質(zhì)本身結(jié)渣特性進行判斷［1－2］。燃煤電站鍋爐在運行過程中影響其結(jié)渣因素很多，除了煤質(zhì)本身的結(jié)渣特性外，還與鍋爐的燃燒工況以及鍋爐結(jié)構(gòu)有關(guān)，即煤與鍋爐的耦合性問題，需要考慮煤質(zhì)本身的結(jié)渣趨勢，根據(jù)不同的爐型、鍋爐結(jié)構(gòu)和燃燒工況等因素，綜合預測實際運行鍋爐的結(jié)渣特性［1］。因此，本文闡述了鍋爐運行工況對結(jié)渣的影響因素及鍋爐結(jié)構(gòu)對結(jié)渣的影響，建立了燃煤鍋爐結(jié)渣多層次綜合判斷模型，并利用該模型判斷運行過程中電站燃煤鍋爐的結(jié)渣狀況，以利于電廠安全與經(jīng)濟運行。

1 鍋爐運行工況對結(jié)渣的影響因素

1.1 爐內(nèi)空氣動力場

鍋爐內(nèi)空氣動力場是影響煤粉鍋爐爐膛結(jié)渣的重要因素。在煤粉爐中，燃燒中心的灰分大多數(shù)屬于熔化或部分熔化狀態(tài)，當含灰氣流沖刷水冷壁、爐墻或過熱器管子時，若其溫度高于熔化或半熔化狀態(tài)溫度，則灰渣易粘附于水冷壁、爐壁或過熱器管子上形成結(jié)渣。鍋爐運行經(jīng)驗表明，在爐內(nèi)空氣動力狀況惡化造成爐內(nèi)部分區(qū)域溫度過高時，即使煤灰結(jié)渣傾向小的煤種也會引起嚴重結(jié)渣;在低負荷情況下，爐內(nèi)溫度偏低，煤灰結(jié)渣傾向大的煤種也會造成結(jié)渣;設計良好的鍋爐爐膛，由于運行中負荷變動、配風不當和給粉方式的變化都會引起爐內(nèi)空氣動力狀況惡化，產(chǎn)生局部還原性氣氛，從而產(chǎn)生熔化溫度較低的FeO而引起結(jié)渣，含鐵量較高的煤種尤其明顯。因此，爐內(nèi)的空氣動力工況，火焰中心的高度、火焰的偏斜程度以及是否貼壁燃燒是影響運行鍋爐結(jié)渣的重要因素。

1.2 爐膛溫度水平與鍋爐負荷

運行鍋爐實際結(jié)渣狀況與爐內(nèi)溫度水平有關(guān)［2］，現(xiàn)場常用煤灰軟化溫度t2來判斷煤質(zhì)本身結(jié)渣特性。在煤粉燃燒過程中，當爐膛煙氣溫度t大于t2時，煤灰顆粒呈現(xiàn)熔融狀態(tài)，在爐膛壁上粘附結(jié)渣的幾率較大。爐內(nèi)溫度與鍋爐負荷有關(guān)，在鍋爐滿負荷發(fā)電及超負荷發(fā)電時，結(jié)渣幾率就大大增加。也就是說，爐內(nèi)的溫度水平越高(與設計值相比)以及鍋爐負荷越大(與設計值相比)鍋爐結(jié)渣的可能性就越大。

資料表明［1－12］:爐膛出口煙溫升高越大，隨著煙氣氣流經(jīng)過屏過、再熱器、過熱器、省煤器各級的溫度上升就越大，越靠近爐膛，溫度上升幅度就越大。爐膛出口的煙溫計算公式為

式中:M為火焰中心對爐內(nèi)傳熱影響的系數(shù)，若爐內(nèi)沾污、結(jié)渣、火焰中心上移，則M減小(良好的爐內(nèi)空氣動力場爐內(nèi)的沾污程度就小);Ta為理論燃燒溫度;σ0為黑體輻射常數(shù);Ψ為水冷壁的平均熱有效系數(shù);Ft為爐壁面積;αt為爐膛黑度;Φ為保熱系數(shù);Βj為計算燃料量;VCpj為1 kg燃燒的燃燒產(chǎn)物的平均熱容量，kJ/(kg·K)。

爐膛出口煙溫增加，爐膛出口區(qū)域的爐墻、受熱面結(jié)渣趨勢就會增大，在鍋爐折焰角處尤其明顯。

1.3 火球尺寸

無論是切圓燃燒鍋爐，還是W型煤粉鍋爐，爐內(nèi)空氣動力工況對結(jié)渣都產(chǎn)生重要的影響，即火球與爐壁及受熱面的距離越近結(jié)渣的可能性越大。對于切圓燃燒鍋爐，主要表現(xiàn)在熱態(tài)運動時實際切圓直徑dsj與爐膛等效寬度D的比值，即無因次實際切圓直徑的表達式為

式中a、b分別為爐膛深和寬。

φd如果偏大，氣流偏斜，火焰貼壁，并且氣流中的煤粉顆粒呈現(xiàn)熔融狀態(tài)，就很容易在水冷壁上結(jié)渣。影響無因次實際切圓直徑φd的因素較多，主要有鍋爐及燃燒器的結(jié)構(gòu)、布置以及空氣動力工況的組織情況等。綜合這些因素，利用射流相交時動量平衡原理計算出30余臺200 MW以上鍋爐的無因次實際切圓直徑，并將它作為結(jié)渣判斷指標，同時利用最優(yōu)分割法給出該項指標的判別界限如下:

1)φd≤0.475時，為輕微結(jié)渣。

2)0.475＜φd≤0.5875時，為中等結(jié)渣。

3)φd＞0.5875時，為嚴重結(jié)渣。

用φd判別結(jié)渣的置信度在50%以上［2］。

1.4 爐膛內(nèi)的燃燒氛圍

爐膛內(nèi)，還原性氣氛使灰熔點大大降低，主要是還原性氣氛中熔點最高的Fe2O3還原為熔點較低的FeO造成的，從而引起結(jié)渣。合理的燃燒氣氛需要煤粉濃度均勻，如果燃燒器噴口煤粉量分配不均，就必然形成爐膛部分區(qū)域缺氧，尤其是爐膛壁面周圍缺氧和熱負荷不均勻，造成部分區(qū)域產(chǎn)生還原性氣氛。

對于煤粉鍋爐，為了防止還原性氣氛形成，一、二次風充分混合尤其重要，這主要牽涉到燃燒器的類型與結(jié)構(gòu)、各風管的阻力以及一次風管風量分配不均，如煤粉分配器設計不合理、分離器調(diào)節(jié)不好、給粉機轉(zhuǎn)速不均、給粉機葉輪與殼體之間的徑向、軸向間隙不合理等，都是造成還原性氣氛的原因。

2 鍋爐結(jié)構(gòu)對結(jié)渣影響

鍋爐熱負荷是影響爐膛內(nèi)溫度水平的重要因素，若熱負荷過高，則意味著爐內(nèi)溫度、爐膛出口煙溫就高，爐膛及其出口部位就容易結(jié)渣。鍋爐熱負荷的選定主要根據(jù)煤種特性來確定，設計鍋爐時，對燃用易結(jié)渣的煤種時首先選擇較低的熱負荷。在實際運行過程中，如果改變煤種，就必須清楚其結(jié)渣的特性。鍋爐運行時，對于結(jié)渣傾向較大的煤種，運行時爐內(nèi)熱負荷應在規(guī)定值的下限運行。

2.1 四角切圓燃燒鍋爐

在四角切圓燃燒鍋爐設計方面，防止或緩解爐內(nèi)及過熱器受熱面結(jié)渣是爐膛參數(shù)選擇上首先要考慮的問題。國內(nèi)大型四角切圓燃燒鍋爐制造技術(shù)多數(shù)是引進美國CE公司技術(shù)。

2.1.1 爐膛尺寸

對高結(jié)渣性能煤，通常選擇較大尺寸的爐膛，即降低爐膛容積熱負荷、截面熱負荷等參數(shù)，增加爐膛高度。美國CE公司四角切圓燃燒∏型布置鍋爐隨著煤結(jié)渣、玷污性能的加劇(煤種鈉含量的增加)其爐膛尺寸的變化情況如圖1所示。在圖1中，H為鍋爐高度，h為火焰中心與過熱器的高度。

圖1 爐膛尺寸隨煤灰玷污性能的變化Fig.1 Variation of furnace size with coal ash polluted properties

2.1.2 燃燒器水平方向布置

燃燒器水平方向布置時，采用偏置二次風，除了推遲二次風的混入、降低NOx生存率外，還可以形成風包粉，使煤粉不易貼墻，從而緩解水冷壁結(jié)渣。

2.1.3 燃燒器垂直方向布置

燃燒器垂直方向布置時，對于易結(jié)渣煤，拉開煤粉噴口間的距離，將燃燒器分為兩段或三段，可使燃燒器區(qū)域壁面熱負荷降低，豎直方向火焰分布均勻，這樣溫度水平有所降低，自然就降低水冷壁結(jié)渣概率。同時，增加上爐膛高度，即保持上一次風口中心至屏式過熱器或頂棚過熱器的距離，自然就降低屏區(qū)結(jié)渣概率，并使爐膛出口煙溫下降。目前大容量四角切圓燃燒鍋爐燃燒器多數(shù)采用LNCFS燃燒器系統(tǒng)。該系統(tǒng)采用EI型一次風噴口，燃燒器兩段或三段布置，偏置二次風，上部布置燃盡風(SOFA)。這樣的設計除降低NOx排放外，也兼有防渣功能。

2.1.4 吹灰器布置

對于大型鍋爐，吹灰是有效的防渣手段。一般四角切圓燃燒鍋爐吹灰器的布置較前后墻燃燒方式吹灰器數(shù)量要高出20%～40%。對于600 MW機組四角切圓燃燒∏型布置鍋爐，沿寬度方向需布置6片分隔屏式吹灰器，并按照鍋爐運行的要求定時吹灰，提高吹灰效率。

2.2 W火焰鍋爐

方慶艷等人曾對 DG1025/18.2－Ⅱ14、WB 1025/17.2－M、HG 1025/17.3－WM18 3種W火焰鍋爐進行研究［3］，3種W火焰鍋爐結(jié)渣特性不同，有明顯的差異。DG1025/18.2－Ⅱ14型鍋爐的下爐膛容積為4108.5 m2，比其它兩種型號鍋爐的容積分別小了18.5%和20.4%;在相同鍋爐負荷下，DG1025/18.2－Ⅱ14型鍋爐為182.1 kW/m3，其它兩種型號鍋爐的下爐膛容積熱負荷分別為157.3 kW/m3和158.8 kW/m3，相比高出了13.8%和12.8%，這兩方面因素使 DG1025/18.2－Ⅱ14型鍋爐的燃燒強度、爐膛溫度都高于其它兩種鍋爐，從而導致該型鍋爐結(jié)渣相對較為嚴重，表明爐膛熱負荷對W火焰鍋爐結(jié)渣影響很大。

2.3 衛(wèi)燃帶的鍋爐對結(jié)渣影響

中國電站燃煤鍋爐通常燃用灰分高、熱值和揮發(fā)分低的劣質(zhì)煤，為了提高煤的著火、穩(wěn)燃和燃盡能力，有些電站燃煤鍋爐采用了衛(wèi)燃帶技術(shù)。

衛(wèi)燃帶是指在鍋爐爐膛水冷壁向火面上涂敷或安裝高溫耐火材料而形成的覆蓋層。衛(wèi)燃帶一般敷設在爐內(nèi)燃燒器區(qū)域附近，其導熱系數(shù)低，可以大大降低燃燒器區(qū)域附近的水冷壁吸熱量。在爐內(nèi)燃料放熱量保持不變的情況下，吸熱量減少，爐內(nèi)溫度自然就會上升，可以確保煤質(zhì)變差或鍋爐低負荷運行時穩(wěn)定燃燒。

爐內(nèi)衛(wèi)燃帶的加入，能夠改善劣質(zhì)煤的著火和穩(wěn)燃，提高燃燒效率，但衛(wèi)燃帶耐火材料自身的物理化學特性也將使其與煤燃燒過程中的熔融煤灰產(chǎn)生復雜的物理化學作用，導致結(jié)渣現(xiàn)象的發(fā)生［4］。因此，衛(wèi)燃帶在改善劣質(zhì)煤燃燒性能時要特別關(guān)注其結(jié)渣性質(zhì)。

3 運行鍋爐結(jié)渣綜合對層次判斷模型

資料顯示［1－2］，沒有單一結(jié)渣指標可以完全正確地預報燃煤鍋爐的結(jié)渣傾向，由于對結(jié)渣等級(不結(jié)渣、輕微結(jié)渣、中等結(jié)渣、嚴重結(jié)渣)的分割界限過于明確，忽略了結(jié)渣特性在不同等級之間的中間過渡性，沒有考慮各類參數(shù)對某一級別的置信度［1－2，5］。

模糊判斷法是利用模糊數(shù)學原理，對各類結(jié)渣指標進行綜合考慮時，注意分級界限的模糊性?；诖?，筆者采用分辨率較高、具有一定代表性的三大類結(jié)渣指標(靜態(tài)結(jié)渣特性，鍋爐結(jié)構(gòu)，動態(tài)結(jié)渣特性)對鍋爐結(jié)渣趨勢進行模糊綜合判斷。

3.1 運行鍋爐結(jié)渣的模糊綜合判斷模型

運行鍋爐結(jié)渣的模糊綜合判斷模型如下:

1)模糊因素集U={靜態(tài)結(jié)渣特性，鍋爐結(jié)構(gòu)，動態(tài)結(jié)渣特性}。

2)評語集V={不結(jié)渣，輕微結(jié)渣，中等結(jié)渣，嚴重結(jié)渣}。

3)權(quán)重集A=(a1，a2，a3，a4)，其各級權(quán)重值(如表1所示)。

4)隸屬度函數(shù) γ(X)的確定［1］，按線性確定，得隸屬函數(shù)矩正R。

5)綜合評判向量B=A·R。6)對評判行向量進行歸一化。

多層次模糊綜合判斷中最低層次評判結(jié)果，作為上一層評判矩陣的一個行向量，逐級進行計算便可得出最終結(jié)果。

3.2 運行鍋爐結(jié)渣的模糊綜合判斷模型結(jié)構(gòu)及權(quán)重

鍋爐結(jié)渣綜合模糊判斷模型結(jié)構(gòu)如圖2所示，各層次權(quán)重值如表1所示。

圖2 模型的綜合評判的結(jié)構(gòu)圖Fig.2 Structure diagram of comprehensive evaluation model

3.3 結(jié)渣模型的分級標準的界限值

動態(tài)結(jié)渣指標分級標準界值如表2所示。

已知運行中送入鍋爐的煤質(zhì)結(jié)渣特性(即煤質(zhì)的結(jié)渣靜態(tài)特性)，以及鍋爐運行過程中的負荷、實際減溫水量、送入鍋爐的空氣量、爐內(nèi)燃燒工況，根據(jù)靜態(tài)煤質(zhì)本身的結(jié)渣數(shù)據(jù)、鍋爐結(jié)構(gòu)以及鍋爐運行過程中的相關(guān)參數(shù)(數(shù)據(jù))，利用該模型就可判斷運行過程中電站燃煤鍋爐的結(jié)渣狀況，即實際運行鍋爐是處在不結(jié)渣狀態(tài)、輕微結(jié)渣狀態(tài)、中等結(jié)渣狀態(tài)，還是嚴重結(jié)渣狀態(tài)。

4 結(jié)論

1)多層次模糊綜合判斷模型在判斷電站鍋爐結(jié)渣時，既考慮了煤質(zhì)本身的結(jié)渣趨勢，又考慮了鍋爐的結(jié)構(gòu)以及鍋爐的運行狀態(tài)，是一個較全面的判斷鍋爐結(jié)渣的模型。

表1 運行鍋爐結(jié)渣的模糊綜合判斷模型權(quán)重值Tab.1 Weight value of fuzzy comprehensive judgment model for running boiler slag

表2 動態(tài)結(jié)渣指標分級標準界值Tab.2 Value of dynamic slag index grading standards

2)動態(tài)指標的分級標準界值(表2)是否恰當，是否符合各種爐型及不同的鍋爐變工況運行狀態(tài)，還需要進一步在實踐中進行驗證和不斷修正。

［1］ 楊圣春.電站鍋爐燃煤結(jié)渣預測模型及診斷軟件的研究［M］.北京:中國水利水電出版社，2011:89－108.YANG Shengchun.Research on coal－fired utility boiler slagging prediction models and diagnostic software［M］.Beijing:China Water Power Press，2011:89 －108.

［2］ 岑可法.鍋爐和熱交換器的積灰、磨損和腐蝕的防止原理與計算［M］.北京:科學出版社，1994.CEN Kefa.Prevention theory and calculation of ash deposition，abrasion and corrosion of boiler and heat exchanger［M］.Beijing:Science Press，1994.

［3］ 方慶艷.3種型號W火焰鍋爐結(jié)渣特性的數(shù)值模擬［J］.動力工程，2008，28(5):682 －689.FANG Qingyan.Numerical simulations of the slagging characteristics in 3 types of W －flame boiler［J］.Journal of Power Engineering，2008，28(5):682 －689.

［4］ 劉唐慶.燃煤鍋爐衛(wèi)燃帶結(jié)渣機理及結(jié)渣臨界溫度的實驗研究［D］.長沙:長沙理工大學，2009.LIU Tangqing.Research on the mechanism of coal－ fired boier heat－insulting refractory and the critical slagging temperature［D］.Changsha:Changsha University of Science and Technology，2009.

［5］ 楊圣春.電站燃煤鍋爐結(jié)渣預測的研究［J］.熱力發(fā)電，2003(1):31－32.YANG Shengchun.Research on slagging prediction for power station coal－fired boiler［J］.Thermal Power Generation，2003(1):31－32.

［6］ 文孝強.評判燃煤鍋爐結(jié)渣特性的兩種模式識別方法的對比［J］.東北電力大學學報，2009(2):24－28.WEN Xiaoqiang.Comparision of two identification methods for coal－ fired boiler slagging judgment［J］.Journal of Northeast China Institute of Electric Power Engineering，2009(2):24－28.

［7］ 徐志明.基于退火支持向量的燃煤鍋爐結(jié)渣特性預測［J］.熱能動力工程，2011，26(4):440 －444.XU Zhiming.Slagging characteristic predition for coal－fired boiler based on annealing support vector［J］.Journal of Engineering for Thermal Energy and Power，2011，26(4):440 －444.

［8］ 徐乾.模糊綜合評判模型預測電站燃煤結(jié)渣特性的研究［J］.鍋爐技術(shù)，2006，37(2):55 －58.XU Qian.Prediction effect of different fuzzy set model for boiler slagging properties in power plant［J］.Boiler Technology，2006，37(2):55－58.

［9］ 符慧林.四角切圓煤粉鍋爐結(jié)渣原因分析及預防［J］.電力科學與技術(shù)學報，2012，27(4):91 －95.FU Huilin.Analysis and prevention of tangentially pulverized coal－fired boiler slagging reason［J］.Journal of Electric Power Science and Technology，2012，27(4):91 －95.

［10］ 黃文鋒.湛江電廠GD－1025/18.2－Ⅱ型鍋爐嚴重結(jié)焦的原因及防止措施［J］.黑龍江電力，2008，30(1):59 －61.HUANG Wenfeng.Reasons of serious foul and preventing measures for GD－1025/18.2－Ⅱtype boiler in Zhanjiang power plant［J］.Heilongjiang Electric Power，2008.

［11］ 何映光.300 MW循環(huán)流化床鍋爐結(jié)焦分析［J］.黑龍江電力，2009，31(4):301 －303.HE Yangguang.Analysi of 300MW CFB boiler slagging［J］.Heilongjiang Electric Power，2009，31(4):301 －303.