羅霞光，左海濱，徐潤(rùn)生，洪 軍，杜 波

(1.山東鋼鐵股份有限公司萊蕪分公司，山東 萊蕪，271104；2.北京科技大學(xué)鋼鐵冶金新技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京，100083)

高爐是連續(xù)生產(chǎn)設(shè)備，完善的出鐵場(chǎng)操作、及時(shí)合理地處理熔渣和鐵水是保證高爐順行、實(shí)現(xiàn)“優(yōu)質(zhì)、高效、低耗、長(zhǎng)壽、環(huán)?！鄙a(chǎn)的重要手段。高壓操作高爐出鐵時(shí)，鐵水從鐵口噴出，落入主溝處的溝底最先損壞，以致修補(bǔ)頻繁。通常情況下，采用貯鐵式主溝，鐵水在主溝中的流速直接影響渣鐵分離，適當(dāng)?shù)丶哟筚A鐵式主溝斷面面積，可以減緩鐵水在主溝中的流動(dòng)速度[1]。因此，深入研究影響高爐鐵水帶渣量的影響因素，并提出降低鐵水帶渣量的可行性措施，對(duì)于鋼鐵生產(chǎn)的高效、節(jié)能和降耗具有重要意義[2]。為了減少高爐出鐵溝的鐵水損失，Hagdon等[3]通過(guò)水-油物理模型，研究出鐵溝內(nèi)的流動(dòng)行為和分離效率，并通過(guò)改變液體流量、性質(zhì)和出鐵溝設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)等，推導(dǎo)出一個(gè)可以描述分離效率的公式；Qinglin等[4-5]通過(guò)水模型分析得到鐵溝的流動(dòng)特征，認(rèn)為設(shè)置擋板是一種降低耐火材料侵蝕速率的有效對(duì)策；孫長(zhǎng)余[6]以某高爐出鐵溝為研究對(duì)象，利用水模實(shí)驗(yàn)對(duì)高爐出鐵溝內(nèi)鐵水流動(dòng)情況進(jìn)行研究，認(rèn)為在高爐出鐵溝內(nèi)存在死區(qū)和活塞區(qū)，會(huì)影響高爐出鐵溝內(nèi)的化學(xué)反應(yīng)，應(yīng)該減少死區(qū)和活塞區(qū)的體積，增加混合區(qū)的體積，使渣鐵充分分離。但上述研究中均未對(duì)高爐出鐵溝流場(chǎng)和渣鐵分離效果進(jìn)行分析，尚有待深入研究。為此，本文以某煉鐵廠的主溝和撇渣器為研究對(duì)象，采用三維動(dòng)量守恒方程、RNGk-e湍流模型和Mixture多相流模型模擬計(jì)算主溝內(nèi)速度場(chǎng)與主溝壁面之間距離的關(guān)系，并分析了不同出鐵流量下出鐵溝內(nèi)流場(chǎng)和渣鐵的分離效果。

1 模型描述

1.1 假設(shè)條件

鐵溝渣鐵流動(dòng)數(shù)學(xué)模型的假設(shè)與近似條件如下：①爐渣和鐵水均看作不可壓縮的連續(xù)流體，流體的流動(dòng)近似看作定常流動(dòng)；②不考慮溫度變化的影響，將分離過(guò)程看成絕熱過(guò)程；③忽略耐火材料與渣鐵之間的物理化學(xué)反應(yīng)。

1.2 數(shù)學(xué)模型

(1)混合模型的連續(xù)性方程(亦稱質(zhì)量守恒方程)：

(1)

式中：ρm為渣鐵混合相密度，kg/m3，即：

ρm=∑αkρk

(2)

υm為混合相質(zhì)量平均速度，m/s，即：

(3)

式中：αk為第k相體積分?jǐn)?shù)，%；ρk為第k相密度，kg/m3；υk為第k相速度，m/s，本文相速度數(shù)為2，k=1，2。

(2)混合模型的動(dòng)量守恒方程：

ρmg+F+∑αkρkυdr,kυdr,k

(4)

式中：F為單位質(zhì)量力，m/s2；μm為混合流體動(dòng)力黏度：μm=∑αkμk，kg/(s·m)；υdr,k為第k相漂移速度，υdr,k=υk-υm，m/s。

從第二相P(本文為渣相)的連續(xù)方程可得第二相P的體積分?jǐn)?shù)方程：

(5)

(3)RNGk-e湍流模型。湍動(dòng)能k和湍動(dòng)能耗散率ε的運(yùn)輸方程分別為[7]

(6)

(7)

1.3 邊界條件

(1)入口邊界條件。設(shè)鐵口處邊界條件為速度入口邊界條件，多相流不僅要設(shè)置混合相的入口條件，還要單獨(dú)設(shè)置各相的條件。本研究假設(shè)渣和鐵同時(shí)從鐵口流出，且混合均勻。在正常情況下，根據(jù)已知參數(shù)(見(jiàn)表1)計(jì)算，出鐵口鐵水速度為3.732 m/s，出渣速度為3.728 m/s。入口混合相若選擇湍流強(qiáng)度和當(dāng)量直徑來(lái)設(shè)置，則要設(shè)置單相速度。另外，經(jīng)計(jì)算渣相初始體積分?jǐn)?shù)為50.7%。

表1 模擬條件

不同高爐產(chǎn)量(質(zhì)量流量)條件下的出鐵速度是不相同的，為了研究不同流量下的渣鐵分離效果，分別選用正常日產(chǎn)量和日產(chǎn)量提高10%來(lái)計(jì)算，如表2所示。

(2)出口邊界條件。渣口、鐵口出口邊界條件均設(shè)置為壓力出口邊界條件。

(3)壁面邊界條件。除進(jìn)、出口以外，都默認(rèn)設(shè)為壁面邊界。根據(jù)基本假設(shè)，流體在壁面處是絕熱無(wú)滑移的，采用Fluent中的標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)進(jìn)行處理。

表2 不同產(chǎn)量條件下的渣、鐵出口速度

(4)操作環(huán)境。對(duì)分離設(shè)備進(jìn)行模擬計(jì)算時(shí)，操作環(huán)境的定義在重力場(chǎng)中進(jìn)行，且操作的環(huán)境壓力為0.101 325 MPa。

1.4 數(shù)值求解

(1)前處理。建立幾何模型時(shí)，先劃分網(wǎng)格，并給出物性參數(shù)。本文所模擬的岀鐵溝主要由出鐵口、主溝、過(guò)道、支鐵溝和渣溝5部分組成，其具體尺寸如表3所示。

由于岀鐵溝的實(shí)際物理模型為復(fù)雜不規(guī)則的幾何體，若按照實(shí)際尺寸進(jìn)行建模，則會(huì)增加網(wǎng)格劃分難度和質(zhì)量而影響計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確性。同時(shí)為了避免產(chǎn)生回流現(xiàn)象，將支鐵溝和渣溝加長(zhǎng)。經(jīng)過(guò)多次嘗試，簡(jiǎn)化后的物理模型如圖1所示。

計(jì)算機(jī)是數(shù)值計(jì)算的主要工具，因其精度有限，若網(wǎng)格過(guò)粗，則不能反映出真正的流場(chǎng)，還可能造成迭代過(guò)程的發(fā)散；若網(wǎng)格過(guò)密，則會(huì)大大增加計(jì)算機(jī)運(yùn)算次數(shù)，舍入誤差增加。因此，必須選擇合理的網(wǎng)格數(shù)。本次模擬網(wǎng)格數(shù)約為67萬(wàn)個(gè)六面體網(wǎng)格，網(wǎng)格劃分如圖2所示。

圖1 簡(jiǎn)化后的物理模型

圖2 網(wǎng)格劃分

(2)求解。求解需控制方程組，按控制求解精度和迭代步驟，調(diào)節(jié)松弛因子，可得到收斂結(jié)果。

(3)后處理。將計(jì)算結(jié)果進(jìn)行可視化處理。1

2 結(jié)果與分析

2.1 主溝內(nèi)速度場(chǎng)與主溝壁面之間距離的關(guān)系

在主溝內(nèi)部，距離主溝壁面不同距離的流體速度云圖如圖3～圖6所示。由圖3～圖6可看出，渣鐵從鐵口噴出后，先進(jìn)入池內(nèi)出現(xiàn)一個(gè)擾流區(qū)域，越靠近岀鐵溝軸中心，擾流越明顯，其速度就越快；相反，越靠近壁面的速度就越慢。造成這一現(xiàn)象的主要原因有：一是出鐵口位于主溝正中心位置，渣鐵射流流出后，直接接觸主溝中心位置，因此中心速度較快；二是由于壁面的邊界層效應(yīng)，使得靠近壁面位置的流體流速越來(lái)越慢。同時(shí)，通過(guò)上述云圖可以確定射流導(dǎo)致的混合流區(qū)域的位置、大小，主溝中心速度明顯快于壁面附近的速度，這也是岀鐵溝底層中心部位嚴(yán)重沖刷、出現(xiàn)“凹陷”破損的主要原因。

圖3 距離主溝壁面0.02 m的流體速度云圖

Fig.3Velocitycontoursoffluidat0.02mfromtheironrunnerwall

圖4 距離主溝壁面0.1 m的流體速度云圖

Fig.4Velocitycontoursoffluidat0.1mfromtheironrunnerwall

圖5 距離主溝壁面0.2 m的流體速度云圖

Fig.5Velocitycontoursoffluidat0.2mfromtheironrunnerwall

圖6距離主溝壁面0.35m(中心軸面)的流體速度云圖

Fig.6Velocitycontoursoffluidat0.35m(centralaxisplane)fromtheironrunnerwall

2.2 主溝內(nèi)渣鐵分離效果

主溝內(nèi)的邊界條件參數(shù)設(shè)置均按照某鋼鐵廠實(shí)際情況，通過(guò)穩(wěn)態(tài)計(jì)算，得到鐵溝工作穩(wěn)定狀態(tài)下的渣鐵分離效果，其模擬效果云圖如圖7～圖11所示。

圖7 渣體積分?jǐn)?shù)云圖

圖8 鐵水體積分?jǐn)?shù)云圖

圖9 主溝中心軸平面渣鐵分離效果云圖(鐵水體積分?jǐn)?shù))

Fig.9Contoursoftheslagandironseparationeffectinrunnercenteraxisplane(hotmetalvolumefraction)

圖10主溝中心軸平面渣鐵分離效果云圖(渣體積分?jǐn)?shù))

Fig.10Contoursoftheslagandironseparationeffectinrunnercenteraxisplane(slagvolumefraction)

圖11 渣溝頭渣鐵分離效果云圖(渣體積分?jǐn)?shù))

Fig.11Contoursoftheslagandironseparationeffectinslagditchhead(slagvolumefraction)

通過(guò)上述模擬計(jì)算可知：①當(dāng)岀鐵溝內(nèi)渣鐵流動(dòng)達(dá)到穩(wěn)態(tài)后，渣鐵明顯分成上下兩層(見(jiàn)圖9)，下部為鐵水，上部為爐渣，中間為渣鐵混合層；②從渣口可看出，渣溝中底部有少量鐵水，這表明主溝渣口位置偏低而出現(xiàn)渣中帶鐵的現(xiàn)象；③從出鐵口云圖可看出，出鐵溝內(nèi)鐵水含量較高，幾乎不含爐渣，表明主溝鐵中帶渣量較少。

2.3 不同入口速度下主溝內(nèi)流場(chǎng)分析

現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際條件下，可能由于多種原因?qū)е鲁鲨F口流速發(fā)生變化。例如，提高高爐日產(chǎn)量、爐內(nèi)壓力變化和鐵口開(kāi)得過(guò)大等。為此，比較不同出鐵口流速情況下出鐵溝內(nèi)流場(chǎng)的變化，其模擬速度場(chǎng)云圖如圖12、圖13所示。

圖12 正常生產(chǎn)時(shí)岀鐵溝內(nèi)速度場(chǎng)云圖

Fig.12Contoursofthevelocityfieldofironrunnerinnormalproduction

圖13產(chǎn)量增加10%時(shí)岀鐵溝內(nèi)速度場(chǎng)云圖

Fig.13Contoursofthevelocityfieldofironrunnerwithincreaseinproductionby10%

由于增產(chǎn)，初始流量增大，直接導(dǎo)致出口速度的加快。通過(guò)模擬計(jì)算發(fā)現(xiàn)，隨著初始流量的增大，出口流速變快，渣鐵從鐵口流出后，其水平射流距離變長(zhǎng)。由圖12、圖13可看出，隨著出口流速的加快，整個(gè)流場(chǎng)的紊流區(qū)域變大，并逐步向主溝下游擴(kuò)展。紊流區(qū)域的存在不利于渣鐵分離，因此渣鐵出口流速的加快將會(huì)影響渣鐵分流效果。

2.4 不同入口速度下主溝內(nèi)渣鐵分離效果

從理論上來(lái)講，流量越小，軸向速度變慢，混合流體在出鐵溝內(nèi)存留的時(shí)間就越長(zhǎng)，分離比較充分，分離效率就好；流量越大，軸向速度變快，混合流體得不到充分的分離而分離效率變差。不同速度下主溝內(nèi)渣鐵分離效果云圖如圖14、圖15所示。由圖14、圖15可看出，隨著初始渣鐵流量的增大，上部渣相及渣鐵混合層深度逐漸變大。在渣口位置，隨著初始渣鐵流量的增大，鐵水體積分?jǐn)?shù)有所提高，但在出鐵口位置的鐵水體積分?jǐn)?shù)并沒(méi)有多大變化。這表明在目前岀鐵溝設(shè)計(jì)條件下，初始渣鐵流量的增大會(huì)影響渣鐵分離效果，導(dǎo)致渣中帶鐵現(xiàn)象加劇，但對(duì)鐵水帶渣量的影響不大。

圖14正常生產(chǎn)時(shí)岀鐵溝內(nèi)渣鐵分離效果云圖(鐵水體積分?jǐn)?shù))

Fig.14Contoursoftheslagandironseparationeffectinironrunnerduringnormalproduction(hotmetalvolumefraction)

圖15產(chǎn)量增加10%時(shí)岀鐵溝內(nèi)渣鐵分離效果云圖(鐵水體積分?jǐn)?shù))

Fig.15Contoursoftheslagandironseparationeffectinironrunnerwithincreaseinproductionby10% (hotmetalvolumefraction)

3 結(jié)論

(1)主溝內(nèi)流動(dòng)特征為中心劇烈、邊緣平緩。主溝中心速度明顯快于壁面附近速度，這是岀鐵溝底層中心部位嚴(yán)重沖刷、出現(xiàn)“凹陷”破損的主要原因。

(2)模擬計(jì)算表明，渣鐵分離效果不太理想，渣中帶鐵量偏多，主要原因是渣口過(guò)低，應(yīng)升高渣口位置。

(3)隨著初始流量的增大，出鐵溝內(nèi)的流動(dòng)混亂程度逐漸增加，上部渣相及渣鐵混合深度逐漸變大。在目前出鐵溝設(shè)計(jì)條件下，初始渣鐵流量的增大會(huì)影響渣鐵分離效果，導(dǎo)致渣中帶鐵現(xiàn)象加劇，但對(duì)鐵水帶渣量的影響不大。

[1] 王筱留.鋼鐵冶金學(xué)[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2013:452-457.

[2] 萬(wàn)新.煉鐵廠設(shè)計(jì)原理[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2009:202-208.

[3] Hagdong Kim，Bahri Ozturk，R J Fruehan.Slag-metal separation in the blast furnace trough[J].ISIJ International，1998,38(5):430-439．

[4] Qinglin He，Geoff Evans，Paul Zulli，et al.Flow characteristics in a blast furnace trough[J].ISIJ International，2002,42(8):844-851．

[5] Qinglin He，Paul Zulli，F(xiàn)rancis Tanzil，et al.Flow characteristics of a blast furnace taphole stream and its effects on trough refractory wear[J].ISIJ International，2002,42(8):235-242．

[6] 孫長(zhǎng)余.出鐵溝內(nèi)鐵水流動(dòng)的水模實(shí)驗(yàn)研究[D].沈陽(yáng):遼寧科技大學(xué), 2006.

[7] 王福軍.計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)分析——CFD軟件原理與應(yīng)用[M].北京：清華大學(xué)出版社，2004: 114-142.