張雪紅,項(xiàng) 茹,薛改鳳,劉 睿,任玉明
(1.武漢鋼鐵(集團(tuán))公司研究院煉焦煤利用湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢,430080;2.武漢平煤武鋼聯(lián)合焦化有限責(zé)任公司,湖北 武漢,430082)
肥煤在煉焦過程中起骨架作用,它和焦煤一樣,屬于我國的稀缺煤種。據(jù)統(tǒng)計(jì),在我國煉焦煤中,肥煤占12%[1]。受產(chǎn)地、成煤條件、成礦時(shí)間等方面的影響,不同變質(zhì)程度的肥煤,其膠質(zhì)體質(zhì)量存在差異,在配合煤中所起的作用也有所區(qū)別。肥煤與其他各種煤按比例配合成煉焦用煤,以保證配合煤的質(zhì)量能滿足煉焦生產(chǎn)需求。目前,我國焦化企業(yè)基本上以肥煤和焦煤等優(yōu)質(zhì)煉焦煤為主,焦煤加肥煤的最大配比超過了80%[2],其中肥煤大多在15%以上。由于配用量較高,肥煤的煤質(zhì)差別對焦炭質(zhì)量影響明顯。為此,本文針對不同變質(zhì)程度的肥煤,從基氏流動(dòng)度和奧亞膨脹度等指標(biāo)入手,對肥煤煤質(zhì)的差異性進(jìn)行比較研究,以期為肥煤在配煤煉焦中的合理利用提供依據(jù)。
實(shí)驗(yàn)原料分別選用山東A礦肥煤和山西B礦肥煤,根據(jù)我國GB/T 5751-2009分類標(biāo)準(zhǔn),其編碼均為36#。
1.2.1 煉焦實(shí)驗(yàn)
單種煤煉焦實(shí)驗(yàn)在馬弗爐中進(jìn)行,成焦終溫為950 ℃,保溫時(shí)間為1 h。
1.2.2 分析檢測
肥煤的工業(yè)指標(biāo)分析按GB/T 212—2001測定,肥煤的鏡質(zhì)組反射率采用 MSP-200顯微鏡按GB/T 6948—1998測定,肥煤的膠質(zhì)層指數(shù)按GB/T 479—2000測定,肥煤的基氏流動(dòng)度按ASTM-D 2639—04測定,肥煤的奧亞膨脹度按GB/T 5450—97測定。
焦炭光學(xué)組織采用MSP-200顯微鏡按YB/T 077—1995測定,并采用數(shù)點(diǎn)統(tǒng)計(jì)法進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。
肥煤的工業(yè)分析和工藝指標(biāo)如表1所示。由表1可看出,兩種肥煤的黏結(jié)指數(shù)G值均大于85,膠質(zhì)層指數(shù)Y值大于25 mm,呈典型肥煤特征。揮發(fā)分在一定程度上反映了煉焦煤的變質(zhì)程度,A礦肥煤的揮發(fā)分比B礦肥煤揮發(fā)分高13%左右。
表1 煤質(zhì)分析結(jié)果
兩種肥煤鏡質(zhì)體反射率及其分布如表2所示。由表2可看出,A礦肥煤的鏡質(zhì)體平均反射率比B礦肥煤的鏡質(zhì)體低30%左右。兩種肥煤鏡質(zhì)體反射率的主要分布區(qū)間也不相同,A礦肥煤相應(yīng)值以小于0.75%的為主,B礦肥煤相應(yīng)值以0.95%~1.35%區(qū)間為主。0.75%~0.95%區(qū)間是肥煤鏡質(zhì)體反射率分布的常見范圍,A礦和B礦肥煤在該區(qū)間均有分布,變質(zhì)程度較低的肥煤,其鏡質(zhì)體反射率趨向分布于小于0.75%區(qū)間,變質(zhì)程度較高的肥煤,其鏡質(zhì)體反射率則更趨向分布于0.95%~1.35%區(qū)間。
表2 煤的鏡質(zhì)體反射率及其分布
圖1為A礦肥煤和B礦肥煤的膠質(zhì)層體積曲線。由圖1可看出,A礦肥煤和B礦肥煤的膠質(zhì)層體積曲線整體均呈“山”形。這主要是由于當(dāng)肥煤置入煤杯中加熱時(shí),緊挨加熱部位的煤杯底部肥煤開始軟化,出現(xiàn)膠質(zhì)體,隨著膠質(zhì)體量的增加,膨脹度增大,體積曲線開始向上。由于肥煤的膠質(zhì)體豐富,透氣性變差,加熱形成的氣體無法順利析出,因此其體積曲線一直居高不下。當(dāng)加熱至后期時(shí),煤中膠質(zhì)體量減少,氣體析出量也減少,同時(shí)半焦產(chǎn)生裂紋,氣體可以從半焦側(cè)和上部煤層(后期是膠質(zhì)體層)析出,相應(yīng)體積曲線逐漸下降,最終形成“山”形。但A礦肥煤的“山” 頂在水平面線之上,高于B礦,B礦肥煤整個(gè)“山”形都位于水平線之下,這是由于A礦肥煤膠質(zhì)體的膨脹度高于B礦肥煤,使得其體積曲線上升較高。
(a) A礦
(b) B礦
煤的流動(dòng)度可以用于指導(dǎo)配煤和進(jìn)行焦炭強(qiáng)度預(yù)測[3],奧亞膨脹度能夠直接測定煙煤的結(jié)焦性能[4]。兩類表征煤的塑性指標(biāo)如表3所示。由表3可看出,A礦肥煤的流動(dòng)度遠(yuǎn)高于B礦肥煤,達(dá)到了65 508 ddpm。A礦肥煤的軟化溫度低于B礦肥煤,這主要是由于A礦肥煤的變質(zhì)程度低,煤粒受熱后,較快的軟化熔融形成膠質(zhì)體,使得攪拌槳較早地開始轉(zhuǎn)動(dòng),且膠質(zhì)體稀薄造成轉(zhuǎn)速較快而出現(xiàn)流動(dòng)度較高。從塑性溫度區(qū)間來看,A礦肥煤的塑性溫度區(qū)間溫度達(dá)到105 ℃,較寬的塑性溫度區(qū)間有利于提高配合煤干餾過程的軟融區(qū)間及配合煤塑性狀態(tài)的連續(xù)性,促進(jìn)煤粒間界面反應(yīng)的進(jìn)行。從奧亞膨脹度b值指標(biāo)來看,A礦肥煤的b值指標(biāo)也高于B礦肥煤,達(dá)到202.4%。
表3煤的基氏流動(dòng)度和奧亞膨脹度
Table3GieselerfluidityandAudibert-Arnudilatationofcoals
MF/ddpm/℃/℃b/%A65 508377105202.4B3876386104141.2
單種煤成焦光學(xué)組織與該煉焦煤的變質(zhì)程度有關(guān),不同變質(zhì)程度煤中的不同顯微組分在成焦過程中會形成不同的焦炭光學(xué)組織[5]。焦炭光學(xué)組織是影響焦炭熱性能的主要因素之一[6]。圖2為兩種煤樣成焦的光學(xué)組織微觀結(jié)構(gòu)。由圖2可看出,A礦肥煤成焦以細(xì)粒鑲嵌結(jié)構(gòu)為主,少量粗粒鑲嵌結(jié)構(gòu)存在于細(xì)粒鑲嵌結(jié)構(gòu)中,同時(shí)伴有一部分惰性結(jié)構(gòu);B礦肥煤成焦以粗粒鑲嵌結(jié)構(gòu)為主,存在少量細(xì)粒鑲嵌結(jié)構(gòu),惰性結(jié)構(gòu)尺寸大,較明顯地分布于焦炭光學(xué)組織的各部位。
(a) A礦肥煤成焦
(b) B礦肥煤成焦
表4為兩種煤樣成焦光學(xué)組織分布。由表4可看出,A礦肥成焦的粒狀鑲嵌結(jié)構(gòu)總和較高,達(dá)到90%,惰性結(jié)構(gòu)僅為10%。B礦肥煤成焦的惰性組分則占到33%,粒狀鑲嵌結(jié)構(gòu)總和僅占66%,低于A礦肥煤相應(yīng)值,但B礦肥煤粒狀鑲嵌結(jié)構(gòu)以粗粒鑲嵌結(jié)構(gòu)為主。與其他光學(xué)組織結(jié)構(gòu)相比,粗粒鑲嵌結(jié)構(gòu)有利于焦炭熱性能的提高[7]。
表4 焦炭的光學(xué)組織分布
從以上煤樣煤質(zhì)的指標(biāo)可看出,A礦、B礦肥煤分別代表了不同類型的肥煤,A礦肥煤揮發(fā)分高,變質(zhì)程度偏低,單種煤樣成焦光學(xué)組織以細(xì)粒鑲嵌結(jié)構(gòu)為主,過多配用不利于焦炭質(zhì)量的提高,但其膠質(zhì)體非常豐富,且具有高流動(dòng)度、高膨脹的特點(diǎn),此類肥煤的配用能明顯改善生產(chǎn)用配合煤的流動(dòng)度和膨脹度。B礦肥煤的膠質(zhì)體流動(dòng)度、膨脹度低于肥煤的正常范圍,在調(diào)節(jié)配合煤的流動(dòng)度、膨脹度方面,其作用較弱,但其揮發(fā)分相對較低,變質(zhì)程度偏高,且單種煤樣成焦光學(xué)組織以粗粒鑲嵌結(jié)構(gòu)為主,對改善焦炭質(zhì)量能夠起到積極作用。
因此,上述兩種肥煤在配煤煉焦中應(yīng)區(qū)別配用。具體的配用情況應(yīng)結(jié)合生產(chǎn)中配用的其他煉焦煤的煤質(zhì)狀況及實(shí)際生產(chǎn)中的配合煤構(gòu)成,使不同煤質(zhì)的肥煤資源在配煤煉焦中發(fā)揮其優(yōu)勢,從而在改善焦炭質(zhì)量方面起到積極的作用。
(1)A礦肥煤具有低灰低硫的特點(diǎn),有助于調(diào)節(jié)配合煤的灰分、硫分;B礦肥煤變質(zhì)程度高于A礦肥煤,其揮發(fā)分低,有利于焦炭產(chǎn)量的提高。
(2)A礦肥煤膠質(zhì)體非常豐富,且具有高流動(dòng)度、高膨脹的特點(diǎn),對于調(diào)節(jié)配合煤的流動(dòng)度、膨脹度方面的作用明顯,可有效地改善配合煤的煤質(zhì)。
(3)B礦肥煤具有成焦光學(xué)組織結(jié)構(gòu)的優(yōu)勢,單種煤成焦以粗粒鑲嵌結(jié)構(gòu)為主,能明顯改善焦炭的質(zhì)量。
[1] 李安,李萍,陳松梅. 煉焦煤深度降灰脫硫的研究[J]. 煤炭學(xué)報(bào),2007,32(6):639-642.
[2] 王勝春,張德祥,陸鑫,等.中國煉焦煤資源與焦炭質(zhì)量的現(xiàn)狀與展望[J].煤炭轉(zhuǎn)化,2011,34(3):92-96.
[3] 孫會青,齊煒,胡進(jìn).煤的基氏流動(dòng)度測定標(biāo)準(zhǔn)及測定儀研究[J]. 潔凈煤技術(shù),2011,17(6):73-76.
[4] 張晨,張晞.煙煤奧阿膨脹度測定儀的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)[J].煤炭工程,2009(1): 99-100.
[5] 周師庸,趙俊國.煉焦煤性質(zhì)與高爐焦炭質(zhì)量[M].北京:冶金工業(yè)出版社,2005:90.
[6] 劉尚超,陳鵬,項(xiàng)茹,等.焦炭熱性能影響因素分析[J].煤炭科學(xué)技術(shù),2008,36(5):104-108.
[7] 薛改鳳,項(xiàng)茹,陳鵬,等. 煉焦煤質(zhì)量指標(biāo)評價(jià)體系的研究[J].武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào),2009,32(1):36-40.