曲占慶,李小龍,程宇輝,楊林,楊陽(yáng),肖雯
(1.中國(guó)石油大學(xué)(華東)石油工程學(xué)院,山東 青島266580;2.中國(guó)石化江蘇油田分公司試采二廠(chǎng),江蘇 淮安211600;3.中海油研究總院,北京100027;4.中國(guó)石化勝利油田分公司采油工藝研究院,山東 東營(yíng)257000)
油田抽油機(jī)井生產(chǎn)過(guò)程中,普遍存在下泵深度大、抽油泵漏失、工作環(huán)境惡劣、抽油桿系統(tǒng)效率不高等問(wèn)題[1-5]。增油短節(jié)作為一種成本低廉、使用方便的井下工具,安裝在2 根抽油桿的連接處,具有減少?zèng)_程損失、減輕偏磨、減少漏失、提高泵效、減輕抽油桿疲勞載荷[6-7]以及延長(zhǎng)柱塞使用壽命等功能[8-11],同時(shí)可替代扶正器、刮蠟器和變扣接頭,提高系統(tǒng)效率。本文對(duì)增油短節(jié)的作用機(jī)理進(jìn)行了闡述,對(duì)其提升效率問(wèn)題進(jìn)行了數(shù)學(xué)求解,為其井下的合理排布提供了科學(xué)依據(jù)[12]。
增油短節(jié)由抽油桿短節(jié)、游動(dòng)閥、閥座等組成,上、下與抽油桿連接,游動(dòng)閥、座配合,組成游動(dòng)閥總成,與短節(jié)成為一體[13],游動(dòng)閥在短節(jié)中部可上下自由移動(dòng),中部有過(guò)油孔(見(jiàn)圖1)。
圖1 增油短節(jié)
增油短節(jié)的工作原理:當(dāng)抽油桿下行卸載時(shí),增油短節(jié)的游動(dòng)閥在摩擦力和下部壓力的作用下向上移動(dòng),與閥座脫離,即游動(dòng)閥總成打開(kāi),流體從游動(dòng)閥的過(guò)油孔沿凹槽通過(guò);當(dāng)抽油桿上行加載時(shí),游動(dòng)閥在壁摩擦力和上部液柱壓力的作用下向下移動(dòng),直至與閥座壓緊,即游動(dòng)閥總成關(guān)閉,封閉流體流動(dòng)通道,此時(shí),被封住的上部流體隨抽油桿上行,完成抽油過(guò)程。
將增油短節(jié)串接在抽油桿上,相當(dāng)于將抽油泵柱塞端面上的液柱質(zhì)量分散到每個(gè)增油短節(jié)的游動(dòng)閥總成上,從而減少了柱塞上的液柱壓力和泵的漏失量;同時(shí),增油短節(jié)承載的液柱質(zhì)量就是其下部抽油桿減少的液柱質(zhì)量,這就減少了該部分抽油桿的伸長(zhǎng)量,降低了沖程損失,從而提高了泵效[14]。抽油桿受力模型如圖2所示。圖中,L 為抽油桿總長(zhǎng),m—m′為抽油桿任一截面,x 為截取的抽油桿任一微元段的長(zhǎng)度,F(xiàn) 為抽油桿所受的拉力,F(xiàn)N為抽油桿x 微元段承受的壓力。
圖2 抽油桿受力模型示意
由于抽油桿自身具有質(zhì)量,其各截面上的軸向力是不相等的[15]。在求得x 微元段伸長(zhǎng)量的基礎(chǔ)上,積分即可求得整段抽油桿的伸長(zhǎng)量[16-17]。
首先,應(yīng)用截面法[18],計(jì)算m—m′截面的軸向力Fx。假設(shè)抽油桿上沖程時(shí),直徑不變,不考慮慣性載荷,由受力平衡方程∑Fx=0 得
其中 γ=ρGg
式中:A 為抽油桿截面積,m2;γ 為材料重度,N/m3;ρ,ρG分別為井筒液體和抽油桿材料的密度,kg/m3;S 為井筒液體截面積,m2;g 為重力加速度,m/s2。
應(yīng)用虎克定律,積分得x 微元段伸長(zhǎng)量:
式中:E 為油管的彈性模量,Pa。
假設(shè)井筒內(nèi)為單相流體,不考慮泵漏失,由式(2)得長(zhǎng)度為L(zhǎng) 的抽油桿伸長(zhǎng)量為
式中:C1,C2分別為由液柱質(zhì)量和自身質(zhì)量引起的抽油桿伸長(zhǎng)系數(shù)。
由式(3)可以看出,抽油桿伸長(zhǎng)量主要由2 部分組成,一是由于液柱質(zhì)量引起的伸長(zhǎng)量,二是由于抽油桿自身質(zhì)量引起的伸長(zhǎng)量。
因液柱質(zhì)量引起的抽油桿伸長(zhǎng)量(ΔLY)可表示為
式中:FY為因液柱質(zhì)量產(chǎn)生的拉力,N。
安裝增油短節(jié)不能消除抽油桿彈性伸長(zhǎng)的問(wèn)題,但是可通過(guò)減少抽油桿上的載荷來(lái)減少其伸長(zhǎng)量,以提高泵效。增油短節(jié)安裝如圖3所示。
圖3 增油短節(jié)安裝示意
從井口至井底,每根增油短節(jié)之間抽油桿因液柱質(zhì)量引起的彈性伸長(zhǎng)量為
抽油桿安裝增油短節(jié)后,因增油短節(jié)的質(zhì)量相對(duì)很小,由此引起的抽油桿伸長(zhǎng)量可以忽略不計(jì),則由液柱質(zhì)量引起的伸長(zhǎng)量(ΔLz)為
安裝增油短節(jié)前后抽油桿彈性伸縮差量(η)為
減少抽油桿彈性伸長(zhǎng)量,實(shí)際上就是增大了有效沖程,即η 值越大,抽油桿彈性伸長(zhǎng)量越小,有效沖程越大,從而泵效越高。因此,η 值的大小就是提升效率的高低。
當(dāng)L 為定值時(shí),影響提升效率η 的變量即是M,求M 的極值就是求η 的極值。顯然,M 取極值的條件為L(zhǎng)i=Lj,即在井筒中均勻布置增油短節(jié)為最優(yōu)化排布。
安裝不同數(shù)量(n)的增油短節(jié)對(duì)應(yīng)著不同的M 極值,設(shè)M1代表安裝1 只短節(jié)的極值,M2代表安裝2 只短節(jié)的極值,以此類(lèi)推。
…
因此
當(dāng)安裝增油短節(jié)數(shù)n 為不定值時(shí),只考慮液柱載荷情況下,η 與n 的關(guān)系如圖4所示。
圖4 η 與n 的關(guān)系
由式(3)可得出由液柱質(zhì)量引起的伸長(zhǎng)量與由抽油桿自身質(zhì)量引起的伸長(zhǎng)量之比為
取γ=7.85×104N/m3,ρ=1×103kg/m3; 若抽油桿直徑為25.4 mm,油管直徑為60.3 mm,則K≈0.296,由液柱質(zhì)量引起的抽油桿伸長(zhǎng)量占總伸長(zhǎng)量的比例約為0.228。
從圖5可以看出,當(dāng)安裝4 個(gè)增油短節(jié)時(shí),可提升抽油桿系統(tǒng)效率9.12%;當(dāng)安裝9 個(gè)增油短節(jié)時(shí),即可提升抽油桿系統(tǒng)效率10.26%。
所以,安裝4~9 個(gè)增油短節(jié)即可顯著提高抽油桿系統(tǒng)綜合效率,且從理論上講,抽油桿系統(tǒng)綜合效率提高幅度最高可達(dá)11.40%。
圖5 抽油桿綜合效率提高幅度與增油短節(jié)安裝數(shù)量的關(guān)系
江蘇油田馬8-11 井位于馬家嘴構(gòu)造馬8 斷塊,2006年2月完井,生產(chǎn)層位E2d2-1,生產(chǎn)井段1 305.5~1 309.2 m,2011年6月檢泵作業(yè)時(shí),更換全部扶正器并安裝5 個(gè)增油短節(jié)。作業(yè)前該井日產(chǎn)液量7.3 t,作業(yè)后為7.9 t,增產(chǎn)率為8.22%,達(dá)到理論增產(chǎn)效率的86.53%。
江蘇油田黃88-22 井位于東臺(tái)坳陷高郵凹陷黃玨構(gòu)造黃88 斷塊,2009年1月完井,生產(chǎn)層位E2d1-2,生產(chǎn)井段2 351.0~2 358.9 m,2012年2月13日檢泵作業(yè)時(shí)安裝5 個(gè)增油短節(jié),作業(yè)前日產(chǎn)液量3.4 t,作業(yè)后3.7 t,增產(chǎn)率8.82%,達(dá)到理論增產(chǎn)效率的92.84%。
江蘇油田高7-20 井位于高集構(gòu)造高7 斷塊,2004年1月完井,生產(chǎn)層位E1f2-3,生產(chǎn)井段1 710.6~1 743.0 m,2012年5月21日檢泵作業(yè)時(shí)安裝5 個(gè)增油短節(jié),作業(yè)前日產(chǎn)液量5.9 t,作業(yè)后6.4 t,增產(chǎn)率8.47%,達(dá)到理論增產(chǎn)效率的89.21%。
1)增油短節(jié)具有減少?zèng)_程損失、減輕偏磨、減少漏失、提高泵效、減輕抽油桿疲勞載荷以及延長(zhǎng)柱塞使用壽命等功能。
2)安裝增油短節(jié)理論上可減小11.40%抽油桿伸長(zhǎng)量,即提高抽油桿系統(tǒng)效率11.40%。增油短節(jié)效果與安裝數(shù)量呈正相關(guān),安裝4 個(gè)增油短節(jié)時(shí)可提升抽油桿系統(tǒng)效率9.12%,安裝9 個(gè)時(shí)即可提升抽油桿系統(tǒng)效率10.26%;因此,推薦安裝數(shù)量為4~9 個(gè)。
3)抽油機(jī)井安裝增抽短節(jié)以沖程損失最小為原則,已確定安裝增油短節(jié)數(shù)量的情況下,均勻排布安裝效果最好。
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