武寧寧，李書義，趙小軍

(青島理工大學(xué)(臨沂) 機(jī)電工程系，山東 青島 273400 )

軸承滾子非常態(tài)運(yùn)動(dòng)彈流潤(rùn)滑分析*

武寧寧，李書義，趙小軍

(青島理工大學(xué)(臨沂) 機(jī)電工程系，山東 青島 273400 )

針對(duì)工程中軸承工作時(shí)滾子發(fā)生非常態(tài)運(yùn)動(dòng)問題，建立滾子非常態(tài)運(yùn)行模型，利用數(shù)值分析方法，研究了滾子非常態(tài)運(yùn)行時(shí)滾子與外圈、滾子與內(nèi)圈間的彈流潤(rùn)滑特性。結(jié)果表明，軸承滾子微小偏斜時(shí)，會(huì)造成滾子與外內(nèi)圈之間一端油膜膜厚減小，接觸壓力增大，另一端變化正相反，其中接觸壓力的改變較明顯，引起偏載現(xiàn)象，且滾子與內(nèi)圈間的情況更嚴(yán)重；軸承滾子小角度歪斜時(shí)，對(duì)滾子與內(nèi)外圈間膜厚和應(yīng)力分布情況影響都不大。

軸承;滾子偏斜;滾子歪斜;有限長(zhǎng)線接觸;彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑

Abstract: For roller non-normal motion problems of engineering bearing, roller non-normal operation model is established. Using the method of numerical analysis, Elastohydrodynamic lubrication characteristics of roller outer ring and roller and inner ring under roller non-normal operation is studied. Results show that, film thickness decreases and pressure increases in one side of roller when small deflection of bearing roller, however, the other side of roller is the opposite. Moreover the change of the contact pressure is more noticeable which causing unbalance loading phenomenon. It is more serious between roller and inner ring. When roller is small deflected angle, the distribution of film thickness and stress in roller and inner is small impacted.

Key words: bearing; roller deflection; roller skew; finite line contact; EHL

0 引 言

近年來對(duì)于正常態(tài)下圓柱滾子軸承的彈流潤(rùn)滑問題已有較多研究分析，但實(shí)際工程上軸承工作時(shí)常常出現(xiàn)其滾子的非常態(tài)運(yùn)行，這是由于軸承受到與其相連部件振動(dòng)的影響；或是軸承滾子與保持架間碰撞摩擦；或軸承安裝時(shí)內(nèi)外圈軸線不同軸等原因造成，這會(huì)降低軸承運(yùn)行精度和壽命，那么就有必要針對(duì)于此現(xiàn)象進(jìn)行研究分析?？但I(xiàn)民等[1]研究了滾針軸承歪斜下受力特點(diǎn)，Johns和Gohar[2]分析了軸承滾子偏斜下其修形對(duì)接觸力的影響，以及多位學(xué)者[3-6]基于滾子副干接觸條件下滾子偏斜的研究。實(shí)際上軸承必須在潤(rùn)滑條件下運(yùn)行，文獻(xiàn)[6]、[7]雖然置于彈流潤(rùn)滑條件下，但都是以滾子與無限大平面為接觸模型，與實(shí)際工作軸承情況有所差異，筆者將以軸承N305ECP為原型，針對(duì)于滾子的非常態(tài)運(yùn)行問題展開討論。

1 軸承模型

筆者根據(jù)實(shí)際軸承建立相應(yīng)模型如圖1(a)，討論軸承在Ⅰ、Ⅱ兩接觸區(qū)域滾子非常態(tài)運(yùn)行下的彈流油膜和壓力分布。如圖1(b) 所示，滾子的非正常運(yùn)行本質(zhì)上可歸為兩大類：一類是滾子繞x軸發(fā)生一定轉(zhuǎn)動(dòng)，轉(zhuǎn)過的角度稱為偏斜角，α；另一類是滾子繞z軸發(fā)生一定轉(zhuǎn)動(dòng)，轉(zhuǎn)過的角度稱為歪斜角，β。

圖1 滾子軸承模型及其局部剖視圖

2 基本方程

Reynolds方程為：

(1)

式中：x、y為坐標(biāo)變量，m；p為潤(rùn)滑油壓力，Pa；h為油膜厚度，m；η為潤(rùn)滑油的粘度，Pa·s；ρ為潤(rùn)滑油的密度，kg/m3；ue、ve為x、y軸卷吸速度，m/s。

方程式(1) 的邊界條件為:

式中：下標(biāo)“in”和“out”表示計(jì)算域的邊界。

膜厚方程：

滾子與外圈接觸Ⅰ：

(y≤0時(shí)，取 +；y>0，取)

(2)

滾子與內(nèi)圈接觸Ⅱ：

(y≤0時(shí)，取 +；y>0，取)

(3)

粘壓關(guān)系：

η=η0exp {A1[(1+A2p)z0-1]}

(4)

式中：η0為環(huán)境粘度，Pa·s；A1=lnη0+9.67，A2=5.1×10-9Pa，z0=ψ/(A1A2)，ψ為Barus粘壓系數(shù)，Pa。

密壓關(guān)系為：

ρ=ρ0[1+A3p/(1+A4p)]

(5)

式中：ρ0為潤(rùn)滑油的環(huán)境密度,kg/m3;A3=0.6×10-9Pa，A4=1.7×10-9Pa。

載荷方程為：

(6)

式中：w為外載荷，N。

數(shù)值方法是在方程式(1)～(6)無量綱化的基礎(chǔ)上采用多重網(wǎng)格法和多重網(wǎng)格積分法[8]計(jì)算。使用5層網(wǎng)格，最稠密網(wǎng)格上節(jié)點(diǎn)數(shù)為256×1024。收斂判據(jù)為壓力、載荷的相對(duì)誤差均小于0.1%。

3 結(jié)果與討論

設(shè)潤(rùn)滑油為牛頓流體，基本參數(shù)：η0= 0.08 Pa·s，ψ= 2.2×10Pa，E′=2.26×1011Pa，w=0.899 47×10N，pH=0.5 GPa，ue= 2.08 m/s，ve= 0。滾子總長(zhǎng)度L=10 mm，滾子有效長(zhǎng)度l=9 mm，滾子半徑Rx= 10 mm，端部相切圓弧半徑Ry= 5 mm，滾子接觸外圈半徑Rx1=54 mm，滾子接觸內(nèi)圈半徑Rx2=44 mm。

3.1 滾子偏斜

圖2、3分別給出了軸承模型中Ⅰ、Ⅱ接觸區(qū)滾子常態(tài)與非常態(tài) (偏斜) 下膜厚和壓力的三維圖?？梢姡诔B(tài)下軸承運(yùn)行時(shí)，滾子與外內(nèi)圈間接觸區(qū)的膜厚和壓力關(guān)于Y= 0對(duì)稱分布，除端部外整個(gè)接觸區(qū)分布均勻，由于端泄問題引起端部壓力升高而膜厚減小。

圖2 外圈與滾子接觸區(qū)Ⅰ在滾子偏斜前后膜厚和壓力的三維圖

圖3 內(nèi)圈與滾子接觸區(qū)Ⅱ在滾子偏斜前后膜厚和壓力的三維圖

在非常態(tài)(偏斜)時(shí)軸承運(yùn)行時(shí)，滾子與外內(nèi)圈間接觸區(qū)的膜厚和壓力關(guān)于Y= 0不再對(duì)稱分布，油膜厚度改變量相對(duì)較小，壓力變化較為明顯，即接觸區(qū)一端壓力變大，而另一端減小，引起接觸力集中。所以，滾子偏斜對(duì)接觸區(qū)Ⅰ、Ⅱ都產(chǎn)生了不利影響。

圖4給出了軸承工作時(shí)不同的非常態(tài)情況 (不同的滾子偏斜角度) 在X= 0截面膜厚和壓力的分布曲線圖，可明顯看出，隨著滾子偏斜角度值的增大，一端壓力逐漸增大、膜厚逐漸減小，另一端變化正好相反，若偏斜角度達(dá)到一定值時(shí)，甚至出現(xiàn)一端端部接觸壓力接近為0，而另一端卻集中了大部分載荷，且膜厚厚度較薄，潤(rùn)滑效果較差，嚴(yán)重時(shí)可能會(huì)出現(xiàn)油膜破裂，導(dǎo)致潤(rùn)滑失效。

為了研究滾子非常態(tài)運(yùn)動(dòng)對(duì)接觸區(qū)Ⅰ、Ⅱ影響程度的不同，表1給出了關(guān)于Y= 0對(duì)稱的兩截面 (Y= ±3/4L) 上中心膜厚和中心壓力的變化規(guī)律。顯而易見，隨著滾子偏斜角度的增大，接觸區(qū)Ⅰ中的A截面膜厚厚度增加、壓力減小，B截面與之相反，而接觸區(qū)Ⅱ中的A截面膜厚厚度減小、壓力增大，B截面與之相反，符合之前得到的變化規(guī)律，但A、B截面的的中心膜厚之差Δh和中心壓力之差Δp改變的程度不同。對(duì)于中心膜厚之差Δh，兩接觸區(qū)其改變量雖不同但數(shù)值上相差不大，且油膜膜厚本就改變量不大，

對(duì)潤(rùn)滑效果影響??；對(duì)于中心壓力之差Δp，兩接觸區(qū)其改變量大，并且接觸區(qū)Ⅱ內(nèi)其改變程度要比接觸區(qū)Ⅰ更加劇烈，即同樣滾子偏斜角下滾子與內(nèi)圈接觸區(qū)偏載現(xiàn)象更加明顯。

圖4 在X= 0截面上偏斜角度變化對(duì)膜厚和壓力的影響

區(qū)域偏斜角/(°)hAcen/μmhBcen/μmΔh/μmpAcen/GPapBcen/GPaΔp/GPa外圈與滾子Ⅰ內(nèi)圈與滾子Ⅱ00．9350．93500．5250．52500．010．9730．9060．0670．4540．5980．1440．020．9890．8830．1060．3710．6680．2970．031．0460．8630．1770．0330．7300．69700．8470．84700．6660．66600．010．8240．8740．0500．7550．5650．1900．020．8030．9060．1030．8320．5070．3250．030．7870．8490．1520．9010．0660．835

3.2 滾子歪斜

圖5給出了滾子與外內(nèi)圈接觸區(qū)Ⅰ、Ⅱ在滾子歪斜與否兩工況下的油膜厚度和壓力的等值線圖。

圖5軸承中接觸區(qū)Ⅰ、Ⅱ在滾子歪斜前后膜厚和壓力的等值線圖

由圖5可見，無論滾子歪斜與否，接觸區(qū)膜厚和壓力仍呈現(xiàn)有限長(zhǎng)線接觸彈流潤(rùn)滑的典型特征，整個(gè)接觸區(qū)呈長(zhǎng)條狀分布，在不計(jì)端部效應(yīng)的情況下，滾子未發(fā)生歪斜時(shí)，油膜厚度和壓力大體上呈現(xiàn)均勻分布，滾子發(fā)生歪斜 (β= 0.3°) 后，滾子與外內(nèi)圈間的接觸區(qū)也隨之發(fā)生歪斜，但油膜厚度和壓力沿滾子軸向分布沒有出現(xiàn)明顯改變。與圖2、3對(duì)比，雖滾子歪斜角度是偏斜角度的20倍，但對(duì)接觸區(qū)的彈流潤(rùn)滑影響程度明顯降低很多。因此，滾子發(fā)生非常態(tài)運(yùn)行中，滾子歪斜的不利影響遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于滾子偏斜的影響。

4 結(jié) 論

(1) 軸承滾子發(fā)生非常態(tài)運(yùn)行時(shí)會(huì)改變接觸區(qū)潤(rùn)滑效果，相對(duì)來說，滾子偏斜會(huì)嚴(yán)重惡化接觸區(qū)潤(rùn)滑狀態(tài)，而滾子歪斜僅造成微弱的不利影響；

(2) 滾子一定微小角度偏斜時(shí)，會(huì)引起接觸區(qū)一端壓力增大膜厚減小，一端壓力減小膜厚增加，即偏載現(xiàn)象，而且滾子與內(nèi)圈接觸區(qū)偏載現(xiàn)象更明顯，潤(rùn)滑狀態(tài)惡化更嚴(yán)重；

(3) 滾子一定小角度歪斜時(shí)，接觸區(qū)也會(huì)隨之發(fā)生歪斜，但整個(gè)接觸區(qū)壓力和膜厚幾乎不發(fā)生改變，僅有油膜頸縮處膜厚和第二壓力峰略有改變，對(duì)潤(rùn)滑效果的影響不明顯。

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Elastohydrodynamic Lubrication Analysis of Roller Bearing Non-Normal Operation

WU Ning-ning, LI Shu-yi, ZHAO Xiao-jun

(DepartmentofElectricalandMechanicalEngineering,QingdaoTechnologicalUniversity(linyi)，QingdaoShandong273400,China)

2014-07-04

武寧寧(1983-)，男，山東臨沂人，講師，研究方向：數(shù)控技術(shù)。

TH117.2

A

1007-4414(2014)04-0047-04