接觸區(qū)
- 基于設(shè)計(jì)生產(chǎn)閉環(huán)控制的乘用車(chē)驅(qū)動(dòng)橋NVH優(yōu)化方法
過(guò)研齒工藝改善接觸區(qū)形態(tài),優(yōu)化傳遞誤差,一定程度提高總成噪聲表現(xiàn);另一方面,研齒工藝也會(huì)少許改變齒面形貌,通過(guò)閉環(huán)控制手段,將研齒工藝形成的實(shí)際齒貌進(jìn)行仿真分析,獲取基于實(shí)際齒貌的齒輪副傳遞誤差特性、驅(qū)動(dòng)橋NVH特性,從而實(shí)現(xiàn)螺旋錐齒輪的設(shè)計(jì)生產(chǎn)閉環(huán)控制,這對(duì)于乘用車(chē)驅(qū)動(dòng)橋NVH性能開(kāi)發(fā)是非常有意義的。以某乘用車(chē)驅(qū)動(dòng)橋產(chǎn)品為例,本文通過(guò)零部件產(chǎn)品設(shè)計(jì)、系統(tǒng)仿真分析、生產(chǎn)工藝優(yōu)化及閉環(huán)控制等手段,實(shí)現(xiàn)總成NVH優(yōu)化,取得了良好效果,經(jīng)過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證,證明了本方法
傳動(dòng)技術(shù) 2023年4期2023-12-22
- 內(nèi)燃機(jī)排氣凸輪-滾輪副異常工況下熱彈流潤(rùn)滑分析*
360°范圍內(nèi)接觸區(qū)潤(rùn)滑狀態(tài)穩(wěn)定 (即平穩(wěn)期)，處于凸輪半徑的平滑區(qū)，而中間52°～202°階段潤(rùn)滑參數(shù)變化劇烈(即波動(dòng)期)，對(duì)應(yīng)配氣機(jī)構(gòu)氣門(mén)排氣開(kāi)啟和凸輪升程的改變，故潤(rùn)滑參數(shù)的改變與實(shí)際工況條件(凸輪升程)的改變規(guī)律相對(duì)應(yīng)；在凸輪轉(zhuǎn)角62°時(shí)，摩擦副會(huì)呈現(xiàn)出整個(gè)周期內(nèi)膜厚最低和壓力最高的潤(rùn)滑狀態(tài)，由于此時(shí)正處于氣門(mén)排氣開(kāi)啟時(shí)刻，接觸載荷突變至約7 000 N。與此同時(shí)，在波動(dòng)期內(nèi)中心膜厚和最小膜厚、中心壓力和最大壓力的波動(dòng)幅度均較大，最大波幅可達(dá)到0.
潤(rùn)滑與密封 2023年9期2023-10-07
- 考慮修形的雙列圓錐滾子軸承熱特性研究*
改善滾子與滾道接觸區(qū)的溫度分布,避免出現(xiàn)局部高溫情況,進(jìn)而影響軸承壽命。多年來(lái),修形對(duì)重型卡車(chē)車(chē)橋用雙列圓錐滾子軸承的影響得到了許多學(xué)者的關(guān)注。ANDREASON S等人[1]基于向量法,分析了圓錐滾子軸承各元件的受力及位移。GUPTA P K等人[2,3]構(gòu)建了圓錐滾子軸承的動(dòng)力學(xué)分析軟件ADORE,采用該建模方法對(duì)潤(rùn)滑條件下的軸承特性進(jìn)行了分析,分析結(jié)果對(duì)于研究軸承的動(dòng)力學(xué)特性具有重要意義。鄧四二等人[4]1899-1902構(gòu)建了基于經(jīng)典Hertz線(xiàn)接
機(jī)電工程 2023年9期2023-09-22
- 定量定時(shí)供油方式下潤(rùn)滑劑分布及潤(rùn)滑狀態(tài)試驗(yàn)觀察
部后，將會(huì)對(duì)近接觸區(qū)油池形態(tài)、入口供油狀態(tài)以及滾道潤(rùn)滑劑分布產(chǎn)生影響.但目前針對(duì)定時(shí)定量潤(rùn)滑的內(nèi)在機(jī)制研究仍不充分，也不能明確潤(rùn)滑狀態(tài)與供油參數(shù)之間的關(guān)系.本文作者在前期研究中，已對(duì)單次定量供油條件的油池形態(tài)和乏油潤(rùn)滑狀態(tài)進(jìn)行了研究[11]，觀察到單次供給量較低時(shí)易產(chǎn)生乏油，而全膜潤(rùn)滑條件下的潤(rùn)滑劑量又較大.因此，本文中嘗試采用高精度注射泵多次微小量定時(shí)定量供油方式，觀察該供油方式對(duì)潤(rùn)滑狀態(tài)的增強(qiáng)效果，重點(diǎn)觀察供油參數(shù)和方式對(duì)近接觸區(qū)油池形態(tài)、入口區(qū)供油狀
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年5期2023-06-05
- 偏心凸輪副時(shí)變乏油潤(rùn)滑數(shù)值分析*
析了供油膜厚與接觸區(qū)油膜厚度的關(guān)系。1998年，WIJNANT[10]和CHEVALIER等[11]開(kāi)發(fā)了新的乏油彈流潤(rùn)滑的模型，并對(duì)點(diǎn)接觸彈流潤(rùn)滑中薄膜厚度的影響進(jìn)行了數(shù)值研究。YIN等[12]以供油膜厚為輸入?yún)?shù)，研究供油油膜厚度對(duì)彈流潤(rùn)滑的影響。LIU等[13]的研究表明，與充分供油對(duì)比，乏油條件下載荷、轉(zhuǎn)速等工況參數(shù)對(duì)接觸區(qū)潤(rùn)滑狀態(tài)的影響更大。因此，有必要針對(duì)乏油條件下偏心凸輪副的潤(rùn)滑狀態(tài)展開(kāi)研究?；谄耐馆?挺桿副，本文作者建立了時(shí)變乏油潤(rùn)滑模
潤(rùn)滑與密封 2023年4期2023-04-26
- 基于視覺(jué)與邊界元法的復(fù)雜曲面砂帶磨削接觸狀態(tài)快速獲取
困難，進(jìn)而導(dǎo)致接觸區(qū)受力大的部位可能出現(xiàn)高溫?fù)p傷。另一方面，磨削去除量受局部接觸狀態(tài)的影響，然而目前缺少快速獲取局部接觸狀態(tài)的方法。砂帶磨削中磨具與工件間的接觸一般認(rèn)為是彈性接觸方式[6–8]，解決彈性接觸的方法可分為解析法、數(shù)值法與數(shù)據(jù)驅(qū)動(dòng)的方法。解析法是將接觸問(wèn)題歸納為Hertz接觸[9]問(wèn)題或Signorini[10]、Lurie等[11]接觸問(wèn)題。在砂帶的拋光加工中，砂帶與工件表面之間具有小的接觸壓力與摩擦力，有學(xué)者將其看作是Hertz接觸問(wèn)題并求
航空制造技術(shù) 2023年5期2023-03-16
- 限量供油對(duì)速度交叉工況下潤(rùn)滑特性的試驗(yàn)研究
得到了潤(rùn)滑劑在接觸區(qū)周?chē)睦@流及潤(rùn)滑劑側(cè)帶回填模型.Chiu[11]使用油膜補(bǔ)充模型計(jì)算了乏油時(shí)潤(rùn)滑劑回填速率，得到了與試驗(yàn)相似的結(jié)果.Ebner等[12]通過(guò)FZG雙盤(pán)試驗(yàn)臺(tái)對(duì)不同數(shù)量的初始油量和其表面結(jié)構(gòu)進(jìn)行測(cè)量，指出少量的初始潤(rùn)滑劑量即可滿(mǎn)足高載條件下的彈流潤(rùn)滑.江楠等[13]對(duì)接觸區(qū)潤(rùn)滑劑回填現(xiàn)象進(jìn)行觀測(cè)，指出接觸區(qū)兩界面潤(rùn)滑劑回填時(shí)間的差異將導(dǎo)致乏油寬度隨著滑滾比增加而增加.隨著對(duì)乏油機(jī)理研究的深入，諸多學(xué)者的工作逐漸著眼于在限量供油工況下通過(guò)增
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2023年2期2023-03-13
- 基于邊界積分方程求解二維移動(dòng)滾動(dòng)接觸問(wèn)題
的是匹配網(wǎng)格(接觸區(qū)兩接觸面節(jié)點(diǎn)一一對(duì)應(yīng))，相對(duì)運(yùn)動(dòng)(移動(dòng)/滾動(dòng))后，節(jié)點(diǎn)將不再一一對(duì)應(yīng)，變?yōu)榉瞧ヅ渚W(wǎng)格。非匹配網(wǎng)格中不能保證全局平衡，可能會(huì)出現(xiàn)壓力波動(dòng)問(wèn)題[8]，影響接觸應(yīng)力計(jì)算精度。減少壓力波動(dòng)的直接方法是將非匹配網(wǎng)格變成匹配網(wǎng)格。在邊界元法接觸分析中，文獻(xiàn)[9]采用了可動(dòng)節(jié)點(diǎn)法，可保證移動(dòng)或滾動(dòng)后節(jié)點(diǎn)一一對(duì)應(yīng)。不過(guò)，由于相對(duì)位置的變化，積分單元中出現(xiàn)相距很近的兩節(jié)點(diǎn)將難以避免，在邊界積分中將引入奇異積分難題。在有限元法接觸分析中，文獻(xiàn)[10-12]
科學(xué)技術(shù)與工程 2023年2期2023-02-25
- 加壓溶氣氣浮氣含率分布與氣泡聚并規(guī)律研究
發(fā)生在氣浮器的接觸區(qū)，因此接觸區(qū)的氣泡分布和氣含率大小對(duì)氣浮的效果有著重要的影響。中外學(xué)者對(duì)溶氣氣浮的氣泡產(chǎn)生分布情況開(kāi)展了大量研究。郝夢(mèng)雨等[7]對(duì)平流式氣浮器進(jìn)行二維簡(jiǎn)化，研究了不同進(jìn)水位置下氣相分布，但二維流動(dòng)與實(shí)際差別較大，未分析釋放頭氣液比對(duì)氣泡的影響。白世興[8]通過(guò)正交試驗(yàn)法優(yōu)化溶氣氣浮回流比、溶氣量和絮凝劑濃度參數(shù)，有效提高溶氣氣浮的處理效果。時(shí)玉龍等[9]研究了微氣泡產(chǎn)生過(guò)程的機(jī)理，在理論上分析了微氣泡產(chǎn)生的過(guò)程。張義科等[10]通過(guò)實(shí)驗(yàn)
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年32期2022-12-19
- 基于解析法和有限元法融合的準(zhǔn)雙曲面齒輪接觸分析研究
解析法求解齒面接觸區(qū)，因涉及到主方向、主曲率等復(fù)雜曲率計(jì)算，推導(dǎo)過(guò)程十分繁瑣且計(jì)算量大，甚至有時(shí)出現(xiàn)齒面接觸橢圓求解異常的情況。因此，本文作者提出一種基于解析法和有限元法融合的齒面接觸分析方法，即利用解析法計(jì)算齒面?zhèn)鲃?dòng)誤差，通過(guò)有限元軟件分析加載接觸，得到齒面接觸區(qū)，通過(guò)與專(zhuān)業(yè)軟件進(jìn)行對(duì)比，驗(yàn)證該方法的可行性。1 HFT數(shù)學(xué)模型的建立根據(jù)砂輪結(jié)構(gòu)建立刀盤(pán)坐標(biāo)系[9]，如圖1所示。其中，坐標(biāo)系St(Xt,Yt,Zt)與刀盤(pán)固連；Gg和Gp是內(nèi)外刀刀刃上的一點(diǎn)
機(jī)床與液壓 2022年20期2022-11-23
- 球盤(pán)點(diǎn)接觸區(qū)外潤(rùn)滑油分布的試驗(yàn)研究
供油量不足時(shí)，接觸區(qū)內(nèi)會(huì)發(fā)生乏油，導(dǎo)致膜厚下降.Wedeven等[1]和Chiu[2]利用光干涉法[3-8]對(duì)乏油潤(rùn)滑進(jìn)行了試驗(yàn)研究并提出乏油程度與入口彎液面的位置有關(guān). Cann等[9]提出的用以描述乏油程度的歸一化參數(shù)與入口區(qū)的油層厚度相關(guān). Liang等[10]采用光干涉法對(duì)高速下接觸區(qū)膜厚的觀測(cè)發(fā)現(xiàn)離心作用會(huì)導(dǎo)致潤(rùn)滑油池和膜厚分布不對(duì)稱(chēng). 錢(qián)善華等[11]和王茜等[12-13]分別用熒光法對(duì)點(diǎn)接觸和面接觸的接觸區(qū)周?chē)鷿?rùn)滑油分布進(jìn)行了觀察，并指出離心
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-10-11
- M形去除函數(shù)在高效氣囊拋光中的應(yīng)用研究
NSYS對(duì)氣囊接觸區(qū)應(yīng)力進(jìn)行仿真分析，使用動(dòng)態(tài)接觸區(qū)輪廓提取裝置提取不同參數(shù)的接觸區(qū)輪廓，并對(duì)氣囊拋光動(dòng)靜態(tài)的去除函數(shù)進(jìn)行仿真[9～11]。宋劍鋒確定了氣囊拋光最佳工藝參數(shù)的選取范圍，并建立關(guān)鍵工藝參數(shù)與去除效率的關(guān)系，通過(guò)正交實(shí)驗(yàn)對(duì)關(guān)鍵工藝參數(shù)進(jìn)行綜合優(yōu)化并對(duì)曲面光學(xué)零件進(jìn)行拋光實(shí)驗(yàn)，最終的粗糙度可達(dá)Ra 3.02nm[12]。金明生在優(yōu)化參數(shù)后提出了一種脈動(dòng)氣囊拋光方法，借鑒超聲高頻振動(dòng)光整加工的原理，利用脈寬調(diào)制技術(shù)實(shí)現(xiàn)對(duì)氣囊內(nèi)部充氣壓力的脈動(dòng)控制[
制造業(yè)自動(dòng)化 2022年8期2022-09-04
- 氣浮過(guò)程中氣泡的聚并和破碎行為研究
凈水裝置，包括接觸區(qū)與分離區(qū)，其中接觸區(qū)是氣浮池中溶氣水（即從飽和裝置中流出的加壓溶氣水）與待處理污水開(kāi)始相互接觸的場(chǎng)所[1-2]。平流式氣浮池凈水系統(tǒng)示意圖如圖 1 所示，溶氣水中被加壓溶解的空氣在接觸區(qū)當(dāng)中迅速釋放出直徑約為10～100 μm 的微小氣泡，然后這些氣泡迅速與污水中的顆粒物進(jìn)行相互作用，最后氣泡攜帶顆粒物在分離區(qū)中實(shí)現(xiàn)分離[3-4]，達(dá)到降低污水中BOD、COD、SS 含量的目的。由于回流比、溶氣壓力、接觸區(qū)中氣泡的尺寸、濃度等參數(shù)對(duì)氣浮
遼寧化工 2022年8期2022-08-27
- 基于熒光法的滾動(dòng)軸承內(nèi)部潤(rùn)滑油層分布研究
命的重要因素，接觸區(qū)膜厚是衡量潤(rùn)滑狀態(tài)的關(guān)鍵參數(shù)，其變化規(guī)律被廣泛研究. 根據(jù)入口區(qū)潤(rùn)滑油的供給量，可將潤(rùn)滑狀態(tài)分為充分潤(rùn)滑和乏油潤(rùn)滑[1]. 上世紀(jì)70年代，Hamrock和Dowson[2]基于點(diǎn)接觸等溫彈流潤(rùn)滑的計(jì)算結(jié)果，提出了充分供油下的膜厚變化公式(Hamrock-Dowson膜厚公式)，公式表明膜厚隨速度的升高而逐漸增加，隨后的試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)乏油潤(rùn)滑下膜厚與速度的關(guān)系正好相反[3]，Chiu[4]認(rèn)為接觸區(qū)周?chē)蛯雍穸葘?duì)乏油程度有重要影響. Ca
摩擦學(xué)學(xué)報(bào) 2022年2期2022-07-08
- 遺傳算法下弧齒錐齒輪齒面接觸特性?xún)?yōu)化
觸跡線(xiàn)的角度、接觸區(qū)的大小及傳動(dòng)誤差，可通過(guò)調(diào)整機(jī)床初始加工參數(shù)進(jìn)行修正[1]。Argyris等[2]采用集成的計(jì)算機(jī)優(yōu)化方法，對(duì)弧齒錐齒輪輪齒間的應(yīng)力進(jìn)行分析。Artoni等[3-4]提出一種自動(dòng)程序來(lái)優(yōu)化加載情況下的齒面接觸區(qū)域，該程序能夠識(shí)別接觸區(qū)圖案的形狀并對(duì)其進(jìn)行優(yōu)化。嚴(yán)宏志等[5]定義出最佳齒面修形量，以最小化LTE和降低接觸壓力，同時(shí)將加載的接觸區(qū)約束在齒面規(guī)定的區(qū)域內(nèi)，可避免任何邊緣或角接觸。Samani等[6]提出了生成最佳弧齒錐齒輪齒面
機(jī)械科學(xué)與技術(shù) 2022年3期2022-04-19
- 考慮粗糙度的新型三叉式萬(wàn)向聯(lián)軸器潤(rùn)滑分析?
曲率半徑；a為接觸區(qū)半徑長(zhǎng)度，mm。量綱一化X和Y如式（10）所示。粘度量綱一化h*如式（11）所示。密度量綱一化r*如式（12）所示。其中：ρ0為初始潤(rùn)滑油密度，kg/m3。載荷量綱一化W如式（13）所示：3.3 差分方程Reynolds方程離散形式為簡(jiǎn)諧粗糙度膜厚方程［15］離散形式為其中：為彈性變形的剛度系數(shù)。載荷方程離散形式為3.4 初始條件潤(rùn)滑油應(yīng)用P100型號(hào)，參數(shù)如表1所示［16］。表1 P100潤(rùn)滑油參數(shù)利用多重網(wǎng)格法進(jìn)行計(jì)算，節(jié)點(diǎn)數(shù)N=6
計(jì)算機(jī)與數(shù)字工程 2022年12期2022-03-18
- 螺旋錐齒輪三維齒面接觸分析研究 *
中通常是以齒面接觸區(qū)作為評(píng)價(jià)齒面嚙合質(zhì)量的關(guān)鍵手段，而影響齒面接觸區(qū)的主要是與齒輪的修形量以及所對(duì)應(yīng)加工調(diào)整參數(shù)有很大的關(guān)系，而作為加工前的接觸質(zhì)量預(yù)報(bào)，通常是根據(jù)基于加工調(diào)整參數(shù)的齒面接觸分析實(shí)現(xiàn)。20世紀(jì)60年代早期，提出采用齒面接觸分析(TCA)技術(shù)對(duì)弧齒錐齒輪及準(zhǔn)雙曲面齒輪副的接觸特性及運(yùn)行質(zhì)量進(jìn)行理論分析。最初采用TCA技術(shù)作為齒面接觸分析技術(shù)的是Litvin F L等[1]以及Baxter M L[2]。美國(guó)格里森公司(Gleason Work
制造技術(shù)與機(jī)床 2021年10期2021-10-14
- 脂介質(zhì)條件下輪軌摩擦因數(shù)數(shù)值模擬分析
潤(rùn)滑脂纖維團(tuán)在接觸區(qū)分布的影響。既有文獻(xiàn)中關(guān)于摩擦控制條件下摩擦因數(shù)的影響機(jī)理研究較少，且缺少對(duì)摩擦因數(shù)改善效果的定量研究。本文在調(diào)研國(guó)內(nèi)外鐵路摩擦控制及摩擦學(xué)相關(guān)研究的基礎(chǔ)上，進(jìn)行脂介質(zhì)條件下的輪軌摩擦因數(shù)分析與計(jì)算。1 計(jì)算模型輪軌摩擦控制屬于彈性流體動(dòng)壓潤(rùn)滑問(wèn)題，即在流體動(dòng)壓潤(rùn)滑的基礎(chǔ)上考慮了彈性變形，而彈性變形因素的比重與膜厚比有關(guān)。在求解時(shí)，一般將Hertz接觸壓力分布作為初始?jí)毫Ψ植?。本文引用彈流理論基本方程，引入脂介質(zhì)的流變本構(gòu)模型并考慮接觸
鐵道建筑 2021年7期2021-08-08
- 高速鐵路滾子軸承中凸度滾子接觸參數(shù)分析與軸承穩(wěn)健設(shè)計(jì)模型
增加，有限長(zhǎng)線(xiàn)接觸區(qū)域會(huì)逐漸擴(kuò)大[1-3]。當(dāng)載荷比較大時(shí)，在接觸區(qū)兩端部邊界會(huì)出現(xiàn)很高的應(yīng)力集中問(wèn)題，如圖1（a）所示。為了消除這種不利的應(yīng)力集中現(xiàn)象，滾子的母線(xiàn)需要采取修形設(shè)計(jì)。早先的修形母線(xiàn)通常采用小角度傾斜直線(xiàn)或圓弧曲線(xiàn)，等等。經(jīng)過(guò)這樣修形后的滾子能夠降低接觸應(yīng)力集中度，但不能完全避免應(yīng)力集中，如圖1(b)所示。如果滾子母線(xiàn)采用圓弧曲線(xiàn)，可以避免滾子邊緣應(yīng)力集中，如圖1(c)所示。但這時(shí)接觸中心區(qū)的接觸應(yīng)力會(huì)比較高，它會(huì)減少軸承接觸疲勞壽命。經(jīng)過(guò)不
黃山學(xué)院學(xué)報(bào) 2021年3期2021-07-04
- 不同潤(rùn)滑狀態(tài)下游離水對(duì)點(diǎn)接觸油潤(rùn)滑潤(rùn)滑性能的影響*
油通過(guò)卷吸進(jìn)入接觸區(qū)后形成彈流潤(rùn)滑。雙色入射光對(duì)準(zhǔn)接觸區(qū)并做適當(dāng)調(diào)整后可形成干涉圖樣，干涉圖樣經(jīng)顯微鏡放大后由Basler相機(jī)傳至計(jì)算機(jī)圖像采集系統(tǒng)。圖1 試驗(yàn)裝置示意1.2 試驗(yàn)材料及條件試驗(yàn)用潤(rùn)滑油為PAO40基礎(chǔ)油，游離水為去離子水，兩者的性能參數(shù)見(jiàn)表1。玻璃盤(pán)購(gòu)自上海未普光電科技有限公司，采用冕牌K9玻璃制作而成，直徑為150 mm，厚度為15 mm，與鋼球接觸一側(cè)鍍有分光鉻膜，公稱(chēng)厚度為20 nm，表面粗糙度小于5 nm。鋼球采用NSK公司生產(chǎn)的
潤(rùn)滑與密封 2021年6期2021-06-30
- 非一致曲率表面下的氣壓砂輪磨粒剪脹及加工試驗(yàn)研究
者將拋光過(guò)程中接觸區(qū)的拋光環(huán)境視為均勻接觸問(wèn)題，并基于Preston方程來(lái)研究拋光過(guò)程中的材料去除量，忽視了曲率變化引起拋光接觸區(qū)內(nèi)應(yīng)力分布不均問(wèn)題[11]。本文研究了軟固結(jié)磨粒群內(nèi)部剪脹效應(yīng)，以顆粒接觸理論建立磨粒黏結(jié)層的力學(xué)模型；結(jié)合層狀力學(xué)分析軟固結(jié)磨粒氣壓砂輪的加工力學(xué)模型，并且從細(xì)觀角度分析了在工件不同曲率半徑的接觸區(qū)內(nèi)的應(yīng)力分布以及磨粒的速度分布規(guī)律；對(duì)經(jīng)典的Preston方程進(jìn)行修正，建立材料去除方程；通過(guò)顆粒流仿真軟件EDEM模擬分析了軟固
中國(guó)機(jī)械工程 2021年10期2021-05-27
- 硬質(zhì)合金刀具前刀面粘結(jié)破損形貌的自由能分析
論，建立刀－屑接觸區(qū)熵變、焓變的理論模型，并將其進(jìn)行整合建立刀－屑接觸區(qū)粘結(jié)自由能理論模型。結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，將理論模型的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合，在不同切削參數(shù)的條件下，分析粘結(jié)自由能和刀具粘結(jié)破損之間的關(guān)系，在自由能的角度對(duì)刀具的粘結(jié)破損進(jìn)行研究。2 粘結(jié)自由能模型的建立2.1 刀－屑接觸區(qū)熵理論模型熵在熱力學(xué)中是反應(yīng)物質(zhì)系統(tǒng)混亂度的一種物理量，能夠反映熱量傳遞的方向。熵與能量在空間中分布的均勻程度有關(guān)，熵越大，能量分布越均勻。在金屬切削過(guò)程中，刀具會(huì)受到較高
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2021年3期2021-04-02
- 零卷吸往復(fù)運(yùn)動(dòng)下的彈流潤(rùn)滑實(shí)驗(yàn)研究*
同乏油程度下，接觸區(qū)凹陷的變化情況；通過(guò)球-盤(pán)磨損試驗(yàn)機(jī)，研究反向滑動(dòng)工況下45 鋼在干接觸和不同乏油程度條件下的表面損傷行為以及時(shí)間、速度和載荷對(duì)磨損的影響。易蒙等人[3]利用銷(xiāo)/盤(pán)摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)，研究了作為軸承保持架的PEEK 材料和GCr15金屬盤(pán)磨損表面形貌，分析了摩擦磨損機(jī)制，發(fā)現(xiàn)在乏油潤(rùn)滑下，PEEK復(fù)合材料的摩擦磨損特性不僅與材料本身的性能有關(guān)，也與對(duì)偶面表面形貌有關(guān)，具有一定粗糙度并且表面相對(duì)規(guī)整的對(duì)偶件可以有效地減少材料的磨損。崔順等人[
潤(rùn)滑與密封 2021年2期2021-02-27
- 寬厚板矯直機(jī)支承輥強(qiáng)度分析
矯直輥上，輥間接觸區(qū)主要應(yīng)力分布見(jiàn)圖2 所示；由于支承輥采用簡(jiǎn)支式結(jié)構(gòu)，除應(yīng)對(duì)輥間接觸區(qū)應(yīng)力進(jìn)行校核外，也需對(duì)兩軸頸所受剪切應(yīng)力進(jìn)行校核。圖2 支承輥與矯直輥接觸區(qū)主要應(yīng)力分布（mm）式中：E 為鋼質(zhì)彈性模量，2.1×105N/mm2；q1為支承輥與矯直輥接觸表面單位長(zhǎng)度上的負(fù)荷，N/mm。3.1 校核輥間接觸區(qū)應(yīng)力在輥間接觸區(qū)需按最大支反力R2校核最大壓應(yīng)力σmax、輥體內(nèi)最大切應(yīng)力τ1max、最大反復(fù)切應(yīng)力τ2max。3.1.1 計(jì)算最大壓應(yīng)力σmax
山西冶金 2020年5期2020-11-13
- 螺傘齒輪磨齒齒形調(diào)整
主被動(dòng)齒輪配合接觸區(qū)情況。關(guān)鍵詞：磨齒;反調(diào);接觸區(qū)螺傘齒輪又稱(chēng)螺旋錐齒輪，以其平穩(wěn)的傳動(dòng)在汽車(chē)驅(qū)動(dòng)橋領(lǐng)域占有不可或缺的地位。傳統(tǒng)螺傘齒輪的加工切齒研齒工藝依靠熱處理變形來(lái)滿(mǎn)足齒輪設(shè)計(jì)要求以保證主被動(dòng)齒輪嚙合時(shí)接觸區(qū)位置，隨著齒輪加工技術(shù)的改進(jìn)，在熱處理后通過(guò)磨齒來(lái)改善齒輪齒形，使齒輪精度及一致性得到極大的提高。為了進(jìn)一步提高螺傘齒輪磨齒效率，提高磨齒產(chǎn)品質(zhì)量，實(shí)現(xiàn)通過(guò)45點(diǎn)計(jì)量單控制接觸區(qū)狀況，現(xiàn)對(duì)磨齒序進(jìn)行追模實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)主要是針對(duì)計(jì)量單上齒形變化（壓力
內(nèi)燃機(jī)與配件 2020年7期2020-09-10
- 諧波齒輪柔輪中面曲線(xiàn)的幾何特征擬合表達(dá)
形成一定包角的接觸區(qū)。柔輪變形量相對(duì)于齒圈壁厚屬于大變形問(wèn)題范疇，且涉及接觸力學(xué)問(wèn)題。在包角較大時(shí)，大多數(shù)工程結(jié)構(gòu)問(wèn)題中普遍采用的線(xiàn)性能量法顯現(xiàn)出局限性。力學(xué)大變形求解復(fù)雜且有限元大變形求解也需耗費(fèi)大量機(jī)時(shí)。因此，本文將變形貼合過(guò)程分解為兩段分別處理，包角內(nèi)按照等距線(xiàn)直接固定在凸輪上，其中包角為未知量，只保留包角外的變形段進(jìn)行小變形研究。通過(guò)基于變形后的形狀在端點(diǎn)處的斜率和曲率條件，采用多項(xiàng)式曲線(xiàn)來(lái)擬合中面曲線(xiàn)。并基于變形后中面曲線(xiàn)的長(zhǎng)度變化，獲得其在包角
光學(xué)精密工程 2020年7期2020-08-05
- 無(wú)級(jí)變速裝置的傳動(dòng)系統(tǒng)高精度控制設(shè)計(jì)
存在的缺陷導(dǎo)致接觸區(qū)產(chǎn)生自旋現(xiàn)象，影響傳動(dòng)系統(tǒng)精度，為此采用參數(shù)自調(diào)整模糊-PI控制方法，設(shè)計(jì)了模糊控制器以實(shí)現(xiàn)參數(shù)自調(diào)整。仿真結(jié)果證明，本文方法可實(shí)現(xiàn)對(duì)無(wú)級(jí)變速裝置傳動(dòng)系統(tǒng)的高精度控制。1 無(wú)級(jí)變速裝置的傳動(dòng)系統(tǒng)高精度控制1.1 無(wú)級(jí)變速裝置相關(guān)參數(shù)計(jì)算無(wú)級(jí)變速裝置傳動(dòng)比i的方程為：(1)式中：ain，aout分別為動(dòng)力輸入與輸出軸轉(zhuǎn)速；ainM，aoutM分別為內(nèi)、外摩擦輪轉(zhuǎn)速；IinM，IoutM分別為內(nèi)、外摩擦輪直徑；rinZ，routZ分別為內(nèi)、
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造工程 2020年2期2020-04-02
- 低噪聲客車(chē)橋優(yōu)化設(shè)計(jì)及試驗(yàn)研究
差會(huì)造成極壞的接觸區(qū)，導(dǎo)致噪聲極高；幾何、運(yùn)動(dòng)偏心在高速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)產(chǎn)生的振動(dòng)也會(huì)形成噪聲；齒面粗糙度越大，嚙合噪聲也越高[6]。在試驗(yàn)中，一對(duì)轉(zhuǎn)速為1000r/m 的齒輪僅將齒形誤差從0.017mm 降到0.005mm 時(shí)，測(cè)的噪聲降低8 dB(A)。通常客車(chē)驅(qū)動(dòng)橋齒輪精度要求7 級(jí)精度，目的是在保證較低傳動(dòng)噪聲的前提下盡量降低生產(chǎn)成本。2.4 接觸區(qū)的影響齒輪接觸區(qū)有三個(gè)要素組成：接觸區(qū)的形狀、位置和大小。接觸區(qū)的理想形狀應(yīng)為橢圓形，而現(xiàn)生產(chǎn)中通常會(huì)出現(xiàn)橋形
汽車(chē)實(shí)用技術(shù) 2019年19期2019-10-23
- 等高齒準(zhǔn)雙曲面齒輪切齒控制方法的優(yōu)化試驗(yàn)
007)齒輪副接觸區(qū)質(zhì)量將直接影響齒輪嚙合接觸性能，而齒面的幾何形狀很大程度上決定了齒面接觸區(qū)質(zhì)量。因此在齒輪加工中，可以通過(guò)調(diào)整齒輪加工參數(shù)，修正齒面誤差[1-2]，改變齒輪副嚙合接觸區(qū)質(zhì)量，從而改善齒輪嚙合接觸性能。等高齒準(zhǔn)雙曲面齒輪在切齒加工階段，由于刀具壽命不足以完成整批齒輪的加工，在加工至一定數(shù)量后會(huì)發(fā)生磨損，造成齒輪壓力角和螺旋角變化，產(chǎn)生齒形誤差，導(dǎo)致嚙合的接觸印痕偏離標(biāo)準(zhǔn)接觸范圍。由于等高齒錐齒輪引進(jìn)我國(guó)較晚，國(guó)內(nèi)對(duì)其在設(shè)計(jì)、加工理論方面的
數(shù)字制造科學(xué) 2019年3期2019-10-10
- 純滑動(dòng)橢圓接觸條件下急停對(duì)彈流潤(rùn)滑表面凹陷現(xiàn)象的影響*
應(yīng)作用下封閉在接觸區(qū)內(nèi)的潤(rùn)滑油可以停留相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間。GLOVNEA等[2-4]對(duì)啟動(dòng)與制動(dòng)條件下的彈流油膜變化進(jìn)行了研究，他們將急停過(guò)程分為2個(gè)階段，即速度急劇減小的過(guò)程和速度為0的過(guò)程，并研究了速度、加速度、載荷、黏度等對(duì)油膜厚度的影響。2007年，宋懷文[5]對(duì)等溫牛頓流體橢圓接觸急停問(wèn)題進(jìn)行了動(dòng)態(tài)彈流潤(rùn)滑分析，發(fā)現(xiàn)在一定載荷作用下大部分潤(rùn)滑油很快會(huì)被擠出接觸區(qū)。王鵬等人[6]采用光干涉方法實(shí)驗(yàn)研究了急停沖擊對(duì)滾子副油膜變化的影響，并使用數(shù)值分析方法對(duì)
潤(rùn)滑與密封 2019年8期2019-08-27
- 基于熱彈流潤(rùn)滑的墨輥擠壓接觸區(qū)的油墨溫度分析
力潤(rùn)滑問(wèn)題，如接觸區(qū)流體壓力與流體通道厚度等。膠印機(jī)輸墨系統(tǒng)中，在正常工況下，一軟一硬兩墨輥相互擠壓對(duì)滾，油墨從墨輥間的墨路通道通過(guò)，軟輥在擠壓中發(fā)生彈性變形，且接觸區(qū)相對(duì)較小，該模型可近似地看成一個(gè)彈流潤(rùn)滑系統(tǒng)，對(duì)接觸區(qū)的溫度分析需要用到熱彈流潤(rùn)滑理論。學(xué)者針對(duì)大剛度接觸表面間的熱彈流潤(rùn)滑進(jìn)行了研究。王大偉等[3]在綜合考慮載荷、速度及潤(rùn)滑劑熱效應(yīng)等影響因素的基礎(chǔ)上，基于Ree-Eyring型非牛頓流體模型建立了滾動(dòng)軸承熱彈流潤(rùn)滑的數(shù)學(xué)模型，求得了壓力、
中國(guó)機(jī)械工程 2018年23期2018-12-19
- 旋回破碎機(jī)主傳動(dòng)弧齒錐齒輪的設(shè)計(jì)與加工
置時(shí)，齒面嚙合接觸區(qū)都位于齒面內(nèi)，不能產(chǎn)生邊緣接觸，避免輪齒的受載折斷。圖1 旋回破碎機(jī)結(jié)構(gòu)圖1 弧齒錐齒輪副基本參數(shù)及側(cè)隙的確定以某礦山設(shè)備制造企業(yè)生產(chǎn)的旋回破碎機(jī)為例，其主傳動(dòng)弧齒錐齒輪副的基本參數(shù)為：小輪齒數(shù)16，大輪齒數(shù)49，大端端面模數(shù)17 mm，軸交角90°，壓力角20°，中點(diǎn)螺旋角30°，大輪齒面寬125 mm，小輪旋向左旋，齒輪副傳遞功率220 kW，小輪輸入轉(zhuǎn)速490 r/min。工作過(guò)程中，大輪軸線(xiàn)繞機(jī)器中心線(xiàn)做偏心回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，其偏心量為
機(jī)械工程師 2018年11期2018-11-11
- 考慮安裝誤差的圓柱摩擦輪接觸分析
致摩擦輪的表面接觸區(qū)受力情況的改變，可能會(huì)使摩擦輪表面因應(yīng)力集中而產(chǎn)生接觸疲勞破壞。本文利用ANSYSWorkbench對(duì)3種安裝誤差情況進(jìn)行摩擦輪有限元接觸分析。分析結(jié)果對(duì)圓柱摩擦輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)及安裝有一定的指導(dǎo)意義。1 正確安裝圓柱摩擦輪的接觸分析在不考慮制造誤差等其他因素時(shí)圓柱摩擦輪傳動(dòng)正確安裝狀態(tài)如圖1(a)所示。圓柱摩擦輪的主動(dòng)輪和從動(dòng)輪在壓緊力Q的作用下產(chǎn)生接觸，可利用赫茲理論進(jìn)行靜態(tài)接觸分析。主動(dòng)輪和從動(dòng)輪的接觸情況如圖1(b)所示，接觸區(qū)寬度
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2018年5期2018-11-05
- 真空環(huán)境下高速小型陶瓷球軸承潤(rùn)滑特性分析
供油條件函數(shù)對(duì)接觸區(qū)潤(rùn)滑狀態(tài)的影響。雖然對(duì)高速深溝陶瓷球軸承潤(rùn)滑的研究日益得到人們的重視，但是目前關(guān)于點(diǎn)接觸內(nèi)部彈流潤(rùn)滑分析計(jì)算得文獻(xiàn)相對(duì)較少，對(duì)軸承模型的研究多停留在比較普通的工況，如低速、大尺寸、常溫常壓下等，對(duì)仿真進(jìn)行驗(yàn)證的更是少之又少。因此，針對(duì)真空環(huán)境下高速陶瓷球軸承的潤(rùn)滑進(jìn)行深入研究，通過(guò)對(duì)各種不同黏度的航空儀表潤(rùn)滑油進(jìn)行仿真模擬，得到膜厚和壓力分布云圖，并通過(guò)軸承在試驗(yàn)機(jī)上的運(yùn)轉(zhuǎn)，對(duì)接觸區(qū)摩擦系數(shù)和磨斑深度進(jìn)行測(cè)量進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證，分析黏度參數(shù)對(duì)
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年8期2018-08-28
- 直齒錐齒輪的數(shù)控銑齒加工研究
形的[1]，其接觸區(qū)理論上沿齒長(zhǎng)方向全接觸，而實(shí)際上由于加工誤差、熱處理變形、裝配誤差、錐齒輪箱體剛度和箱體制造誤差，或因載荷變化引起的撓曲變形，使接觸區(qū)的位置發(fā)生變化，嚴(yán)重時(shí)會(huì)使齒輪大端、小端、齒頂、齒根接觸，從而使齒輪局部應(yīng)力集中導(dǎo)致過(guò)早失效[2]。錐齒輪的齒形為球面漸開(kāi)線(xiàn)，齒面形狀復(fù)雜，且加工工藝參數(shù)不唯一，生產(chǎn)制造與檢測(cè)都無(wú)法指定和量化，受各種因素的影響可能會(huì)使齒輪的最終型面滿(mǎn)足不了產(chǎn)品功能，且錐齒輪各項(xiàng)誤差之間相互影響較大，有些錐齒輪即使是在大量
新技術(shù)新工藝 2018年1期2018-02-05
- 深水鋪管張緊器橡膠材料靜摩擦行為研究
靜摩擦力，并對(duì)接觸區(qū)變形進(jìn)行分析。試驗(yàn)結(jié)果表明，最大靜摩擦力水平隨法向載荷增大而上升，靜摩擦因數(shù)則逐漸下降；在同一法向載荷條件下，最大靜摩擦力隨切向載荷增長(zhǎng)率的增加而波動(dòng)；接觸系統(tǒng)靜摩擦因數(shù)的波動(dòng)受接觸面間的粘性接觸力水平與橡膠材料本身粘彈特性共同影響，而粘性接觸力水平的作用占據(jù)首要位置。因此，在鋪管過(guò)程中，應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注靜摩擦因數(shù)隨管道夾持力變化的規(guī)律，同時(shí)應(yīng)選擇合理的鋪設(shè)速度，使靜摩擦因數(shù)處于較小的波動(dòng)范圍內(nèi)，防止發(fā)生脫管事故。深水鋪管；張緊器；橡膠；靜摩
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2017年6期2017-12-06
- 提高軸孔連接結(jié)構(gòu)承載能力的設(shè)計(jì)方法
實(shí)現(xiàn)了降低軸孔接觸區(qū)最大接觸應(yīng)力及改善其分布梯度的目的。針對(duì)優(yōu)化后的耳片孔接觸曲面設(shè)計(jì)結(jié)果，利用有限元素法建立了螺栓耳片連接結(jié)構(gòu)模型，分析驗(yàn)算了接觸應(yīng)力。結(jié)果表明，優(yōu)化分析的解析法和有限元素法的計(jì)算結(jié)果基本一致。連接結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)后，接觸區(qū)最大應(yīng)力降低50%以上，應(yīng)力分布梯度明顯改善，提高了其承載能力。軸孔連接結(jié)構(gòu)；Persson接觸理論；接觸應(yīng)力；結(jié)構(gòu)優(yōu)化；承載能力0 引言軸孔連接在船舶等工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)用非常普遍，是機(jī)械結(jié)構(gòu)中重要的傳力部件，比如螺栓與耳
船舶力學(xué) 2017年8期2017-08-27
- 弧齒錐齒輪接觸斑點(diǎn)的試驗(yàn)研究
械傳動(dòng)系統(tǒng)中。接觸區(qū)就是當(dāng)齒輪旋轉(zhuǎn)進(jìn)入嚙合直至脫離嚙合期間，輪齒相互接觸的區(qū)域，它與齒輪的平穩(wěn)運(yùn)轉(zhuǎn)、使用壽命和噪聲有直接的影響，是齒輪設(shè)計(jì)的一個(gè)關(guān)鍵特性。接觸區(qū)的質(zhì)量要求一般來(lái)自齒輪的零件圖，但實(shí)際上很多零件圖是沒(méi)有齒面接觸區(qū)具體要求的，即便是有要求，有些也是與具體齒輪的使用特性不一定完全吻合，因此直接選用某個(gè)標(biāo)準(zhǔn)中的接觸區(qū)質(zhì)量要求也不一定合適，這就需要在標(biāo)準(zhǔn)框架范圍內(nèi)，結(jié)合產(chǎn)品使用特性和實(shí)踐驗(yàn)證綜合設(shè)計(jì)新的合適的接觸區(qū)質(zhì)量要求。這個(gè)框架就是：“齒輪滿(mǎn)負(fù)荷
中國(guó)設(shè)備工程 2017年14期2017-08-01
- 克林根貝爾格螺旋錐齒輪接觸區(qū)修正
中需要對(duì)輪齒的接觸區(qū)引起足夠的重視，本文將在分析克林根貝爾格螺旋錐齒輪接觸區(qū)特點(diǎn)及重要性的基礎(chǔ)上對(duì)如何做好克林根貝爾格螺旋錐齒輪接觸區(qū)的調(diào)整進(jìn)行分析闡述。關(guān)鍵詞：克林根貝爾格螺旋錐齒輪；接觸區(qū)；修正中圖分類(lèi)號(hào)：TH13 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A克林根貝爾格螺旋錐齒輪是我國(guó)廠(chǎng)在上世紀(jì)80年代所引進(jìn)的前西德的制造設(shè)備與制造技術(shù)，從而使得我國(guó)進(jìn)入了自己設(shè)計(jì)、制造克林根貝爾格螺旋錐齒輪的新階段。長(zhǎng)期的螺旋錐齒輪生產(chǎn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，螺旋錐齒輪接觸區(qū)非常重要。螺旋錐齒輪不是靠檢測(cè)齒
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2017年4期2017-03-04
- 克服內(nèi)存尺寸縮小中的電阻挑戰(zhàn)
快速傳輸過(guò)歐姆接觸區(qū)，必須使用低電阻材料。為此，低電阻率的硅化鈷已成為業(yè)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)材料，而其傳輸電荷的效率則取決于是否能沉積出一層足夠厚的硅化鈷沉積層，從而形成牢固的歐姆接觸區(qū)。隨著內(nèi)存尺寸的不斷縮小，歐姆接觸區(qū)的面積在每一個(gè)技術(shù)節(jié)點(diǎn)都縮小70%左右，而其深寬比則不斷增加，為了達(dá)到歐姆接觸，沉積出低電阻率的硅化鈷尤為重要。在1xnm技術(shù)節(jié)點(diǎn)的DRAM內(nèi)存制造中，這兩個(gè)因素都使硅化物沉積越來(lái)越困難，因?yàn)楣杌镄枰幸欢ǖ暮穸?，從而確保電荷能快速、可靠地通過(guò)歐姆接
電子工業(yè)專(zhuān)用設(shè)備 2016年10期2016-11-23
- 利用縫隙抑制型鎢填充接觸區(qū)工藝來(lái)降低良率損失
隙抑制型鎢填充接觸區(qū)工藝來(lái)降低良率損失應(yīng)用材料公司金屬沉積產(chǎn)品事業(yè)部接觸和中段產(chǎn)品線(xiàn)全球經(jīng)理 Jonathan Bakke在早先的技術(shù)節(jié)點(diǎn)中，由于器件尺寸較大，能采用成核及平整化化學(xué)氣相沉積（CVD）技術(shù)進(jìn)行鎢（W）填充。如今，由于插塞處的超小開(kāi)口很容易發(fā)生懸垂現(xiàn)象，因此薄膜表面均勻生長(zhǎng)的共形階段可能在填充完成前就關(guān)閉或夾斷，從而留下孔洞。即使沒(méi)有孔洞，由于填充物從側(cè)壁生長(zhǎng)，在共形沉積時(shí)必然會(huì)在中間形成中心縫隙問(wèn)題。這些屬性使極細(xì)小的成核層在化學(xué)機(jī)械拋光（
電子工業(yè)專(zhuān)用設(shè)備 2016年8期2016-08-24
- 超大滑滾比下角接觸球軸承熱彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑分析
并且在極低速下接觸區(qū)的油膜非常薄,接近Hertz干接觸。下文研究了超大滑滾比下，滑滾比對(duì)無(wú)保持架角接觸球軸承熱彈性流體動(dòng)力潤(rùn)滑的影響。1 控制方程采用潤(rùn)滑理論中最常用的非牛頓Ree-Eyring流體模型，其本構(gòu)方程為[8](1)式中：u為流體速度；τ0為特征剪應(yīng)力；η為流體的表觀黏度；τ為流體剪應(yīng)力。將無(wú)保持架角接觸球軸承中兩相鄰鋼球的接觸等效為圖1所示的大滑滾比問(wèn)題，定義下彈性固體為a，上彈性固體為b，表面速度分別為ua，ub，二者方向相反，故滑滾比S=
軸承 2016年3期2016-07-25
- 自適應(yīng)接觸區(qū)壓力的磨削液供給系統(tǒng)設(shè)計(jì)*
劉曉理?自適應(yīng)接觸區(qū)壓力的磨削液供給系統(tǒng)設(shè)計(jì)*陳 鑫 修世超 陳子冬 諶龍飛 劉曉理（東北大學(xué) 機(jī)械工程與自動(dòng)化學(xué)院 110819）磨削加工過(guò)程中由于砂輪高速旋轉(zhuǎn)將在砂輪周?chē)a(chǎn)生高速氣流場(chǎng)，氣流場(chǎng)會(huì)阻礙磨削液進(jìn)入到接觸區(qū)，影響磨削液的冷卻、潤(rùn)滑和清洗砂輪效果。砂輪周?chē)臍饬鲌?chǎng)與砂輪轉(zhuǎn)速有著密切聯(lián)系，在砂輪轉(zhuǎn)速改變時(shí)，其氣流場(chǎng)的壓力分布也隨之變化。傳統(tǒng)的磨削液通常采用定參數(shù)供給方法，而未充分考慮砂輪速度對(duì)磨削液注入效果的影響，造成有效磨削液比例很低，由此也造
精密制造與自動(dòng)化 2015年2期2015-11-27
- 新媒體“接觸區(qū)”中MOOC跨文化傳播方式的創(chuàng)新及啟示
打造的新媒體“接觸區(qū)”之中，在線(xiàn)教學(xué)作為跨文化傳播的“文化波”，有效地規(guī)避了文化敏感與排異反應(yīng)，在MOOC平臺(tái)中原有的跨文化傳播壁壘被打破，教師與學(xué)習(xí)者在日常學(xué)習(xí)與互動(dòng)交流中完成對(duì)異質(zhì)文化的認(rèn)知，從而達(dá)到跨文化傳播的理想效果。關(guān)鍵詞：接觸區(qū)；MOOC；跨文化傳播；共享中圖分類(lèi)號(hào)：G434文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：AMOOC（Massive Open Online Course）作為新型在線(xiàn)課程教育模式，于201 1年在高等教育領(lǐng)域與公眾見(jiàn)面，隨即引發(fā)了教育界和傳播界對(duì)教
中國(guó)電化教育 2015年9期2015-07-08
- 急停沖擊對(duì)滾子副彈流潤(rùn)滑影響
降;第二階段為接觸區(qū)兩側(cè)相對(duì)于中心位置下降較快，將潤(rùn)滑油封在接觸區(qū)中間形成倒扣碗狀，且能保持一段時(shí)間。Glovnea等［6］用Grubin模型計(jì)算的第一階段數(shù)值解與試驗(yàn)結(jié)果一致。Zhao等［7］研究勻減速制動(dòng)過(guò)程的點(diǎn)接觸等溫彈流潤(rùn)滑問(wèn)題，并將該過(guò)程劃分為減速階段及純擠壓階段。宋懷文［8］對(duì)急停后橢圓接觸的殘留彈流潤(rùn)滑油膜進(jìn)行純擠壓動(dòng)態(tài)分析發(fā)現(xiàn)，較高的Hertz接觸壓力能延長(zhǎng)殘余油膜維持時(shí)間。上述文獻(xiàn)均以點(diǎn)接觸為模型研究急停過(guò)程中彈流潤(rùn)滑問(wèn)題。實(shí)際工程中有限
振動(dòng)與沖擊 2015年14期2015-06-02
- 曲線(xiàn)齒錐齒輪齒面接觸區(qū)的調(diào)整
線(xiàn)齒錐齒輪齒面接觸區(qū)的調(diào)整李文正（遼寧機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院，丹東 118000）制造和裝配誤差，會(huì)使齒面接觸區(qū)的位置、大小和形狀以及齒側(cè)間隙不符合要求。本文介紹了曲線(xiàn)齒錐齒輪和準(zhǔn)雙曲面齒輪以及弧齒準(zhǔn)雙曲面齒輪齒面接觸區(qū)的調(diào)整，控制齒面的局部接觸區(qū)，使齒面對(duì)誤差和變形有自適應(yīng)能力。錐齒輪接觸 印痕名義 半徑通常設(shè)計(jì)者必須向裝配和維修人員提供曲線(xiàn)齒錐齒輪接觸區(qū)調(diào)整圖，即改變安裝距時(shí)，接觸印痕在齒面上的移動(dòng)規(guī)律。一般在汽車(chē)和拖拉機(jī)說(shuō)明書(shū)中，廠(chǎng)家向用戶(hù)提供中央傳動(dòng)曲線(xiàn)
現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2015年3期2015-01-02
- 裝配誤差對(duì)螺旋錐齒輪接觸軌跡的影響
的安裝距、齒面接觸區(qū)、側(cè)隙，等等.在理想的工作條件下，如果齒輪按照?qǐng)D樣設(shè)計(jì)的理論安裝距加工，傳動(dòng)鏈上各零件均符合理論尺寸，則螺旋錐齒輪的工作齒面接觸區(qū)及側(cè)隙應(yīng)按照?qǐng)D樣的要求參與工作.同時(shí)，輪齒的接觸斑點(diǎn)在齒頂和齒端逐漸減弱.這樣，齒輪具有最大的承載能力、并且運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)、無(wú)噪聲.但是，在實(shí)際工作過(guò)程中，由于尺寸鏈上各零件均有加工誤差、測(cè)量誤差等誤差，由此累積的誤差便使得齒輪對(duì)不能在理論位置接觸，這種理想的輪齒接觸狀態(tài)很難實(shí)現(xiàn).其中軸交角誤差在錐齒輪加工時(shí)形成，
車(chē)輛與動(dòng)力技術(shù) 2014年1期2014-12-03
- 螺旋錐齒輪制造技術(shù)對(duì)比研究及應(yīng)用
輪齒面相嚙合，接觸區(qū)不再布滿(mǎn)整個(gè)齒面，而是形成一個(gè)以切點(diǎn)為中心的局部接觸區(qū)，其主要思路如下。（1）確定齒面計(jì)算點(diǎn)（接觸區(qū)中心位置）。Gleason技術(shù)利用等距共軛曲面原理，將計(jì)算點(diǎn)確定在工藝節(jié)錐大輪的齒槽中點(diǎn)。（2）根據(jù)接觸區(qū)中心位置和選定的大輪刀具，計(jì)算大輪加工的調(diào)整參數(shù)。加工調(diào)整參數(shù)是根據(jù)保證輪副在計(jì)算點(diǎn)處的螺旋角、壓力角以及共軛傳動(dòng)的充分條件求得。（3）由大輪加工調(diào)整參數(shù)，可唯一確定大輪齒面，根據(jù)產(chǎn)形輪和大輪在切削中的線(xiàn)接觸條件，可計(jì)算得到大輪齒面接
機(jī)械制造 2014年2期2014-11-26
- 接觸區(qū)中的跨文化接觸與交換
本涉及“跨文化接觸區(qū)”。本文將簡(jiǎn)要介紹“接觸區(qū)”，繼而分析旅行寫(xiě)作和跨文化接觸與交流的關(guān)系，最后對(duì)跨文化接觸和交換進(jìn)行了分類(lèi)。關(guān)鍵詞：旅行寫(xiě)作;接觸區(qū);跨文化接觸與交換一、引言普拉特使用“接觸區(qū)”，指某些特定的社會(huì)區(qū)域，多種文化在其中相遇，發(fā)生摩擦，互相碰撞。[1]接觸區(qū)通常用于權(quán)力關(guān)系高度不對(duì)稱(chēng)的背景下，如殖民主義，奴隸制，或它們?cè)谑澜绺鞯氐倪z留產(chǎn)物。由此來(lái)看，接觸區(qū)是社會(huì)概念而不是地理概念。在接觸區(qū)中，不同文化產(chǎn)生沖突，凝聚為一種新文化或者其中一方占據(jù)
企業(yè)文化·中旬刊 2014年6期2014-09-23
- 軸承滾子非常態(tài)運(yùn)動(dòng)彈流潤(rùn)滑分析*
軸承在Ⅰ、Ⅱ兩接觸區(qū)域滾子非常態(tài)運(yùn)行下的彈流油膜和壓力分布。如圖1(b) 所示，滾子的非正常運(yùn)行本質(zhì)上可歸為兩大類(lèi)：一類(lèi)是滾子繞x軸發(fā)生一定轉(zhuǎn)動(dòng)，轉(zhuǎn)過(guò)的角度稱(chēng)為偏斜角，α；另一類(lèi)是滾子繞z軸發(fā)生一定轉(zhuǎn)動(dòng)，轉(zhuǎn)過(guò)的角度稱(chēng)為歪斜角，β。圖1 滾子軸承模型及其局部剖視圖2 基本方程Reynolds方程為：(1)式中：x、y為坐標(biāo)變量，m；p為潤(rùn)滑油壓力，Pa；h為油膜厚度，m；η為潤(rùn)滑油的粘度，Pa·s；ρ為潤(rùn)滑油的密度，kg/m3；ue、ve為x、y軸卷吸速度，
機(jī)械研究與應(yīng)用 2014年4期2014-07-24
- 斜齒輪有限元接觸分析參數(shù)化建模方法
生成、嚙合齒對(duì)接觸區(qū)網(wǎng)格細(xì)化等問(wèn)題。國(guó)內(nèi)、外已有很多學(xué)者研究了斜齒輪有限元接觸分析建模方法［3-4］，這些方法采用自編程序?qū)崿F(xiàn)數(shù)據(jù)存儲(chǔ)、網(wǎng)格自動(dòng)劃分，采用全齒面網(wǎng)格細(xì)化［5-6］來(lái)滿(mǎn)足接觸分析對(duì)網(wǎng)格密度的要求，導(dǎo)致有限元模型數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)繁雜，節(jié)點(diǎn)數(shù)量龐大，嚴(yán)重影響計(jì)算效率。本文將斜齒輪三維有限元模型數(shù)據(jù)信息導(dǎo)入SQL Server 數(shù)據(jù)庫(kù)，利用SQL Server數(shù)據(jù)庫(kù)強(qiáng)大的數(shù)據(jù)處理功能實(shí)現(xiàn)有限元數(shù)據(jù)的快速、準(zhǔn)確管理；采用接觸區(qū)局部網(wǎng)格細(xì)化代替全齒面網(wǎng)格細(xì)化，
機(jī)械工程師 2014年10期2014-07-08
- 滾珠絲杠副滾珠循環(huán)系統(tǒng)的熱機(jī)耦合分析
擦熱源［9］。接觸區(qū)內(nèi)由摩擦導(dǎo)致的熱源熱流密度分布可按下式求得［10］:式中qf熱流密度分布;μ 接觸面間摩擦系數(shù);p(x，t)接觸法向壓力分布(MPa);vs摩擦副間相對(duì)滑動(dòng)速度(mm/s);η 摩擦功與熱的轉(zhuǎn)換率。滾珠絲杠副滾珠循環(huán)系統(tǒng)自由邊界與環(huán)境之間存在著熱交換，交換方式為熱對(duì)流和熱輻射。在計(jì)算中兩種傳熱方式都按第三類(lèi)邊界條件來(lái)處理，即用表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h 來(lái)模擬塊試件表面與外界環(huán)境的熱交換［11］。其數(shù)學(xué)表達(dá)如下:其中，n 自由邊界的單位外法向向量;
組合機(jī)床與自動(dòng)化加工技術(shù) 2013年4期2013-12-23
- 高分子板材多點(diǎn)熱成形中的壓痕及其影響因素
料可以被劃分為接觸區(qū)和非接觸區(qū)。由于板料的變形抗力較小，接觸區(qū)的板料在基本體沖頭的作用下會(huì)產(chǎn)生厚度方向上的壓縮變形，進(jìn)而形成壓痕，定義為接觸區(qū)壓痕；非接觸區(qū)的板料由于缺乏支撐，在成形壓力的作用下會(huì)發(fā)生凹陷，這種凹陷定義為非接觸區(qū)壓痕，如圖4所示。接觸區(qū)壓痕會(huì)導(dǎo)致成形件板厚分布不均勻，嚴(yán)重影響成形件的表面質(zhì)量，而非接觸區(qū)壓痕會(huì)使成形件表面偏離目標(biāo)形面，雖然板厚變化較小，但嚴(yán)重影響成形件的成形精度。圖4 多點(diǎn)熱成形過(guò)程中的壓痕形式Fig.4 Dimpling
吉林大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2013年6期2013-08-16
- 橢圓接觸彈流潤(rùn)滑油膜形狀的實(shí)驗(yàn)研究
型潤(rùn)滑形式，其接觸區(qū)面積小、壓力大且具有彈性變形。點(diǎn)接觸彈流潤(rùn)滑的研究主要集中于圓形接觸區(qū)的情況，橢圓接觸彈流潤(rùn)滑研究較少。Cheng［1］使用有限差分法求解了二維Reynolds方程，認(rèn)為橢圓接觸油膜厚度主要依賴(lài)于速度、載荷及潤(rùn)滑劑參數(shù)。Hamrock等［2］建立了依賴(lài)于工作條件的橢圓接觸膜厚方程。Nijenbanning等［3］將點(diǎn)接觸多重網(wǎng)格技術(shù)拓展應(yīng)用于橢圓接觸問(wèn)題，提出了包含載荷、潤(rùn)滑油參數(shù)及接觸表面曲率半徑的橢圓接觸膜厚方程并獲得了中心膜厚公式
中國(guó)機(jī)械工程 2013年12期2013-07-25
- 氣囊拋光工具與工件接觸區(qū)壓力及應(yīng)力的分布規(guī)律研究
對(duì)其與工件表面接觸區(qū)壓力與應(yīng)力分布規(guī)律探究是尋找保證被加工表面質(zhì)量方法的重要前提.在彈性體接觸處應(yīng)力狀態(tài)研究中給出了令人滿(mǎn)意分析的是Hertz接觸理論［1］.隨著工業(yè)方面上工程發(fā)展的促進(jìn)，一些學(xué)者將Hertz接觸理論與熱彈性等式［2］相結(jié)合，并借助紅外技術(shù)實(shí)現(xiàn)了兩固體接觸時(shí)接觸區(qū)應(yīng)力分布的可視化，使接觸區(qū)應(yīng)力分布研究更加直觀［3－4］.但，現(xiàn)有關(guān)于兩物體接觸區(qū)壓力及應(yīng)力分布研究主要集中在兩種接觸材料均為硬度較高的金屬物體的接觸問(wèn)題上.關(guān)于氣囊等彈性體與金屬
浙江水利水電學(xué)院學(xué)報(bào) 2013年2期2013-06-02
- 論氣囊柔性?huà)伖饧夹g(shù)在電梯轎廂中的應(yīng)用
全吻合，在局部接觸區(qū)內(nèi)拋光模和工件的面形一致，使所有的局部拋光區(qū)的去除量基本相同，對(duì)于提高表面粗糙度、控制面形精度非常有效。1.2 局部拋光區(qū)內(nèi)材料去除均勻：氣囊拋光采用了一種獨(dú)特的運(yùn)動(dòng)方式——類(lèi)似陀螺的“進(jìn)動(dòng)”運(yùn)動(dòng)。拋光時(shí)氣囊拋光頭的旋轉(zhuǎn)軸線(xiàn)與工件局部表面的法線(xiàn)成一定的夾角。氣囊拋光頭繞法線(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)，同時(shí)氣囊拋光頭自身也高速旋轉(zhuǎn)。由此，拋光區(qū)域在不同的方向得到了均勻一致的拋光，從而帶來(lái)的效果是不但獲得了高斯型的去除函數(shù)，而且拋光的劃痕也得到了平滑，因此有利于
中國(guó)新技術(shù)新產(chǎn)品 2012年8期2012-12-29
- 基于磁流變力矩伺服的非球面氣囊拋光方法研究
工藝參數(shù)對(duì)拋光接觸區(qū)特征的影響氣囊拋光過(guò)程中，工件的材料去除是在拋光接觸區(qū)內(nèi)完成的，拋光接觸區(qū)是加工過(guò)程中涂敷在柔性氣囊表面的研磨膏在工件表面的劃痕區(qū)域，可以通過(guò)控制氣囊中心與工件表面之間的距離來(lái)實(shí)現(xiàn)。研究拋光接觸區(qū)特性十分必要。為了研究基于MRT的氣囊拋光系統(tǒng)中各工藝參數(shù)對(duì)拋光接觸區(qū)的影響，在如圖1所示的實(shí)驗(yàn)樣機(jī)上對(duì)鋁制非球面零件進(jìn)行了拋光實(shí)驗(yàn)。工件直徑50mm，實(shí)驗(yàn)采用的機(jī)床是大連機(jī)床廠(chǎng)制造的CAK6150數(shù)控車(chē)床。實(shí)驗(yàn)條件如表1所示。具體實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，
制造業(yè)自動(dòng)化 2012年23期2012-08-22
- 淺談螺旋齒輪接觸區(qū)的檢查和修正
降低噪音，改善接觸區(qū)和提高齒面光潔度，如進(jìn)行磨齒精度可達(dá)到5級(jí)，而且還可以實(shí)現(xiàn)硬齒面刮削加工。齒輪在設(shè)計(jì)與制造中，齒面的接觸區(qū)是一個(gè)非常重要的參數(shù)，這是因?yàn)閳A錐齒輪的接觸區(qū)和噪音及振動(dòng)一樣，不僅反映單個(gè)齒輪的精度，而且是反映齒輪箱體的精度、裝配調(diào)整的好壞、齒輪裝置整體的剛度及安裝好壞的綜合指標(biāo)，是全面衡量使用狀態(tài)下齒輪裝置質(zhì)量的依據(jù)。為了控制齒面接觸區(qū)，公司在實(shí)際生產(chǎn)中總結(jié)了經(jīng)驗(yàn)，即采用反修正的方法：即受力后工作面(大輪凸面)接觸區(qū)將移向齒中心及齒頂，故成
裝備制造技術(shù) 2011年11期2011-06-23
- 樅樹(shù)形榫連結(jié)構(gòu)接觸應(yīng)力的有限元分析及建模研究
計(jì)算結(jié)果來(lái)看，接觸區(qū)內(nèi)部應(yīng)力的解析解同有限元解吻合很好，接觸表面應(yīng)力的解析解同有限元解則略有差異，由數(shù)值計(jì)算誤差所致。以上計(jì)算分析表明，只要模型建立合適，求解方法得當(dāng)，有限元法在處理接觸問(wèn)題時(shí)可以給出足夠高的精度。圖1 赫茲接觸形式及應(yīng)力分布Fig.1 Hertz contact and stress distribution圖2 赫茲接觸的有限元模型Fig.2 Finite element model of hertz contact圖3 接觸面(Y=0
燃?xì)鉁u輪試驗(yàn)與研究 2010年2期2010-07-28