極高地應(yīng)力軟巖隧道雙層支護(hù)技術(shù)

司劍鈞

(中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司，陜西西安 7 10043)

0 引言

隨著我國(guó)鐵路網(wǎng)的完善和建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)的提高，隧道建設(shè)規(guī)模和技術(shù)水平也踏上了一個(gè)新的臺(tái)階，同時(shí)也面臨著復(fù)雜環(huán)境和不良地質(zhì)安全施工問題的挑戰(zhàn)，其中軟弱圍巖隧道施工變形的問題對(duì)控制技術(shù)的要求在不斷提升。

蘭渝線蘭廣段處于青藏高原東北緣復(fù)雜特殊的地質(zhì)構(gòu)造環(huán)境，尤其是強(qiáng)烈的擠壓構(gòu)造作用。地質(zhì)構(gòu)造十分復(fù)雜，地應(yīng)力狀態(tài)屬高-極高。受多期強(qiáng)烈變形和極低級(jí)變質(zhì)作用改造以及構(gòu)造、斷層、高地應(yīng)力及地下水等多種因素的影響，形成軟巖大變形、硬巖脆性塊狀坍塌和流砂等，在國(guó)內(nèi)外是罕見的，是特殊環(huán)境的特殊地質(zhì)問題，是一條國(guó)內(nèi)外在建、已建地質(zhì)條件最復(fù)雜的高標(biāo)準(zhǔn)山區(qū)鐵路。

蘭渝線二疊系板巖及炭質(zhì)板巖、三疊系板巖、志留系千枚巖等段落總長(zhǎng)約83 km，巖性軟弱、強(qiáng)度應(yīng)力比小，屬高-極高的地應(yīng)力環(huán)境，被專家譽(yù)為“特類圍巖”，圍巖穩(wěn)定性差、變形大、變形持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，施工中多座隧道發(fā)生了擠壓性大變形問題，出現(xiàn)初期支護(hù)噴混凝土開裂、掉塊，鋼架扭曲、斷裂，初期支護(hù)失穩(wěn)及侵限破壞等現(xiàn)象，使施工安全和結(jié)構(gòu)運(yùn)營(yíng)安全面臨極大的挑戰(zhàn)。

文獻(xiàn)［1-4］以現(xiàn)場(chǎng)量測(cè)數(shù)據(jù)為依托，結(jié)合理論計(jì)算，分別以圍巖的相對(duì)變形、強(qiáng)度應(yīng)力比、原始地應(yīng)力、彈性模量作為分級(jí)指標(biāo)，采用綜合指標(biāo)判定法給出了大變形的分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)以及相應(yīng)的防治措施;文獻(xiàn)［5］在烏鞘嶺單線鐵路隧道通過F7斷層大變形地段，采取優(yōu)化隧道斷面形式、加強(qiáng)支護(hù)參數(shù)等措施，控制了隧道變形;文獻(xiàn)［6-9］通過對(duì)隧道內(nèi)超前導(dǎo)洞法與三臺(tái)階法進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，分析了施工方法在高地應(yīng)力軟巖地層的變形控制效果，總結(jié)了三臺(tái)階法施工各階段的圍巖變形規(guī)律;文獻(xiàn)［10-11］采用理論分析、地質(zhì)分析、現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)、模型計(jì)算等手段研究了雙層初期支護(hù)在大變形隧道中的應(yīng)用效果;文獻(xiàn)［12］采用超前大鉆孔對(duì)地層高地應(yīng)力進(jìn)行預(yù)釋放，以減小作用于支護(hù)結(jié)構(gòu)上的壓力，使支護(hù)系統(tǒng)受力處于安全范圍內(nèi)，以達(dá)到控制變形的目的。

本文針對(duì)兩水隧道穿越炭質(zhì)軟巖，在施工中多次出現(xiàn)擠壓大變形，造成初期支護(hù)開裂、剝落、鋼架扭曲、折斷、初期支護(hù)侵限拆換，特別因二次襯砌施作前初期支護(hù)未穩(wěn)定，而引起襯砌開裂、鋼筋彎曲等嚴(yán)重問題，分別開展雙層支護(hù)和雙層襯砌的試驗(yàn)研究，為兩水隧道支護(hù)和襯砌結(jié)構(gòu)優(yōu)化提供實(shí)踐依據(jù)。

1 工程概況

蘭渝鐵路兩水隧道位于甘肅省隴南市，隧道穿越剝蝕中低山地貌，絕對(duì)高程為170～700 m，隧道最大埋深為346．00 m。設(shè)計(jì)為單洞雙線隧道，全長(zhǎng)4 945．346 m，隧道洞身通過的地層主要有志留系中、上統(tǒng)千枚巖夾板巖、炭質(zhì)千枚巖夾板巖及灰?guī)r等，炭質(zhì)千枚巖地層長(zhǎng)約3 662 m，占隧道全長(zhǎng)的74%。隧道范圍內(nèi)未見區(qū)域性大斷裂通過，但巖體受構(gòu)造運(yùn)動(dòng)的影響，揉皺、褶皺發(fā)育，軟弱巖體被切割成塊狀、碎塊狀，巖體破碎，完整性極差。

隧道以水平地應(yīng)力為主，且地應(yīng)力的分布呈不均勻性，圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比為0．07，屬于極高地應(yīng)力狀態(tài)。

2 前期施工出現(xiàn)的問題

2009年2月隧道開工，進(jìn)口及斜井工區(qū)實(shí)際揭示為炭質(zhì)千枚巖(如圖1所示)，巖質(zhì)較軟，薄層狀，結(jié)構(gòu)面光滑，張開，層間結(jié)合差，受構(gòu)造影響很嚴(yán)重，巖體破碎-極破碎，揉皺發(fā)育，夾石英脈體，局部有股狀出水點(diǎn)。

圖1 炭質(zhì)千枚巖Fig．1 Carbon phyllite

施工過程中，初期支護(hù)結(jié)構(gòu)變形較大，噴射混凝土大量開裂、掉塊，部分鋼拱架扭曲、斷裂，支護(hù)結(jié)構(gòu)失穩(wěn)，初期支護(hù)結(jié)構(gòu)侵入襯砌凈空，拆換拱情況頻繁發(fā)生，局部地段二次襯砌開裂(如圖2—5所示)。

圖2 鋼架扭曲斷裂Fig．2 Distorted and fractured steel arch

圖3 初期支護(hù)開裂變形Fig．3 Cracked primary support

圖4 二次襯砌開裂掉塊Fig．4 Spalling of secondary lining

圖5 二次襯砌鋼筋扭曲Fig．5 Distorted steel bar of secondary lining

3 雙層初期支護(hù)及雙層二次襯砌試驗(yàn)

針對(duì)隧道施工中出現(xiàn)的問題，前期進(jìn)行了大量試驗(yàn)，并召開了多次研討會(huì)，經(jīng)過3年的摸索實(shí)踐，最終確定在兩水隧道 DK359+712～+742(30 m)及DK359+742～+772(30 m)分別設(shè)置了雙層初期支護(hù)及雙層襯砌試驗(yàn)段。

3．1 試驗(yàn)段支護(hù)參數(shù)

3．1．1 雙層初期支護(hù)試驗(yàn)段DK359+712～+742(30 m)

1)預(yù)留變形量70 cm(實(shí)際施工中放大了20 cm)，初次預(yù)留變形量40 cm，二次預(yù)留變形量30 cm。

2)拱部120°范圍內(nèi)設(shè)φ42 mm小導(dǎo)管并注水泥漿，環(huán)向間距40 cm，長(zhǎng)3．5 m，搭接長(zhǎng)度不小于1 m。

3)拱墻設(shè)置φ42 mm小導(dǎo)管徑向注漿，長(zhǎng)4 m，間距1．5 m ×1．5 m。

4)第1層初期支護(hù):全環(huán)設(shè)H175型鋼鋼架，縱向間距0．5 m/榀，全環(huán)噴C25混凝土，厚度為30 cm。采用R32N自進(jìn)式錨桿鎖腳，每榀4處8根，長(zhǎng)6 m。每榀拱架兩側(cè)邊墻大跨范圍內(nèi)各增設(shè)3根R32N自進(jìn)式錨桿，對(duì)拱架進(jìn)行鎖固，長(zhǎng)9 m。

5)第2層初期支護(hù):拱墻噴C25混凝土，厚度為20 cm;拱墻設(shè)Ⅰ18型鋼鋼架，縱向間距為1．0 m/榀。

6)二次襯砌采用C35鋼筋混凝土，仰拱厚度為70 cm，拱墻厚度為60 cm。

3．1．2 雙層襯砌試驗(yàn)段DK359+742～+772(30 m)

1)預(yù)留變形量70 cm(實(shí)際施工中放大了20 cm)。

2)超前支護(hù):拱部120°設(shè)φ42 mm注漿小導(dǎo)管，長(zhǎng)3．5 m，環(huán)向間距40 cm，搭接長(zhǎng)度不小于1 m。

3)拱墻設(shè)置φ42 mm小導(dǎo)管徑向注漿，長(zhǎng)4 m，間距1．5 m ×1．5 m。

4)初期支護(hù):全環(huán)設(shè)H175型鋼鋼架，間距0．5 m，全環(huán)噴C25混凝土，厚度為30 cm。采用R32N自進(jìn)式錨桿鎖腳，每榀4處8根，長(zhǎng)6 m。每榀拱架兩側(cè)邊墻大跨范圍內(nèi)各增設(shè)3根R32N自進(jìn)式錨桿，對(duì)拱架進(jìn)行鎖固，長(zhǎng)9 m。

5)第1層襯砌采用C35鋼筋混凝土，厚50 cm。

6)第2層襯砌采用C35鋼筋混凝土，厚30 cm，仰拱與第1層二次襯砌一起施作。

3．2 施工方案及監(jiān)測(cè)結(jié)果

3．2．1 雙層初期支護(hù)試驗(yàn)

采用三臺(tái)階預(yù)留核心土法施工，施工過程嚴(yán)格遵循“管超前、嚴(yán)注漿、短開挖、弱爆破、快封閉、勤量測(cè)”的施工原則。如圖6所示，上、中、下臺(tái)階及仰拱開挖高度分別為 4．8，3．0，3．32，2．47 m，上、中、下臺(tái)階長(zhǎng)度分別為5，6，9 m，仰拱一次開挖長(zhǎng)度4～6 m，開挖循環(huán)進(jìn)尺為0．5 m。

圖6 雙層支護(hù)試驗(yàn)段三臺(tái)階預(yù)留核心土法開挖步序示意(單位:m)Fig．6 Excavation sequence of top heading and two-bench method in double-shell primary support experiment section(m)

第1層初期支護(hù)拱墻施工完成后，利用鋪掛防水板臺(tái)架在仰拱封閉前安裝第2層初期支護(hù)拱架，根據(jù)具體情況一次安裝3～4榀。

1)雙層支護(hù)試驗(yàn)段最大拱頂下沉731．8 mm，最大拱腳水平收斂649．7 mm;平均拱頂下沉674．9 mm，最大拱腳水平收斂550．5 mm;最大下沉速率達(dá)34．5 mm/d，最大收斂速度達(dá) 30．6 mm/d。

各量測(cè)斷面拱頂下沉及拱腳水平收斂時(shí)間曲線如圖7和圖8所示。DK359+735斷面量測(cè)變形與施工步驟的關(guān)系曲線如圖9所示。

圖7 雙層支護(hù)試驗(yàn)段拱頂下沉?xí)r間曲線Fig．7 Crown settlement Vs time in double-shell primary support experiment section

圖8 雙層支護(hù)試驗(yàn)段拱腳水平收斂時(shí)間曲線Fig．8 Horizontal convergence at arch feet Vs time in double-shell primary support experiment section

圖9 DK359+735斷面量測(cè)變形與施工步驟的關(guān)系曲線Fig．9 Correlation between measured deformation and construction steps at DK359+735

2)上臺(tái)階開挖支護(hù)后，變形速率最大，最大拱頂下沉速率達(dá)34．5 mm/d，拱腳水平收斂速率達(dá)30．6 mm/d。中臺(tái)階和下臺(tái)階開挖后，拱頂下沉速率達(dá)30 mm/d，拱腳水平收斂速率達(dá)27 mm/d。在仰拱開挖前施作第2層初期支護(hù)后，變形得到有效控制，仰拱開挖前變形速率下降至2～4 mm/d。仰拱開挖支護(hù)后，變形速率基本保持在2～3 mm/d，直至鋪設(shè)防水板前變形速率下降至2 mm/d左右。

3)第1層初期支護(hù)與圍巖間的接觸壓力最大值為0．846 MPa，平均值為0．322 MPa;2層初期支護(hù)間接觸壓力最大值為0．750 MPa，平均值為0．171 MPa;二次襯砌與第2層初期支護(hù)間接觸壓力最大值為0．452 MPa，平均值為0．167 MPa。第2 層初期支護(hù)承擔(dān)了一部分圍巖荷載，減小了二次襯砌的受力。

4)第1層噴混凝土應(yīng)力最大值為11．42 MPa，平均值為2．93 MPa;第1層鋼架應(yīng)力最大值為73．79 MPa，平均值為44．51 MPa;第2層噴混凝土應(yīng)力最大值為12．14 MPa，平均值為4．52 MPa;二次襯砌混凝土應(yīng)力最大值為3．51 MPa，平均值為2．12 MPa;二次襯砌內(nèi)側(cè)鋼筋應(yīng)力最大值為55．75 MPa，平均值為35．34 MPa;二次襯砌外側(cè)鋼筋應(yīng)力最大值為38．56 MPa，平均值為27．63 MPa。量測(cè)中，材料應(yīng)力均未超過材料的容許應(yīng)力，工作狀態(tài)良好。

5)施工時(shí)間:第1層初期支護(hù)施工時(shí)間2012年8月26日至12月7日，第2層初期支護(hù)施工時(shí)間2012年10月21日至12月7日，二次襯砌施工時(shí)間2012年12月8日至2013年1月16日，共計(jì)143 d。

3．2．2 雙層襯砌試驗(yàn)

采用三臺(tái)階預(yù)留核心土法施工，施工過程嚴(yán)格遵循“管超前、嚴(yán)注漿、短開挖、弱爆破、快封閉、勤量測(cè)”的施工原則。如圖10所示，上、中、下臺(tái)階及仰拱開挖高度分別為 4．8，3．0，3．38，2．39 m，上、中、下臺(tái)階長(zhǎng)度分別為5，6，7 m，仰拱一次開挖長(zhǎng)度4～6 m，開挖循環(huán)進(jìn)尺為0．5 m。

圖10 雙層襯砌試驗(yàn)段三臺(tái)階預(yù)留核心土法開挖步序示意(單位:m)Fig．10 Excavation sequence of top heading and two-bench method in double-shell secondary lining experiment section(m)

第1層襯砌在仰拱封閉后20～30 m內(nèi)及時(shí)施作，不受初期變形穩(wěn)定的限制。第2層襯砌在初期支護(hù)和第1層二次襯砌受力趨于穩(wěn)定后施作。根據(jù)結(jié)構(gòu)受力現(xiàn)場(chǎng)量測(cè)數(shù)據(jù)，在第1層二次襯砌施作1個(gè)月后基本趨于穩(wěn)定，開始施作第2層二次襯砌。

1)雙層襯砌試驗(yàn)段最大拱頂下沉832．2 mm，最大拱腳水平收斂884．5 mm;平均拱頂下沉754．9 mm，平均拱腳水平收斂804．5 mm;最大下沉速率達(dá)30．3 mm/d，最大收斂速度達(dá) 34．6 mm/d。

各量測(cè)斷面拱頂下沉及拱腳水平收斂時(shí)間曲線如圖11和圖12所示。DK359+765斷面量測(cè)變形與施工步驟的關(guān)系曲線如圖13所示。

圖11 雙層襯砌試驗(yàn)段拱頂下沉?xí)r間曲線Fig．11 Crown settlement Vs time in double-shell secondary lining experiment section

圖12 雙層襯砌試驗(yàn)段拱腳水平收斂時(shí)間曲線Fig．12 Horizontal convergence at arch feet Vs time in doubleshell secondary lining experiment section

圖13 DK359+765斷面量測(cè)變形與施工步驟的關(guān)系曲線Fig．13 Correlation between measured deformation and construction steps at DK359+765

2)上臺(tái)階開挖支護(hù)后，最大拱頂下沉速率達(dá)15．4 mm/d，拱腳水平收斂速率達(dá)16．4 mm/d。中臺(tái)階和下臺(tái)階開挖后，拱頂下沉速率達(dá)30．3 mm/d，拱腳水平收斂速率達(dá)34．6 mm/d，至仰拱開挖前變形速率下降至5 mm/d。后期至鋪設(shè)第1層二次襯砌防水板前下沉及收斂速率分別為2．3 mm/d和1．2 mm/d。

3)初期支護(hù)與圍巖間的接觸壓力最大值為0．867 MPa，平均值為0．301 MPa;第1層二次襯砌與初期支護(hù)間接觸壓力最大值為0．328 MPa，平均值為0．095 MPa;第2層二次襯砌間接觸壓力最大值為0．066 MPa，平均值為 0．033 MPa。

4)噴混凝土應(yīng)力最大值為9．96 MPa，平均值為2．29 MPa;鋼架應(yīng)力最大值為 63．61 MPa，平均值為28．79 MPa;第1層二次襯砌外側(cè)鋼筋應(yīng)力最大值為94．98 MPa，平均值為30．96 MPa;第2層二次襯砌混凝土應(yīng)力最大值為1．96 MPa，平均值為1．15 MPa;第2層二次襯砌內(nèi)側(cè)鋼筋應(yīng)力最大值為32．77 MPa，平均值為20．26 MPa。量測(cè)中，材料應(yīng)力均未超過材料的容許應(yīng)力，工作狀態(tài)良好。

5)施工時(shí)間:初期支護(hù)施工時(shí)間2012年10月30日至2013年1月3日，第1層二次襯砌施工時(shí)間2013年1月15日至3月10日，第2層二次襯砌施工時(shí)間2013年4月10日至20日，共計(jì)173 d。

4 雙層初期支護(hù)與雙層襯砌對(duì)比分析

見表1。

表1 雙層初期支護(hù)與雙層襯砌對(duì)照Table 1 Comparison and contast between double-shell primary support and double-shell secondary lining

從隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)變形情況、結(jié)構(gòu)受力穩(wěn)定性、施工工效等多方面綜合考慮，后續(xù)施工隧道支護(hù)及結(jié)構(gòu)參數(shù)采用雙層初期支護(hù)結(jié)構(gòu)。

5 結(jié)論與建議

通過雙層初期支護(hù)和雙層二次襯砌試驗(yàn)研究對(duì)比，雙層初期支護(hù)變形相對(duì)較小，噴混凝土應(yīng)力、鋼架應(yīng)力、二次襯砌混凝土應(yīng)力及二次襯砌鋼筋應(yīng)力均未超過材料的容許值，工作狀態(tài)良好，且從施工便利性角度考慮，雙層初期支護(hù)不需要再增加襯砌臺(tái)車，同時(shí)可減少綁扎鋼筋的工序。后續(xù)施工采用了變形相對(duì)較小、結(jié)構(gòu)受力穩(wěn)定、施工工效較高的雙層支護(hù)參數(shù)后，隧道基本杜絕了拆換拱現(xiàn)象，未發(fā)現(xiàn)二次襯砌開裂。建議今后在施工過程中嚴(yán)格控制第2層初期支護(hù)的施作時(shí)機(jī)，仰拱開挖支護(hù)前及時(shí)施作第2層初期支護(hù)，及時(shí)彌補(bǔ)第1層初期支護(hù)剛度不足而造成的變形發(fā)展，避免第1層初期支護(hù)的開裂、扭曲和變形侵限。

［1］中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司．蘭渝線特殊地質(zhì)隧道研究報(bào)告［R］．西安:中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司，2011．

［2］中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司，中鐵西南院有限公司，石家莊鐵道大學(xué)，等．蘭渝線特殊地質(zhì)隧道變形控制技術(shù)研究報(bào)告［R］．西安:中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司，2011．

［3］中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司，中鐵西南科學(xué)研究院有限公司，石家莊鐵道大學(xué)，等．蘭渝線軟巖大變形隧道支護(hù)參數(shù)研究報(bào)告［R］．西安:中鐵第一勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司，2011．

［4］劉志春，朱永全，李文江，等．?dāng)D壓性圍巖隧道大變形機(jī)理及分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)研究［J］．巖土工程學(xué)報(bào)，2008，30(5):690-697．(LⅠU Zhichun，ZHU Yongquan，LⅠWenjiang，et al．Mechanism and classification criterion forlarge deformation of squeezing ground tunnels［J］．Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2008，30(5):690-697．(in Chinese))

［5］李國(guó)良，朱永全．烏鞘嶺隧道高地應(yīng)力軟弱圍巖大變形控制技術(shù)［J］．鐵道工程學(xué)報(bào)，2008(3):54-59．(LⅠGuoliang，ZHU Yongquan．Control technology for large deformation of highland stressed weak rock in Wushaoling tunnel［J］．Journal of Railway Engineering Society，2008(3):54-59．(in Chinese))

［6］鄒翀，張民慶，李沿宗，等．高地應(yīng)力軟巖隧道施工變形控制方法試驗(yàn)研究［J］．隧道建設(shè)，2012，32(1):5-10，31．(ZOU Chong，ZHANG Minqing，LⅠYanzong，et al．Trial research on deformation control during tunneling in soft ground with high geo-stress［J］．Tunnel Construction，2012，32(1):5-10，31．(in Chinese))

［7］鄒翀，王超朋，張文新，等．蘭渝鐵路木寨嶺隧道炭質(zhì)板巖段應(yīng)力控制試驗(yàn)研究［J］．隧道建設(shè)，2010，30(2):120-124．(ZOU Chong，WANG Chaopeng，ZHANG Wenxin，et al．Experimental study on stress control in carbonaceousslatesection ofMuzhailingtunnelon Lanzhou-Chongqing railway［J］．Tunnel Construction，2010，30(2):120-124．(in Chinese))

［8］李廷春．毛羽山隧道高地應(yīng)力軟巖大變形施工控制技術(shù)［J］．現(xiàn)代隧道技術(shù)，2011，48(2):59-67．(LⅠTingchun．Large deformation control technology for Maoyushan tunnel in soft rock under high in-situ stresses［J］．Modern Tunnelling Technology，2011，48(2):59-67．(in Chinese))

［9］吳廣明，劉志春，吳曉輝．蘭渝鐵路兩水隧道軟巖大變形控制技術(shù)［J］．鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，2013(12):85-89．(WU Guangming，LⅠU Zhichun，WU Xiaohui．Control technology for large deformation of Liangshui tunnel with soft rock on Lanzhou-Chongqing railway［J］．Railway Standard Design，2013(12):85-89．(in Chinese))

［10］王洪昌．雙層初期支護(hù)在大變形隧道中的應(yīng)用技術(shù)研究［D］．成都:西南交通大學(xué)橋梁與隧道工程學(xué)院，2013．

［11］李華偉．雙層初期支護(hù)技術(shù)在軟巖大變形隧道施工中的應(yīng)用［J］．鐵道建筑技術(shù)，2014(2):52-54，69．(LⅠHuawei．Application of double primary support technology in the construction of large deformation of tunnel in soft rock［J］．Railway Construction Technology，2014(2):52-54，69．(in Chinese))

［12］高攀，張文新，鄒翀．超前大鉆孔應(yīng)力釋放方法在高地應(yīng)力軟巖隧道中的應(yīng)用效果分析［J］．隧道建設(shè)，2013，33(10):820-825．(GAO Pan，ZHANG Wenxin，ZOU Chong．An analysis on the effect of stress releasing by drilling in advance large-diameter boreholes:A case study on high stress field soft rock［J］．Tunnel Construction，2013，33(10):820-825．(in Chinese))

［13］胡元芳，劉志強(qiáng)，王建宇．高地應(yīng)力軟巖條件下擠壓變形預(yù)測(cè)及應(yīng)用［J］．現(xiàn)代隧道技術(shù)，2011，48(3):28-34．(HU Yuanfang，LⅠU Zhiqiang，WANG Jianyu．Squeezing deformation prediction of soft rocks under high ground stress and its application［J］．Modern Tunnelling Technology，2011，48(3):28-34．(in Chinese))