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      X3CrNiMo134鋼低溫葉輪焊接工藝

      2014-11-25 09:46:42沈陽鼓風(fēng)機集團股份有限公司
      風(fēng)機技術(shù) 2014年6期
      關(guān)鍵詞:試板焊條馬氏體

      林 彬/沈陽鼓風(fēng)機集團股份有限公司

      張建民/北方重工集團有限公司

      0 引言

      X3CrNiMo134 鋼屬于超馬氏體不銹鋼,因其具有良好的淬透性、優(yōu)良的室溫和低溫力學(xué)性能、腐蝕疲勞強度和動靜態(tài)斷裂韌性,是國內(nèi)外大型水輪機鑄件(上冠、下環(huán)、葉片等)廣泛應(yīng)用的材料。離心壓縮機葉輪不僅承受高速旋轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的離心應(yīng)力和旋轉(zhuǎn)中的振動應(yīng)力,而且還可能承受溫度等各種環(huán)境因素的影響。因而作為離心壓縮機心臟部件的葉輪材料,不僅要具有高的綜合機械性能和疲勞抗力外,還應(yīng)根據(jù)葉輪的股役條件相應(yīng)具備低溫脆斷抗力等[1-6]。

      我公司某壓縮機的工況溫度為 -120℃,葉輪材料選擇為X3CrNiMo134 鍛件,目前此材料葉輪母材的熱處理工藝已經(jīng)可以滿足設(shè)計要求,但是此壓縮機中的葉輪為焊接成型,標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定焊接材料的最低溫度為-105℃,因此對于此材料焊接成型的葉輪提出了更高的要求,本文以X3CrNiMo134鋼母材和UTP E410NiMo-15 焊材為研究對象,通過相應(yīng)的焊接工藝參數(shù)及熱處理工藝參數(shù)等進行焊接工藝評定,以期合理制定焊接及熱處理工藝提供理論依據(jù)。

      1 試驗材料與方法

      1.1 母材

      X3CrNiMo134 鋼焊接試板為與某產(chǎn)品使用葉輪同鍛造批次的鍛件,由意大利鍛造廠提供,規(guī)格為400×150×30mm,焊接葉輪鍛件標(biāo)準(zhǔn)值與母材金屬化學(xué)成分檢驗結(jié)果對照見表1。

      表1 X3CrNiMo134化學(xué)成分表%

      1.2 焊接材料

      焊接材料選用德國UTP E410NiMo-15 焊條,歐洲材料標(biāo)準(zhǔn)(EN 1600)規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)值與焊條熔敷金屬實際化學(xué)成分見表2。

      表2 焊條熔敷金屬化學(xué)成分表 %

      1.3 工藝規(guī)范參數(shù)

      超低碳馬氏體不銹鋼是可調(diào)質(zhì)類型鋼,經(jīng)調(diào)質(zhì)后其強韌性較好,而焊縫熔敷金屬組織為鑄態(tài)板條馬氏體,由于回火條件的限制,其強度、硬度偏高,沖擊韌性偏低。為提高焊縫熔敷金屬的韌性,希望焊后回火溫度盡量高些[7]。然而,只作一次回火,材料的屈強比偏高,而兩次回火可以改變了材料的微觀組織狀態(tài),殘余奧氏體的析出量增多,降低了鋼的強度提高了韌性,而且降低材料的屈強比[8-12],因此此材料的熱處理工藝采用兩次回火處理。

      先在鍛造成型的X3CrNiMo134 鋼上加工X型坡口,然后采用德國UTP E410NiMo-15 焊條焊接,利用Ф3.2mm 焊條打底,再用Ф3.2mm 和Ф 4mm焊條填充和蓋面[13]。預(yù)熱溫度:50℃~80℃,層間溫度:80℃~150℃,水平位置焊接,直流反接。具體焊接工藝規(guī)范參數(shù)見表3。

      表3 X3CrNiMo134焊接工藝參數(shù)表

      該焊條焊接時焊接工藝性良好,焊縫成形美觀,飛濺小,電弧穩(wěn)定。焊接試板經(jīng)X射線探傷,按照JB4730,評定為I級焊縫。

      對于焊接試板進行720℃3h/消應(yīng)力+1 050℃1.2h/淬+600℃2h/回火+590℃2h/回火處理。熱處理完成后,將焊接試板加工一件拉伸試樣,按照GB228.1 在RSA250(F295)拉伸試驗機上進行拉伸試驗;三件沖擊試樣(V 型切口),按照GB229在JWB-300(F405)沖擊試驗機上進行沖擊試驗。

      2 試驗結(jié)果與分析

      焊接試板的機械性能如表4 和表5 所示,試驗結(jié)果顯示在保證常溫拉伸強度的基礎(chǔ)上,-120℃低溫夏比沖擊值完全達到了設(shè)計要求,低溫韌性良好,屈服和抗拉強度均達到設(shè)計要求,屈強比為0.84在合理范圍內(nèi)。

      表4 板式拉伸試驗數(shù)據(jù)表

      表5 夏比V型缺口沖擊試驗數(shù)據(jù)表

      3 結(jié)論

      1)選用德國UTP E410NiMo-15 焊條焊接X3CrNiMo134鍛件,焊縫成形良好,飛濺小,電弧穩(wěn)定。

      2)X3CrNiMo134焊后經(jīng)720±10℃3h/消應(yīng)力+1 050±5℃1.2h/淬火+600±5℃2h/回火+590±5℃2h/回火,焊縫及熱影響平均沖擊值A(chǔ)Kv(-120℃)均大于27J,滿足設(shè)計要求;靜載拉伸試驗,表明抗拉強度和屈服強度滿足設(shè)計要求,屈強比在合理范圍內(nèi)。

      [1]隋泳恩,譚朝鑫.離心壓縮機葉輪H2S 應(yīng)力腐蝕開裂及其對策[J].風(fēng)機技術(shù),2000(3):19-22.

      [2]趙健倉.風(fēng)機葉輪焊接工藝的現(xiàn)狀及展望[J].風(fēng)機技術(shù),2001(1):21-27.

      [3]姚姍姍,王軍,王錄,等.基于Pro/E的離心壓縮機葉輪三維造型[J].風(fēng)機技術(shù),2008(1):57-60.

      [4]呂立博,向青春,左曉嬌,等.1Ni9 鋼在乙烯壓縮機中的應(yīng)用[J].風(fēng)機技術(shù),2010(4):36-44.

      [5]魏國家,裴立群.三元葉輪葉片造型方法及壓型模具數(shù)控加工技術(shù)[J].風(fēng)機技術(shù),2006(5):19-21,34.

      [6]丁振亭.離心式壓縮機葉輪的應(yīng)用及其改進與發(fā)展[J].化工設(shè)備設(shè)計,1996,22(3):37-45.

      [7]王斌,栗卓新,李國棟.超級馬氏體不銹鋼焊接的研究進展[J].新技術(shù)新工藝,2008(5):57-61.

      [8]馬迅.熱處理對0Cr13Ni4Mo 馬氏體不銹鋼組織和性能的影響[J].特殊鋼,1995(5):19-22.

      [9]于麗萍,劉曉禹.熱處理對0Cr13Ni4Mo 馬氏體不銹鋼組織和性能的影響[J].一重技術(shù),2005(4):29-30.

      [10]于麗萍,桂運平,郭安吉.0Cr13Ni4Mo 馬氏體不銹鋼熱處理對性能的影響[J].物理測試,1992(1):27-36.

      [11]陳慧珍.熱處理對ZG0Cr13Ni4Mo 鋼組織和性能的影響[J].物理測試,1992(4):26-32.

      [12]耿承偉.ZG0Cr13Ni4Mo鋼二次回火中逆變奧氏體量的控制[J].物理測試,1992(5):8-13.

      [13]林德源,楊炳焦,陳朝陽,等.ZG0Cr13Ni4Mo槳葉裂紋的焊接[J].焊接技術(shù),2005,34(5):72-73.

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