試板
- 水電站用XDB620 高強(qiáng)鋼焊接性能研究
自動(dòng)焊， 熱輸入試板的坡口見圖1，試板焊接的預(yù)熱溫度根據(jù)抗裂性試驗(yàn)結(jié)果采用75℃，焊接規(guī)范見表5。焊接試板進(jìn)行超聲波檢測(cè)，檢測(cè)合格后，對(duì)焊接試板取樣進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn)。拉伸試驗(yàn)、彎曲試驗(yàn)結(jié)果見表6，隨著焊接熱輸入的增大，對(duì)焊接接頭抗拉強(qiáng)度沒有顯著影響，拉伸試樣均在焊縫處斷裂，表明焊縫的抗拉強(qiáng)度低于母材抗拉強(qiáng)度。沖擊試驗(yàn)結(jié)果見表7，熱輸入為25kJ/cm 時(shí)，焊縫、熔合線、熱影響區(qū)三者沖擊功為最優(yōu)；熱輸入不超過45kJ/cm 時(shí)，焊接接頭的沖擊性能均滿足-20
中國設(shè)備工程 2023年19期2023-10-13
- 連續(xù)鋼桁梁橋涂裝試板損傷紅外檢測(cè)
連續(xù)鋼桁梁橋涂裝試板損傷狀態(tài)。何浩祥[1]等在遞歸分析理念的基礎(chǔ)上，分析當(dāng)前橋梁結(jié)構(gòu)響應(yīng)信號(hào)，制作損傷特征遞歸圖，將損傷特征信息輸入卷積神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)，得出損傷檢測(cè)結(jié)果，但該檢測(cè)方法對(duì)局部小損傷的識(shí)別能力較弱。聶振華[2]等在橋梁上安裝部分傳感器，采集并構(gòu)建橋梁各結(jié)構(gòu)的原始數(shù)據(jù)矩陣，通過主成分分析得到橋梁損傷特征值序列，運(yùn)用傳遞熵計(jì)算方法完成損傷檢測(cè)，但該方法魯棒性較差。楊書仁[3]等基于應(yīng)變能量函數(shù)，分析橋梁應(yīng)變監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，并得出損傷檢測(cè)的結(jié)果，但該方法識(shí)別結(jié)果
廣東公路交通 2022年6期2023-01-16
- 345 MPa級(jí)容器用鋼抗氫致開裂性能的研究
軋至20 mm厚試板，空冷至室溫，再加熱至930 ℃保溫60 min水淬，然后分別于550、600、650 ℃回火60 min，空冷。按回火溫度從低到高依次將鋼板編為1、2和3號(hào)。1.3 試驗(yàn)方法制備金相試樣，用體積分?jǐn)?shù)為3%的硝酸酒精溶液腐蝕，采用LSM 700型光學(xué)顯微鏡進(jìn)行金相檢驗(yàn)。采用DHV- 1000Z型顯微維氏硬度計(jì)測(cè)定硬度，試驗(yàn)力為0.1 N。采用EPMA- 1720型電子探針分析儀進(jìn)行元素掃描分析。試樣尺寸為10 mm(軋向)×10 mm(
上海金屬 2022年6期2022-11-25
- 2219鋁合金VPTIG鎖底焊縫缺陷修復(fù)及其對(duì)接頭性能的影響
對(duì)象，對(duì)鎖底焊接試板未焊透程度通過X射線底片觀察，同時(shí)對(duì)焊縫力學(xué)性能進(jìn)行測(cè)試，對(duì)不同鎖底焊縫未焊透程度的力學(xué)性能特征進(jìn)行了對(duì)比分析，并觀察了焊縫斷口橫截面形貌，最后采用手工TIG焊對(duì)鎖底焊縫進(jìn)行了補(bǔ)焊。2 試驗(yàn)方法采用2219-T8鋁合金進(jìn)行焊接試驗(yàn)，其化學(xué)成分及力學(xué)性能見表1，焊接接頭形式如圖1所示。其中SB1為8mm厚板材，SB2為型材加工，鎖底槽深度為8mm，對(duì)接位置留2mm鈍邊，單邊開40°坡口。圖1 鎖底焊接接頭形式表1 2219-T8鋁合金化學(xué)
金屬加工(熱加工) 2022年10期2022-10-25
- VLEC B型艙5Ni鋼免預(yù)熱焊接工藝
組。4付熔敷金屬試板焊后的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))如表1和表2所示，力學(xué)性能如表3和表4所示。由表1和表2可知：兩種焊條的各項(xiàng)合金元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)雖有所不同，但均滿足AWS相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。由表3和表4可知：兩種焊條的力學(xué)性能均滿足AWS相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求，屈服強(qiáng)度及-196 ℃夏比V型沖擊功均滿足ABS規(guī)范要求。表1 OK 92.55焊條化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %表2 NI-C70S焊條化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %表3 OK 92.55焊條力學(xué)性能表4 NI-C70S焊條力學(xué)性
造船技術(shù) 2022年4期2022-09-02
- 激光清理在TA2焊接接頭氧化去除上的應(yīng)用研究
1.2 試驗(yàn)設(shè)備試板采用昆山華恒焊接股份生產(chǎn)的自動(dòng)化拼焊專機(jī)HL3000進(jìn)行施焊，專機(jī)集成了等離子（PAW）和自動(dòng)鎢極氬弧焊（TIG）的焊接功能。焊接接頭采用重慶凱沃德光電科技生產(chǎn)的100W便攜式激光表面清理裝置進(jìn)行氧化去除。圖1為P+T焊接專機(jī)，圖2為激光清理裝置手持端。圖1 P+T焊接專機(jī)圖2 激光清理裝置手持端2 試板制備2.1 母材TA2具有良好的焊接性，焊接熔池的表面張力較好，熔敷金屬的流動(dòng)性和潤(rùn)濕效果良好，在保護(hù)得當(dāng)?shù)那闆r下，焊縫呈現(xiàn)銀白色光澤
石油和化工設(shè)備 2022年8期2022-08-31
- 大厚度DH36高強(qiáng)海工鋼GMAW+SAW 焊接接頭的微結(jié)構(gòu)與力學(xué)性能
藝及試驗(yàn)設(shè)備焊接試板為標(biāo)準(zhǔn)試板,長(zhǎng)×寬為600 mm×190 mm,對(duì)接接頭,帶鈍邊非對(duì)稱X 坡口(見圖1)。焊接為雙面多層多道平焊,無預(yù)熱CO2GMAW 打底,SAW 中間及蓋面,層間溫度60～200 ℃。四副焊接試板(編號(hào)1～4)采用BZ-WPS-1焊接工藝+分別后熱80 ℃-1 h、200 ℃-1 h、350 ℃-1 h 和 無 后 熱BZWPS-2焊接工藝(焊接電流900A)焊接,直流反接,焊接規(guī)范參數(shù)見表1～2。圖1 焊接試板焊接坡口圖Fig.1
材料科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2022年4期2022-08-25
- 冷抽壓實(shí)頻次對(duì)復(fù)合材料試板性能的影響
影響，并通過層壓試板固化后的厚度、內(nèi)部孔隙缺陷、力學(xué)性能來表征其影響的大小。1 試驗(yàn)過程及方法1.1 試板原材料及鋪層尺寸T800 碳纖維單向帶及環(huán)氧樹脂基復(fù)合材料預(yù)浸料產(chǎn)于中航復(fù)合材料有限公司。每塊層壓試板共計(jì)鋪層25 層，單層固化厚度為0.14mm±0.01mm。每塊試板尺寸300mm×400mm，共計(jì)制造10 塊試板。1.2 試驗(yàn)設(shè)備及工具試板切割機(jī)、光學(xué)顯微鏡、研磨拋光機(jī)、游標(biāo)卡尺、萬能力學(xué)試驗(yàn)機(jī)。1.3 試驗(yàn)內(nèi)容為研究不同冷抽壓實(shí)頻次對(duì)層壓試板厚
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2022年7期2022-07-14
- 大電流MAG 焊焊接技術(shù)研究
焊的4 件焊接試板焊縫勻直，焊縫與母材過渡平滑，無卷邊、咬邊等缺陷，符合我公司焊縫外觀檢驗(yàn)要求，與常規(guī)工藝焊接試板無明顯差異。相比常規(guī)工藝5#試板，大電流MAG 焊焊接試板飛濺更少，可減少焊接飛濺清理時(shí)間，有利于提高結(jié)構(gòu)件制造效率。2.2 無損探傷對(duì)5 件焊接試板對(duì)接焊縫進(jìn)行超聲波探傷，均符合《GB/T 11345-2013 鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷》標(biāo)準(zhǔn)要求。對(duì)焊接試板端頭進(jìn)行磁粉探傷，收弧弧坑處未發(fā)現(xiàn)裂紋，均符合《JB/T 6061-2007
裝備制造技術(shù) 2022年2期2022-06-04
- 模擬焊后熱處理溫度對(duì)Q345R鋼板焊接接頭的焊接殘余應(yīng)力及力學(xué)性能的影響
45R鋼多道焊接試板為研究對(duì)象，分析了熱處理溫度對(duì)Q345R鋼板焊接接頭的焊接殘余應(yīng)力及力學(xué)性能的影響。1 試驗(yàn)材料與方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)材料為Q345R鋼板，其厚度為46 mm，采用埋弧自動(dòng)焊接法進(jìn)行焊接，焊接參數(shù)見表1。將焊接鋼板鋸切為4塊試板，尺寸均為150 mm×250 mm×46 mm，分別編號(hào)為1～4，進(jìn)行模擬焊后熱處理試驗(yàn)，其工藝參數(shù)見表2。表1 Q345R鋼板的焊接參數(shù)表2 模擬焊后熱處理試驗(yàn)的工藝參數(shù)1.2 試驗(yàn)方法依據(jù)GB/T 31
理化檢驗(yàn)(物理分冊(cè)) 2022年3期2022-03-31
- 超級(jí)奧氏體不銹鋼CK3MCuN 中高溫相的產(chǎn)生與控制探討
。CK3MCuN試板在鑄造過程中，采用純凈度較高的鋼水，避免產(chǎn)品在固溶處理中晶內(nèi)及晶界處產(chǎn)生奧氏體外的高溫相σ相、碳化物等[3-4]。經(jīng)過固溶處理，這樣在試板中心可能出現(xiàn)高溫相σ相、碳化物。如對(duì)試板固溶處理處理不當(dāng)，促使σ相的存在，會(huì)直接影響焊接后的焊縫組織熱影響區(qū)(HAZ)產(chǎn)生較多的高溫相σ相、碳化物等奧氏體之外組織，特別是σ相，其為又脆又硬的且無磁性的金屬間化合物，從使用的角度，σ相存在一定危險(xiǎn)，將嚴(yán)重影響材料的使用性能[5-6]。文中從固溶處理、焊接
焊接 2022年1期2022-03-09
- SA-537 CL2 碳錳硅鋼埋弧焊工藝研究
兩組， 一組焊接試板進(jìn)行焊后熱處理， 另一組進(jìn)行淬火+回火+焊后熱處理。 在實(shí)際制造過程中存在產(chǎn)品正常的焊后熱處理以及產(chǎn)品熱處理后返修、 客戶現(xiàn)場(chǎng)返修后重新熱處理的情況， 評(píng)定試板的焊后熱處理又分為產(chǎn)品焊后熱處理（即最小焊后熱處理） 和3 倍熱循環(huán)焊后熱處理（即最大焊后熱處理）， 因此每組試板數(shù)量為2 副， 分別為最小焊后熱處理態(tài)和最大焊后熱處理態(tài)。2.1 焊接坡口試驗(yàn)用SA-537 CL2 鋼厚度為68 mm， 坡口形式如圖2 所示， 坡口采用機(jī)械加工而
焊管 2021年11期2021-12-06
- GH5188高溫合金薄板CMT-Pin焊接變形研究
in腳外觀成形及試板變形的影響。2 試驗(yàn)條件及方法2.1 試驗(yàn)材料及設(shè)備（1）試驗(yàn)材料 試驗(yàn)采用GH5188鈷基高溫合金薄板，試板長(zhǎng)度為100mm，寬度為80mm，厚度為0.8mm、1.2mm。試驗(yàn)采用φ1.2mm 的GH5188焊絲。（2）試驗(yàn)設(shè)備 試驗(yàn)采用福尼斯TPS CMT Advanced 4000型焊接電源、VR7000 CMT送絲系統(tǒng)和RCU 5000i遙控器配合使用，它能夠直接進(jìn)行送絲并且確保高精度的送絲距離，配備機(jī)器人可以實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化生產(chǎn)。圖
金屬加工(熱加工) 2021年10期2021-10-29
- 2205雙相不銹鋼SAW焊接熱裂紋消除
[1]。2.1 試板焊接工藝參數(shù)按相關(guān)要求，使用原焊接工藝(見表5)和新焊接工藝(見表6)分別焊接1號(hào)試板和2號(hào)試板。1號(hào)試板在平板自由收縮狀態(tài)下與筒體縱焊縫受力狀態(tài)有差別，雖然兩者焊接工藝相同，但1號(hào)試板并沒有出現(xiàn)裂紋，如圖3～圖5所示。圖3 1號(hào)試板外觀圖4 2號(hào)試板外觀圖5 筒體縱焊縫受力示例表5 1號(hào)試板焊接工藝參數(shù)(原焊接工藝)表6 2號(hào)試板焊接工藝參數(shù)(新焊接工藝)2.2 力學(xué)性能試驗(yàn)1號(hào)試板按ASME Ⅸ標(biāo)準(zhǔn)要求，做拉伸×2、面彎×2、背彎×
造船技術(shù) 2021年5期2021-10-28
- 全焊縫堆焊過渡層重要性分析
）X7Ni9焊接試板機(jī)械性能試驗(yàn)是保證LNG儲(chǔ)罐內(nèi)罐焊接質(zhì)量的一個(gè)重要檢測(cè)手段。在檢驗(yàn)過程中，有時(shí)會(huì)遇到試板拉伸不合格現(xiàn)象。本文對(duì)我國某LNG儲(chǔ)罐建設(shè)項(xiàng)目，出現(xiàn)一例具有代表性的X7Ni9焊接試板拉伸試驗(yàn)不合格原因進(jìn)行分析。1 X7Ni9焊接試板成份、機(jī)械性能及焊接工藝（如表1）表1位置為2G，預(yù)熱溫度10℃，層間溫度99℃，最大熱輸入為2.46kj/mm，坡口清理采用刷和打磨的方式，采用打磨和氣刨方式進(jìn)行清根。2 試板坡口形式和焊道順序（如圖1）圖13 力
中國設(shè)備工程 2021年16期2021-09-10
- 典型海域船舶用銅材表面生物污損與腐蝕性能研究
板作為對(duì)照試樣，試板包括鑄造青銅ZQMnD12-8-3-2、B10、B30和紫銅T2試板。選擇青島、舟山和三亞海域港口作為實(shí)海掛片站點(diǎn)，分別代表溫帶、亞熱帶和熱帶氣候條件。試驗(yàn)站點(diǎn)海水環(huán)境因素和材料元素組成見表1和表2。試樣掛片時(shí)間為 1 a。掛片試樣按期取回后，記錄污損情況，進(jìn)行酸洗除去腐蝕產(chǎn)物，取得腐蝕數(shù)據(jù)。表1 青島、舟山、三亞港口海水環(huán)境因素（均值）[12-14]Tab.1 Environmental factors of sea water in
裝備環(huán)境工程 2021年8期2021-09-03
- 國產(chǎn)超級(jí)奧氏體不銹鋼SB-690 N08367換熱管與管板的焊接研究
iCrMo-3(試板1)和ENiCrMo-4(試板2)，規(guī)格350 mm×240 mm×δ40 mm，堆焊層厚度8 mm，其中2塊進(jìn)行力學(xué)性能檢測(cè)、腐蝕試驗(yàn)[12]等；另外2塊用于模擬管板(管板分別堆焊ENiCrMo-3和ENiCrMo-4)+國產(chǎn)換熱管(規(guī)格?25 mm×2.0 mm)的焊接試驗(yàn)。2.1 焊接工藝參數(shù)模擬管板堆焊的焊接工藝參數(shù)如表3所示。表3 模擬管板堆焊參數(shù)2.2 焊接試驗(yàn)過程圖1示出試板焊前打磨清理及預(yù)熱處理，圖2示出試板堆焊的情況。
壓力容器 2021年7期2021-08-30
- 應(yīng)用六西格瑪方法 提高復(fù)合材料拉伸試件FTY
加強(qiáng)片膠膜規(guī)格、試板厚度6個(gè)主要因素對(duì)復(fù)合材料試件拉伸強(qiáng)度的影響進(jìn)行分析。加強(qiáng)片規(guī)格、粘貼加強(qiáng)片膠膜規(guī)格為可區(qū)分型數(shù)據(jù)，采用箱線圖、雙樣本T檢驗(yàn)方法，對(duì)兩個(gè)因素進(jìn)行分析比較，見圖4、圖5。從箱線圖看，不同規(guī)格加強(qiáng)片、不同規(guī)格粘貼加強(qiáng)片膠膜對(duì)試件拉伸強(qiáng)度影響不明顯；進(jìn)一步進(jìn)行雙樣本T檢驗(yàn)，P值分別為0.972、0.873，均大于0.05，說明加強(qiáng)片規(guī)格、粘貼加強(qiáng)片膠膜規(guī)格對(duì)試件拉伸強(qiáng)度均沒有影響。圖4 拉伸強(qiáng)度-加強(qiáng)片規(guī)格箱線圖圖5 拉伸強(qiáng)度-粘貼加強(qiáng)片膠膜
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年18期2021-07-12
- 某鈾礦山離子交換塔防腐襯里選材研究
9-10]，進(jìn)行試板腐蝕試驗(yàn)，通過對(duì)比腐蝕試驗(yàn)前后材料的附著力大小、耐磨性和老化程度等，對(duì)5種材料進(jìn)行研究，選出最優(yōu)襯里材料。1 試驗(yàn)部分環(huán)境溫度為23 ℃，相對(duì)濕度為50%。試板：1)未經(jīng)腐蝕的鋼襯PO、環(huán)氧玻璃鋼、玻璃鱗片、ANTO1001、ANTO6001試板若干塊；2)腐蝕后的鋼襯PO、環(huán)氧玻璃鋼、玻璃鱗片、ANTO1001、ANTO6001試板若干塊(來自1.1試驗(yàn))。上述兩組試板的基材均用120目的砂紙進(jìn)行手工打磨處理后再進(jìn)行襯里，試板均來自同
鈾礦冶 2021年2期2021-05-24
- 基于焊接熱輸入對(duì)16MnDR鋼焊接接頭的影響研究
。方案1：組裝時(shí)試板平直（不做任何反變形），不采用剛性固定，讓焊接試板自由變形，焊后檢測(cè)試板變形尺寸（以邊緣翹起高度作為變形量）。方案2：組裝同方案1，焊接時(shí)采用剛性固定后進(jìn)行焊接，壓緊位置保持一致。焊后檢測(cè)同方案1。方案3：組裝時(shí)預(yù)留反變形（反變形角度保持一致），不采用剛性固定，讓焊接試板自由變形。焊后檢測(cè)同方案1。方案4：組裝同方案3，不采用剛性固定，讓焊接試板自由變形，焊后對(duì)試板進(jìn)行退火處理，采用現(xiàn)有城軌構(gòu)架去應(yīng)力退火工藝。4種方案材料編號(hào)及焊接工藝
金屬加工(熱加工) 2021年4期2021-05-13
- 轉(zhuǎn)銹穩(wěn)銹材料在石油鉆采設(shè)備薄壁件表面的應(yīng)用*
力。試驗(yàn)共有4塊試板，試板編號(hào)及噴涂的油漆如下：試板1：轉(zhuǎn)銹穩(wěn)銹材料(薄)+油漆配套；試板2：轉(zhuǎn)銹穩(wěn)銹材料(厚)+油漆配套；試板3：試板表面手工除銹+油漆配套；試板4：試板表面噴砂或噴丸達(dá)到Sa2.5級(jí)+油漆配套。2.1.2 配套兼容性試驗(yàn)主要目的是驗(yàn)證轉(zhuǎn)銹穩(wěn)銹材料與目前公司使用的品牌配套油漆間涂層兼容性及附著力的大小。試驗(yàn)共有7塊試板，試板編號(hào)及噴涂油漆如下：試板1：轉(zhuǎn)銹穩(wěn)銹材料+油漆配套1；試板2：轉(zhuǎn)銹穩(wěn)銹材料+油漆配套2；試板3：轉(zhuǎn)銹穩(wěn)銹材料+油漆配
石油化工腐蝕與防護(hù) 2021年2期2021-04-27
- 焊接接頭的磁記憶檢測(cè)
部位[2]。2 試板檢測(cè)試驗(yàn)設(shè)計(jì)了2塊焊接試板，每塊試板上制作3個(gè)典型焊接缺陷。1#試板制作條孔、縱向裂紋、根部未焊透缺陷；2#試板制作焊趾裂紋、內(nèi)凹、未熔合缺陷。對(duì)2塊試板分別進(jìn)行了TOFD(超聲波衍射時(shí)差法)、射線、相控陣超聲、磁記憶檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果如圖310所示。在試板的正面和反面分別進(jìn)行了TOFD、磁記憶檢測(cè)，并在試板的正面進(jìn)行了相控陣超聲檢測(cè)。TOFD檢測(cè)采用的儀器型號(hào)為ISONIC 2008，探頭頻率為7.5 MHz，直徑為6 mm，入射角度為6
無損檢測(cè) 2020年9期2020-10-12
- 焊接接頭的相控陣超聲檢測(cè)
通過對(duì)含焊接缺陷試板的焊接接頭進(jìn)行相控陣超聲檢測(cè)，并與其他檢測(cè)方法進(jìn)行對(duì)比，研究了相控陣超聲檢測(cè)技術(shù)在焊接接頭缺陷檢測(cè)中的應(yīng)用。1 相控陣超聲檢測(cè)原理相控陣超聲檢測(cè)技術(shù)是指通過計(jì)算機(jī)控制多芯片探頭中各芯片的激勵(lì)(振幅和延時(shí))，產(chǎn)生超聲波聚焦波束，并通過軟件調(diào)整聲束參數(shù)，如角度、焦距、焦點(diǎn)等的一種超聲波缺陷檢測(cè)方法[4]。由于聲束角度單一和移動(dòng)范圍受限，單晶探頭比較難檢出偏離垂直方向較大的缺陷和遠(yuǎn)離聲束軸線的缺陷，而相控陣超聲檢測(cè)可以通過改變陣列單元芯片的延
無損檢測(cè) 2020年9期2020-10-12
- 鋁合金高純氬MIG焊接應(yīng)用研究
料 試驗(yàn)中采用的試板材料為6061-T6鋁合金，其化學(xué)成分見表1。試板尺寸為150mm×300mm，厚度分別為3～20mm，焊絲選用ER5356，φ1.2mm。焊接電流類別為DCEP/+。表1 6061-T6鋁合金化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)） （%）（2）焊前準(zhǔn)備 先打磨試板邊緣30～40mm的范圍，清除試板表層的氧化膜，然后用丙酮清洗去除油污等，否則焊縫中很容易產(chǎn)生氣孔、夾渣等缺陷。干燥試板后采用99.999% Ar作為保護(hù)氣體，對(duì)處理過的鋁合金試板分別在平焊、
金屬加工(熱加工) 2020年5期2020-05-15
- 橋梁涂裝紅外熱成像技術(shù)檢測(cè)用試板設(shè)計(jì)應(yīng)用
缺陷設(shè)計(jì)制作缺陷試板，采用紅外設(shè)備進(jìn)行試驗(yàn)檢測(cè)，根據(jù)試驗(yàn)試板的檢測(cè)結(jié)果研究鋼結(jié)構(gòu)涂層相關(guān)工藝。2 紅外熱成像設(shè)備檢測(cè)設(shè)備采用Thermal Stare公司生產(chǎn)的IR-CIS涂裝紅外系統(tǒng)，系統(tǒng)主要由攝像頭、主機(jī)及控制器構(gòu)成。控制器進(jìn)行檢測(cè)過程的控制，通過攝像頭對(duì)檢測(cè)物體熱激及圖像采集，經(jīng)過主機(jī)系統(tǒng)完成處理并在控制器顯示數(shù)字圖像以及紅外圖像。當(dāng)物體存在缺陷時(shí)，不同的導(dǎo)熱系數(shù)對(duì)熱傳導(dǎo)過程的影響不同，熱流在物體內(nèi)傳導(dǎo)的過程會(huì)反映在物體表面溫度的差異上。紅外熱成像技
工程建設(shè)與設(shè)計(jì) 2020年5期2020-04-02
- 采用光學(xué)測(cè)量技術(shù)研究鋁合金焊接變形
位移應(yīng)變，來揭示試板焊接變形機(jī)理。1 XTDIC 系統(tǒng)測(cè)量原理在計(jì)算機(jī)視覺領(lǐng)域中，數(shù)字圖像相關(guān)法是一種被廣泛采用的圖像測(cè)量方法。數(shù)字圖像相關(guān)法原理是通過識(shí)別隨機(jī)的散斑來精確匹配兩張散斑圖像，再通過相關(guān)性計(jì)算，以得到匹配點(diǎn)運(yùn)動(dòng)后的坐標(biāo)[15]。在實(shí)際識(shí)別過程中，數(shù)字圖像相關(guān)法利用變形前后參考圖像和目標(biāo)圖像的灰度進(jìn)行識(shí)別匹配。測(cè)量過程中，如果物體未發(fā)生塑性變形運(yùn)動(dòng)，則標(biāo)記點(diǎn)坐標(biāo)滿足式（1—2）映射關(guān)系。焊接過程中，焊接件由于發(fā)生塑性變形，所以在計(jì)算物體標(biāo)記點(diǎn)的
精密成形工程 2020年1期2020-02-06
- 鋁基印制板制作工藝改善
）。表1 鋁基板試板相關(guān)信息1.2 試板流程及結(jié)果1.2.1 第一次試板制作流程開料→鉆外圍孔→貼保護(hù)膜→外層圖形→蝕刻→退膜→外層AOI→EQC檢查→前處理（噴砂）→阻焊→字符→沉鎳鈀金→撕保護(hù)膜→二鉆（普通鉆頭）→大板V-CUT→銑板→洗板→測(cè)試→FQC→FQA→包裝。1.2.2 試板結(jié)果共投料5.457 m2，共報(bào)廢2.512 m2，合格率為46%。報(bào)廢情況（如圖1）。圖1 第一次試板報(bào)廢統(tǒng)計(jì)1.2.3 結(jié)果及數(shù)據(jù)分析第一次試板結(jié)果原因分析和改善措施
印制電路信息 2019年12期2020-01-07
- 加氫反應(yīng)器12Cr2Mo1V鋼焊接工藝制定
常重要意義。試驗(yàn)試板材料焊接試板規(guī)格及坡口形式12Cr2Mo1V鋼焊接試驗(yàn)所用鍛件試板規(guī)格為1000×120×45，4塊（2對(duì)），坡口加工圖如圖1所示：12Cr2Mo1V焊接試板化學(xué)成分如表 1 所示。12Cr2Mo1V鋼碳和合金元素含量高，根據(jù)公式CE=C+Mn/6+（Cr+Mo+V）/5+（Ni+Cu）/15可得，12Cr2Mo1V鋼CE≥0.6%，焊接性較差，屬難焊材料。一方面，焊接過程中存在著一定程度的硬化傾向，另一方面，在焊接熱循環(huán)所決定的冷卻速
裝備維修技術(shù) 2019年3期2019-09-10
- 石油鉆采設(shè)備精加工面漆膜附著力問題研究*
試驗(yàn)過程1.1 試板制作試驗(yàn)總共使用試板28塊(100 mm×150 mm)。其中，8塊試板加工至Ra6.3，8塊加工至Ra12.5，8塊加工至Ra 25，4塊噴砂、噴丸除銹達(dá)到Sa 2.5級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。將24塊精加工至不同粗糙度的試板分別編號(hào)，從1至24號(hào)；經(jīng)噴砂、噴丸處理的4塊試板分別編號(hào)，從A1至A4。試板的制備設(shè)置4個(gè)不同的變量——試板表面粗糙度、漆膜厚度、漆膜干燥時(shí)間(中間漆的干燥時(shí)間)和油漆配套。考慮到車間實(shí)際生產(chǎn)過程中，產(chǎn)品工期較緊，可能存在中間漆
石油化工腐蝕與防護(hù) 2019年3期2019-08-21
- 91級(jí)材料筒節(jié)與20MnMo材料管板間的焊接及熱處理工藝研究
求的焊帶。②91試板坡口側(cè)堆焊EQNiCr-3材料后與91材料對(duì)接試驗(yàn)，驗(yàn)證91坡口側(cè)堆焊的焊縫性能。③20MnMo試板坡口側(cè)堆焊EQNiCr-3后與20MnMo試板對(duì)接試驗(yàn)，驗(yàn)證20MnMo坡口側(cè)側(cè)堆焊焊縫性能。④91試板坡口側(cè)堆焊EQNiCr-3與20MnMo試板坡口側(cè)堆焊EQNiCr-3進(jìn)行埋弧焊對(duì)接試驗(yàn)，驗(yàn)證最終對(duì)接焊縫性能。1.1 國產(chǎn)EQNiCr-3焊帶選型試驗(yàn)選用國產(chǎn)鎳基焊材技術(shù)領(lǐng)先的A廠家和B廠家生產(chǎn)的規(guī)格為60mm×0.5mm的EQNiC
中國金屬通報(bào) 2019年12期2019-04-26
- 2.25Cr-1Mo-0.25V鋼焊縫擴(kuò)散氫分布試驗(yàn)
試驗(yàn)過程中采用的試板為某公司生產(chǎn)的2.25Cr-1Mo-0.25V鍛件，試驗(yàn)中涉及的鍛件均由同一批號(hào)的試板加工而成，試驗(yàn)中采用的焊材也均為同一廠家、同一批號(hào)的焊材。試驗(yàn)共進(jìn)行7組(A，B，C，D，E，F(xiàn)，G)不同后熱狀態(tài)下的試板焊接，每組試驗(yàn)焊接試板厚度150 mm，長(zhǎng)度600 mm。7組試板焊前預(yù)熱溫度、焊接規(guī)范參數(shù)、分割、入爐時(shí)間、出爐入水冷卻時(shí)間均相同，焊后按照預(yù)定的工藝步驟進(jìn)行固氫、試樣制備、擴(kuò)散氫測(cè)量。其各組試板的后熱要求及說明如表1所示。表1
壓力容器 2019年1期2019-03-05
- 鐵路貨車構(gòu)架式轉(zhuǎn)向架典型接頭焊接殘余應(yīng)力消除方法
5E低合金鋼對(duì)接試板、T型角接試板的焊接殘余應(yīng)力進(jìn)行實(shí)測(cè)研究，從而獲得典型結(jié)構(gòu)焊接殘余應(yīng)力的分布及消除應(yīng)力處理的實(shí)際效果，為快捷鐵路貨車轉(zhuǎn)向架制造提供技術(shù)理論依據(jù)和實(shí)踐技術(shù)支持[4-6]。1 試驗(yàn)材料和方法1.1 試驗(yàn)材料試驗(yàn)?zāi)覆臑榍?qiáng)度為345 MPa的Q345E低合金結(jié)構(gòu)鋼，熱軋狀態(tài)供貨。采用熔化極混合氣體保護(hù)焊（GMAW），選用直徑為φ1.2 mm的SM-70（GB/T8110 ER50-6）實(shí)心焊絲，保護(hù)氣體為 φ（Ar）80%+φ（CO2）20
電焊機(jī) 2018年12期2019-01-22
- 超級(jí)雙相不銹鋼換熱管焊縫返修性能研究
速冷卻。1.3 試板焊接規(guī)范1.3.1堆焊試板在試板上采用帶極焊機(jī)堆焊5 mm的S2209型不銹鋼，見圖1。焊接操作參數(shù)為，堆焊試板過渡層預(yù)熱溫度150 ℃、其余層預(yù)熱溫度10～150 ℃，過渡層層間溫度150～250 ℃、其余層層間溫度10～150 ℃，后熱處理規(guī)范(250～350) ℃×2 h，電源直流反接，焊接電流450～550 A，焊接電壓29～31 V，焊接速度10～11 m/h[11]。堆焊試板焊接試驗(yàn)完成后對(duì)試板進(jìn)行了鐵素體含量的測(cè)量，結(jié)果為
石油化工設(shè)備 2018年6期2018-11-26
- 鈦-鋼爆炸復(fù)合板熔焊對(duì)接過渡層焊接材料
#、近鈦2#，A試板近鈦層采用近鈦1#，B試板近鈦層采用近鈦2#；近鋼層均選用φ1.2mm的Ni-Cr-Fe焊絲；鋼層均選用φ1.2mm的YC-GX80管線鋼專用焊絲。鈦層，近鈦層，近鋼層，鋼層焊接方法分別為TIG焊，等離子噴焊，TIG焊，MIG焊，焊接電流分別為90～95，110～115，120～125，160～180A。金相測(cè)試和掃描測(cè)試均在焊板端部距離焊縫邊緣2cm處取一個(gè)包括熱影響區(qū)的試樣。兩個(gè)實(shí)驗(yàn)分別在GX71倒置金相顯微鏡和JSM-6700F場(chǎng)
材料工程 2018年9期2018-09-19
- 振動(dòng)時(shí)效工藝在飛機(jī)制造中的應(yīng)用研究
臺(tái)設(shè)計(jì)階段，根據(jù)試板及試驗(yàn)件的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，經(jīng)過多次優(yōu)化，確定最終方案如圖1所示。圖1 振動(dòng)時(shí)效試驗(yàn)臺(tái)1.3 試板及試驗(yàn)件的裝卡和加速度計(jì)安裝試板及試驗(yàn)件通過雙頭螺柱、螺母及壓板剛性固定在試驗(yàn)臺(tái)上。根據(jù)所租用設(shè)備的特點(diǎn)，加速度計(jì)的安裝無嚴(yán)格要求，在試驗(yàn)進(jìn)行過程中一般放在壓板上，以便獲得較為準(zhǔn)確的反饋信號(hào)。1.4 試板振動(dòng)時(shí)效工藝試驗(yàn)將01、02、03、09及10號(hào)試板制成自由鍛件，材料為L(zhǎng)D10，CS狀態(tài)，外形尺寸為300 mm×180 mm×30 mm。進(jìn)行
新技術(shù)新工藝 2018年8期2018-08-30
- 超聲沖擊方式對(duì)焊接接頭表面殘余應(yīng)力的影響
m厚Q235焊接試板為研究對(duì)象,焊接過程中分別采用內(nèi)部道層沖擊、各層均沖擊以及焊后表面沖擊的方式進(jìn)行處理,研究不同超聲沖擊方式對(duì)焊接接頭表面殘余應(yīng)力的影響.1 試驗(yàn)1.1 試板焊接以12 mm厚Q235焊接試板為研究對(duì)象,試板規(guī)格200 mm×300 mm×12 mm,試板屈服強(qiáng)度255 MPa,抗拉強(qiáng)度380 MPa.焊接方法采用手工電弧焊,焊接設(shè)備為OTC VRTP400,J507焊條.V型坡口,坡口角度60°,鈍邊1 mm.焊接層序如圖1,各層序焊接
- 關(guān)于Q345R鋼板SAW焊接工藝認(rèn)可試驗(yàn)的研究
相關(guān)要求。2. 試板的制備2.2.1試件的制作根據(jù)依托產(chǎn)品結(jié)構(gòu)尺寸及CCS《材料與焊接規(guī)范》（2015）相關(guān)要求確定SAW焊接試板規(guī)格為32×150×800mm，坡口形式：Y型，角度：26°～28°；根8mm。2.2.2試件的焊接試件準(zhǔn)備合格后按PWPS相關(guān)要求進(jìn)行焊接，焊接步驟及注意事項(xiàng)如下：1）在試板裝配后、焊接前，必須通知驗(yàn)船師進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)確認(rèn)，并打CCS鋼印。2）Q345R鋼屬于490B系列材料，應(yīng)匹配Y3系列焊接材料，焊接材料型號(hào)及規(guī)格為：JQ.H1
科技風(fēng) 2018年28期2018-05-14
- 余高去除對(duì)鋁合金TIG焊接頭殘余應(yīng)力的影響
去除前3 mm厚試板與5 mm厚試板相比，近縫區(qū)由于變形較大釋放部分應(yīng)力導(dǎo)致縱向殘余應(yīng)力稍小;試板縱向殘余應(yīng)力分布曲線均為近縫區(qū)拉應(yīng)力最高，試板兩側(cè)存在壓應(yīng)力區(qū)。去除余高后試板的縱向殘余應(yīng)力曲線均呈駝峰狀，焊縫中心殘余應(yīng)力較低，近縫區(qū)達(dá)到殘余應(yīng)力最大值;余高的去除對(duì)于消除縱向殘余應(yīng)力沒有太大影響，但可適當(dāng)降低橫向殘余應(yīng)力。殘余應(yīng)力 超聲波法 鋁合金 鎢極氬弧焊0 序 言Al-Mg合金由于其良好的力學(xué)性能、耐腐蝕性和焊接性被廣泛應(yīng)用于船體結(jié)構(gòu)材料的制造［1］
焊接 2017年5期2017-10-23
- 09MnNiDR鋼焊接工藝
驗(yàn)數(shù)據(jù)焊接完后將試板鋸為2塊，分別標(biāo)記為試板A、B。試板A進(jìn)行熱成型熱處理，具體工藝為：熱成型930℃（65 min）+正火900℃（100 min）+回火 620℃（120 min）+模擬熱處理 560℃（6 h）。試板 B：熱處理560℃（6 h）。試板A、B拉伸試驗(yàn)結(jié)果見表4，試板A沖擊韌性試驗(yàn)結(jié)果見表5，試板B沖擊韌性試結(jié)果見表6。表4 試板A/B拉伸試驗(yàn)結(jié)果表5 試板A沖擊試驗(yàn)結(jié)果表6 試板B沖擊試驗(yàn)結(jié)果試板A組織及硬度值見表7，試板B組織及硬度
電焊機(jī) 2017年6期2017-07-24
- 提高HG785高強(qiáng)鋼焊接接頭強(qiáng)度的試驗(yàn)研究
a.2 試驗(yàn)方法試板焊接：對(duì)HG785鋼板的焊接采用熔化極氣體保護(hù)焊方法，氣體成分80%Ar+20%CO2，坡口形式采用帶墊板的單邊V形坡口，焊接位置為平位置，焊絲直徑1.2 mm，選擇JM110（ER76-G）和JM120（ER83-G）焊絲，并選擇不同的焊接參數(shù)分別進(jìn)行3種焊接試驗(yàn)，最后再對(duì)焊接接頭分別進(jìn)行拉伸試驗(yàn)和硬度試驗(yàn)，分析不同焊接參數(shù)對(duì)HG785鋼焊接接頭強(qiáng)度的影響。（1）1#試板焊接參數(shù)1#試板使用JM110焊絲，焊接參數(shù)選擇工廠焊接普通低合
裝備制造技術(shù) 2017年2期2017-06-07
- 低合金高強(qiáng)鋼焊接缺陷原因分析
前焊接的無缺陷的試板,兩件此次焊接出現(xiàn)問題的試板,采用對(duì)比分析的方法。用TIME1130型超聲波探傷儀確定缺陷區(qū)域;用SPECTROTEST型直讀光譜儀測(cè)定熔敷金屬化學(xué)成分;用WEW-600C型微機(jī)屏顯萬能試驗(yàn)機(jī)測(cè)定試板的焊接拉伸性能;用JB-300B型沖擊試驗(yàn)機(jī),測(cè)定試板在-20℃時(shí)焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的沖擊吸收功;用熱酸浸腐蝕檢驗(yàn)法檢測(cè)缺陷區(qū)的低倍組織;用Axiovert 40 MAT型金相顯微鏡檢測(cè)缺陷區(qū)顯微組織。3 結(jié)果和討論3.1 化學(xué)成分分析及結(jié)果
四川冶金 2017年2期2017-05-16
- 530mm超厚20MnMoNb鍛件的窄間隙埋弧焊
30mm超厚鍛件試板的焊接結(jié)構(gòu)，制定合適的焊接工藝方案，預(yù)防焊接缺陷的產(chǎn)生。采用窄間隙埋弧焊焊接試板，試板經(jīng)焊后熱處理后進(jìn)行無損檢測(cè)和力學(xué)性能檢測(cè)，檢測(cè)結(jié)果均符合設(shè)計(jì)要求，焊縫一次合格，完成了焊接工藝評(píng)定，為930壓力筒的制造奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。對(duì)焊縫進(jìn)行微觀組織分析，發(fā)現(xiàn)其中有細(xì)小的針狀鐵素體析出，細(xì)化了粗大的晶粒，這對(duì)焊接接頭的力學(xué)性能有一定的改善作用。本次焊接工藝評(píng)定的完成，對(duì)超壁厚焊接結(jié)構(gòu)的問題解決提出了新的思路。窄間隙埋弧焊；530 mm厚度；20
電焊機(jī) 2017年4期2017-05-10
- 三種鋅防腐層的海水腐蝕與防污性能初探*
】分別制作熱浸鋅試板、冷鍍鋅試板和富鋅涂料試板，然后通過螺栓將其緊固到塑料固定裝置上放入海中進(jìn)行試驗(yàn)，定期進(jìn)行試板銹蝕及生物污損現(xiàn)場(chǎng)檢查，并于1.5年后對(duì)出現(xiàn)在試板上的生物進(jìn)行刮取、分類、稱重，以檢測(cè)試板的腐蝕情況?！窘Y(jié)果】經(jīng)歷1.5年的海港試驗(yàn)，3種試板上的生物種類以及質(zhì)量由小到大依次為熱浸鋅試板、冷鍍鋅試板和富鋅涂料試板；熱浸鋅試板和冷鍍鋅試板的鍍鋅層完整無裂紋、無銹點(diǎn)，而富鋅涂料試板涂層開裂起皮、銹蝕失效，生物污損程度高于熱浸鋅試板和冷鍍鋅試板的鍍鋅
廣西科學(xué)院學(xué)報(bào) 2016年3期2016-10-13
- 橡膠顆粒瀝青混合料破冰試驗(yàn)研究
過觀察瀝青混合料試板表面的冰層的厚度以及結(jié)冰的碎裂尺寸等表面狀況，來定性評(píng)價(jià)橡膠顆粒瀝青路面的破冰效果。冬季路面結(jié)冰易造成汽車剎車失靈、方向失控，究其原因是由于路面抗滑能力降低，汽車輪胎與路面的附著力不足造成的，因此研究路面的破冰性能也就是研究路面自身的抗滑性能。故在本研究中根據(jù)STAP 試驗(yàn)儀器的工作原理，采用STAP 試驗(yàn)儀的BPN 值（擺值）以及擺值的衰減量（ΔBPN），對(duì)橡膠顆粒瀝青混合料試板的抗滑性能進(jìn)行研究，根據(jù)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的變化，對(duì)橡膠顆粒破冰試
- 魏氏組織對(duì)Q245R焊縫材質(zhì)狀態(tài)的影響
對(duì)Q245R焊接試板的焊縫區(qū)域以及過熱區(qū)域存在的魏氏組織進(jìn)行了評(píng)級(jí)。結(jié)合魏氏組織形成的原因分析了Q245R焊接試板的焊縫區(qū)域及過熱區(qū)域存在魏氏組織的原因，驗(yàn)證對(duì)Q245R焊接試板進(jìn)行熱處理后的焊縫區(qū)域及過熱區(qū)域存在魏氏組織是一種常見現(xiàn)象，并通過金相組織分析、力學(xué)性能試驗(yàn)、彎曲試驗(yàn)、沖擊性能試驗(yàn)、硬度試驗(yàn)，研究了魏氏組織對(duì)Q245R焊縫材質(zhì)狀態(tài)的影響。關(guān)鍵詞：魏氏組織 焊縫材質(zhì)狀態(tài)中圖分類號(hào)：TG441.7 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1674-098X（20
科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2016年5期2016-05-14
- 埋弧焊焊縫金屬?zèng)_擊性能的影響因素及改進(jìn)
同焊接工藝參數(shù)的試板焊接，并對(duì)試板焊縫金屬進(jìn)行－20℃和0℃沖擊試驗(yàn)，宏觀分析了試板焊道的組成，并對(duì)正反面最后焊道進(jìn)行金相組織分析，查清了引起焊縫金屬?zèng)_擊不合格的原因。經(jīng)過數(shù)月實(shí)踐和試驗(yàn)參數(shù)的積累，探索了影響埋弧焊焊縫金屬?zèng)_擊性能的各項(xiàng)因素。試驗(yàn)采用的材料為20HR－B，試板規(guī)格為18 mm×300mm×（400～800）mm，V型坡口為65°，坡口鈍邊為6mm，焊接材料的牌號(hào)為H09MnHR焊絲和SJ18HR焊劑。2 影響焊縫沖擊性能的因素為找出焊縫金屬
電站輔機(jī) 2015年2期2015-12-11
- 15CrMo埋弧焊焊接工藝
為0.44（所用試板15CrMo材料的碳當(dāng)量為0.55），可見該鋼材碳當(dāng)量較高，淬硬傾向較明顯，焊接性能比較差。由于采用埋弧焊時(shí)的熱輸入較大，所以焊接時(shí)需要采取適當(dāng)?shù)暮附庸に嚧胧﹣肀ＷC焊接質(zhì)量。2. 焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)（1）預(yù)熱裝置準(zhǔn)備 對(duì)于試板的施焊，由于試板尺寸小，故用火焰加熱方便。圖1為火焰加熱裝置，多組噴火管分成兩排，這樣加熱時(shí)試板的溫度比較均勻（注意這個(gè)裝置噴火口只有絲網(wǎng)，沒有裝焊嘴，因此只能是單一的燃?xì)?，不能同時(shí)通入O2）。（2）焊前準(zhǔn)備 用30
金屬加工(熱加工) 2015年18期2015-11-30
- BHW35厚壁熱成形封頭焊縫性能的恢復(fù)
，隨后對(duì)隨爐焊接試板進(jìn)行力學(xué)性能檢測(cè)。力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果顯示抗拉強(qiáng)度不合格。材料簡(jiǎn)介德國的BHW35鋼，相當(dāng)于國產(chǎn)13MnNiMoR，中低溫壓力容器用鋼板，廣泛應(yīng)用于石油、化工、電站、鍋爐等行業(yè)，用于制作反應(yīng)器、換熱器、分離器、球罐、油氣罐、液化氣罐、核能反應(yīng)堆壓力殼、鍋爐汽包、液化石油氣瓶、水電站高壓水管、水輪渦殼等設(shè)備及構(gòu)件。一般在正火加高溫回火狀態(tài)下使用，組織為回火貝氏體加鐵素體。表1為此次所用母材化學(xué)成分。封頭成形過程用戶產(chǎn)品焊接焊材選用：H08Mn
鍛造與沖壓 2015年12期2015-06-21
- 航空涂層材料大氣暴露試驗(yàn)評(píng)價(jià)
如表1。1.3 試板投放樣品暴曬地點(diǎn)為拉薩站，該試驗(yàn)站的環(huán)境參數(shù)及特征見表2。表1 航空涂層材料大氣暴露試驗(yàn)樣板制備Table 1 Preparation of aircraft coatings test panels表2 大氣環(huán)境試驗(yàn)站－拉薩站的環(huán)境參數(shù)及特征Table 2 Environmental parameters and characteristics of Lasa圖1 航空涂層材料大氣暴露試驗(yàn)樣板原始上架圖Fig.1 The origin
合成材料老化與應(yīng)用 2014年4期2014-11-28
- 攪拌頭材質(zhì)對(duì)攪拌摩擦焊溫度場(chǎng)的影響
同邊界條件下焊接試板及攪拌頭溫度場(chǎng)的分布規(guī)律，并分析攪拌頭材質(zhì)對(duì)攪拌摩擦焊過程中焊接試板及攪拌頭自身溫度場(chǎng)的影響。1 實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)攪拌摩擦焊過程中，攪拌頭受到較為復(fù)雜的溫度和載荷的交互作用。基于攪拌頭各項(xiàng)功能的實(shí)現(xiàn)，其材質(zhì)一般應(yīng)具有較高的熱強(qiáng)性、耐磨性、抗蠕變性、耐沖擊性、熱穩(wěn)定性等［11］。鋁合金攪拌摩擦焊一般采用工具鋼制作攪拌頭，因?yàn)樵摬牧暇哂休^好的耐高溫靜態(tài)和動(dòng)態(tài)力學(xué)性能以及較好的耐磨性能，而且具有較高的熔點(diǎn)。高速工具鋼W9Mo3Cr4V 與鋁合金之間的
航空材料學(xué)報(bào) 2014年2期2014-11-16
- 焊接參數(shù)對(duì)高強(qiáng)鋼焊接接頭疲勞壽命的影響
上取8件對(duì)接接頭試板，試板化學(xué)成分如表1所示。試板按圖1開坡口后分別按表2焊接參數(shù)采用氣保焊方法焊接，焊縫質(zhì)量符合ISO5817的B級(jí)規(guī)定。探傷合格的試板按GB2649規(guī)定加工光滑試樣，4種試板各取6件試樣。3.試驗(yàn)與分析（1）疲勞壽命曲線 試樣在MTS試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行疲勞試驗(yàn)，應(yīng)力比R=-1，頻率5Hz，在室溫下軸向拉伸循環(huán)加載至試樣斷裂，記錄循環(huán)加載次數(shù)。4種試板24件試樣的疲勞斷裂位置都在焊縫熱影響區(qū)；將疲勞試驗(yàn)數(shù)據(jù)用疲勞壽命經(jīng)驗(yàn)冪函數(shù)擬合成S-N疲勞壽
金屬加工(熱加工) 2014年18期2014-10-08
- 壓力容器14Cr1MoR封頭熱處理工藝及性能試驗(yàn)研究
性能合格的熱處理試板。筆者希望通過對(duì)上述問題的分析、研究解決工業(yè)生產(chǎn)中的類似問題。1 研究材料與方法封頭材料14Cr1MoR，厚20mm，執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)GB/T 713-2008《鍋爐和壓力容器用鋼板》，其化學(xué)成分見表1，試板的抗拉強(qiáng)度Rm為520～680MPa，V型沖擊功Akv≥54J(-18℃，標(biāo)準(zhǔn)試樣：10mm×10mm×55mm)。表1 試板化學(xué)成分 %制造廠采用的首次熱處理為空冷正火，具體方案為正火溫度930℃×1.5h后出爐冷卻，該方法是14Cr1M
化工機(jī)械 2014年3期2014-05-29
- 鑄鐵電弧焊補(bǔ)工藝在電機(jī)鑄件的應(yīng)用研究
在焊接完畢后，將試板整體覆蓋起到緩冷的作用。工件采用火焰預(yù)熱，預(yù)熱溫度用紅外線測(cè)溫槍測(cè)量。2.2 試件焊接過程2.2.1 Z308、Z208焊條焊接第一，先用Z308分別焊接一組試板，采用冷焊(不預(yù)熱)，焊條直徑φ3.2mm，焊接電流:100～120A；電源極性:交流；焊接位置:水平。采用多層多道焊，焊接時(shí)將另一組試板墊在下面，作為另一組試板間接預(yù)熱。焊接過程中沒有發(fā)現(xiàn)裂紋出現(xiàn)，焊接后當(dāng)時(shí)沒有出現(xiàn)裂紋。第二，Z308焊條焊接完一對(duì)試板后，間接加熱墊在下面的
黑龍江科學(xué) 2014年4期2014-04-09
- 6082鋁合金雙軸肩攪拌摩擦焊試板溫度場(chǎng)研究
雙軸肩攪拌摩擦焊試板溫度場(chǎng)的影響，主要考慮了焊接夾具材料、寬度和其之間距離對(duì)試板溫度場(chǎng)的影響［14］。本工作研究設(shè)計(jì)了一系列針對(duì)雙軸肩攪拌摩擦焊6082鋁合金板材對(duì)接焊接試驗(yàn)，應(yīng)用熱電偶測(cè)溫技術(shù)，實(shí)驗(yàn)測(cè)定了不同工藝條件下焊接試板溫度分布曲線，探討了雙軸肩攪拌摩擦焊試板溫度場(chǎng)分布規(guī)律。1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)試驗(yàn)材料選用6082-T6鋁合金，其化學(xué)成分列于表1。焊接試板尺寸為:400mm×60mm×6mm。為了測(cè)定焊接過程中試板上溫度分布規(guī)律，在靠近上軸肩、下軸肩2mm
航空材料學(xué)報(bào) 2013年5期2013-09-12
- BHW35厚壁熱成形封頭焊縫性能的恢復(fù)
，隨后對(duì)隨爐焊接試板進(jìn)行力學(xué)性能檢測(cè)。力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果顯示抗拉強(qiáng)度不合格。材料簡(jiǎn)介球形封頭使用的是德國BHW35鋼，相當(dāng)于國產(chǎn)13MnNiMoR，中低溫壓力容器用鋼板，廣泛應(yīng)用于石油、化工、電站、鍋爐等行業(yè)，用于制作反應(yīng)器、換熱器、分離器、球罐、油氣罐、液化氣罐、核能反應(yīng)堆壓力殼、鍋爐汽包、液化石油氣瓶、水電站高壓水管、水輪渦殼等設(shè)備及構(gòu)件。一般在正火加高溫回火狀態(tài)下使用，組織為回火貝氏體加鐵素體。表1為BHW35鋼母材化學(xué)成分?！?表1 母材化學(xué)成分封頭
鍛造與沖壓 2013年22期2013-08-08
- 高強(qiáng)鋼20MnTiB焊接接頭殘余應(yīng)力分布規(guī)律研究
測(cè)試方案（1）試板規(guī)格。選取規(guī)格480mm×400mm×12mm，480mm×400mm×6 mm的20MnTiB焊接試板進(jìn)行殘余應(yīng)力測(cè)量。（2）殘余應(yīng)力測(cè)量布點(diǎn)方案。對(duì)每塊試板正反面各取16個(gè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量，在五條平行線上進(jìn)行布點(diǎn)，每條線間間距20 mm，正面分別測(cè)量距離焊縫中心距離為-60 mm，-40 mm，-32 mm，-24 mm，-16 mm，-8 mm，0 mm，4 mm，8 mm，12 mm，16 mm，20 mm，24 mm，32 mm，4
電焊機(jī) 2013年7期2013-08-05
- 攪拌頭幾何特征對(duì)攪拌摩擦焊試板溫度場(chǎng)的影響
擦焊接過程中焊接試板溫度場(chǎng)的分布，對(duì)于研究摩擦產(chǎn)熱機(jī)制與傳導(dǎo)，建立高溫金屬的塑性變形及流動(dòng)規(guī)律，探討焊接過程中的傳質(zhì)模型，特別對(duì)于闡述焊接接頭組織的變化規(guī)律具有重要意義，因此，受到國內(nèi)外研究者的廣泛關(guān)注。目前，其研究主要集中在攪拌摩擦焊接的熱源模型的建立［7～9］，焊接過程溫度場(chǎng)的數(shù)值模擬［10～12］，以及溫度場(chǎng)的實(shí)驗(yàn)測(cè)定［13～15］等方面。盡管關(guān)于攪拌摩擦焊溫度場(chǎng)的研究報(bào)道很多，但是，在攪拌頭幾何特征對(duì)攪拌摩擦焊試板溫度場(chǎng)的影響方面尚未見系統(tǒng)的研究成
航空材料學(xué)報(bào) 2013年1期2013-07-16
- 水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪焊接接頭殘余應(yīng)力分布研究
）本文通過對(duì)焊接試板及真機(jī)轉(zhuǎn)輪的殘余應(yīng)力測(cè)試，研究了水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪焊接接頭殘余應(yīng)力分布規(guī)律，通過熱處理前后的焊接殘余應(yīng)力的對(duì)比，對(duì)采用HS13-5和HS367兩種焊接材料焊接轉(zhuǎn)輪的焊后熱處理效果進(jìn)行了評(píng)價(jià)。水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪；盲孔法；殘余應(yīng)力；焊接接頭1 前言近些年，大型混流式水輪機(jī)轉(zhuǎn)輪葉片經(jīng)常在短期運(yùn)行中即出現(xiàn)開裂現(xiàn)象，開裂位置多數(shù)位于葉片的出水邊，裂紋形式為疲勞破壞。從已產(chǎn)生裂紋的情況分析，轉(zhuǎn)輪在運(yùn)行時(shí)所承受的實(shí)際應(yīng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于計(jì)算應(yīng)力，焊接轉(zhuǎn)輪存在一定的焊接殘余應(yīng)
大電機(jī)技術(shù) 2012年2期2012-09-21
- SA516Gr70鋼大型拼焊封頭焊接工藝研究
頭制造工藝的焊接試板進(jìn)行了焊接及熱處理工藝研究。檢驗(yàn)結(jié)果證明，焊接試板的各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均滿足該設(shè)備拼焊封頭的使用要求，現(xiàn)將試驗(yàn)情況介紹如下。1 SA516Gr70鋼球形封頭生產(chǎn)制造流程該天然氣脫硫裝置一級(jí)主吸收塔及水解反應(yīng)器共計(jì)24臺(tái),其球形封頭生產(chǎn)制造流程為：拼焊封頭板坯→毛坯下料→正火處理→熱沖壓成形→正火(水淬冷卻)+回火處理→清理→超聲波測(cè)厚→劃環(huán)縫坡口和接管孔線→氣割余量→加工環(huán)縫坡口和接管孔坡口→封頭內(nèi)壁堆焊→裝焊接管→待總裝。用于制造球形封頭的
大型鑄鍛件 2011年5期2011-09-25