汪金保，劉華，孫紅星，劉百宣，王濤

（1.鄭州機械研究所，鄭州450052;2.鄭州大學(xué)機械工程學(xué)院，鄭州 450052）

帶轂直齒輪是一種常見的齒輪類零件，其傳統(tǒng)的制造方法為鍛造制坯后切削加工齒部［1—2］。與傳統(tǒng)機械加工相比，冷精密塑性成形具有節(jié)能、節(jié)材、高產(chǎn)、優(yōu)質(zhì)等顯著優(yōu)點，可以使材料的組織致密均勻，金屬流線分布均勻合理，顯著提高鍛件的耐蝕性、耐磨性、抗彎曲性和疲勞性能［3—5］。關(guān)于直齒輪精鍛的研究工藝比較多，小模數(shù)齒輪精鍛已經(jīng)在實際中得到應(yīng)用［6—7］。文中通過數(shù)值模擬研究了大模數(shù)大直徑帶轂直齒輪，根據(jù)帶轂齒輪特點提出新的工藝，以期為實際生產(chǎn)提供指導(dǎo)。

1 零件的工藝分析

齒輪齒數(shù)Z=30，模數(shù)m=5，齒頂圓直徑160 mm，齒輪上下兩端面凸臺高度不同。齒輪零件圖如圖1所示，該齒輪具有以下特點:高徑比小于0.5，屬于扁平齒輪;上下不對稱;大直徑大模數(shù);齒輪由外齒部、中間輪輻和內(nèi)部凸臺三部分組成。由于齒輪零件非常復(fù)雜，采用整體式?jīng)_頭成形非常困難，因此為了成形的可行性，尋求恰當?shù)臎_頭結(jié)構(gòu)是成形本齒輪的關(guān)鍵。

圖1 帶轂直齒輪零件結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Part structure schematic of spur gear with hub

1.1 關(guān)鍵難點

1）如何減小載荷降低模具應(yīng)力。目前的技術(shù)能夠鍛造出小模數(shù)小直徑的齒輪或者高徑比很大的齒輪，對大模數(shù)大直徑齒輪尚無比較好的鍛造工藝，由于冷擠壓需要很大載荷，模具承受單位應(yīng)力很大，往往不能達到實際生產(chǎn)要求。

2）如何成形出高精度齒輪。冷精密塑形成形就是在無切削或少切削的條件下鍛造出高精度齒輪。

1.2 解決齒輪成形基本方法

1）基于分流減壓原理。20世紀80年代，日本學(xué)者將分流鍛造思想引入齒輪成形中，提出孔分流和軸分流2種分流方法，后人不斷發(fā)展和完善分流思想，使得冷精密成形成為可能［8—10］。

2）多工步成形。對于大直徑大模數(shù)齒輪，采用局部多工步成形可以減小模具載荷，降低模具應(yīng)力。

3）雙向擠壓齒輪。雙向墩擠齒輪可以減小齒輪成形載荷，減小模具應(yīng)力［11］，并且可以產(chǎn)生有利摩擦，使得齒形角隅處容易充滿。

4）輪齒修復(fù)理論。對齒形凹模彈性變形和鍛件彈性回復(fù)進行研究，可以得到高精度齒輪［12—14］。

2 工藝方案的提出

根據(jù)圖1齒輪的形狀特點，先采用整體沖頭和2層沖頭分別模擬分析了齒輪，發(fā)現(xiàn)很難成形目標齒輪鍛件。通過將沖頭分為內(nèi)、中、外3層成形具有較好效果，其模具結(jié)構(gòu)如圖2所示，其中內(nèi)沖頭主要的作用是成形齒輪凸臺和上面的孔，中沖頭成形幅板部分，外沖頭成形齒形部分。本研究的目的是生產(chǎn)壓機進行聯(lián)動控制成形，也可通過多工位成形。

圖2 模具結(jié)構(gòu)圖Fig.2 Mold structure of spur gear with hub

坯料為棒料，尺寸為φ132 mm×35 mm。采用上下各3層沖頭，根據(jù)各模具沖頭運動情況，提出3種方案進行優(yōu)化選擇。

方案一:Ⅰ上中沖頭向下擠壓25 mm;Ⅱ上中沖頭向上退6 mm，下內(nèi)沖頭向上頂3 mm;Ⅲ上內(nèi)沖頭向下擠壓20 mm;Ⅳ上下外沖頭對擠。如圖3所示，圖3方案一中展示4個階段末示意圖。

方案二:Ⅰ上中沖頭向下擠壓25 mm;Ⅱ上中沖頭向上退6 mm，下內(nèi)沖頭向上頂3 mm;Ⅲ上下外沖頭對擠;Ⅳ上內(nèi)沖頭向下擠壓20 mm。

方案三:Ⅰ上中沖頭向下擠壓25 mm;Ⅱ上下外沖頭同時對擠;Ⅲ上內(nèi)沖頭向下擠壓20 mm。

圖3 方案一4個階段示意圖Fig.3 A schematic diagram of the four stages for scheme 1

3 工藝方案數(shù)值模擬

采用Solidworks軟件建模，繪制坯料和各沖頭三維模型并確定位置關(guān)系進行裝配，將三維裝配體保存為STL文件格式，然后將這些文件直接導(dǎo)入Deform-3D軟件中，設(shè)置參數(shù)對3種工藝方案進行模擬。

3.1 模擬條件設(shè)定

成形過程為冷擠壓，溫度為常溫20℃，熱力耦合系數(shù)為5。材料為Deform材料庫 AISI-5120，COLD（20Cr）。由于擠壓為體積成形，采用剪切摩擦模型，摩擦因子為0.12。不考慮模具彈性變形，設(shè)定模具為剛性;坯料設(shè)定為剛粘塑性模型。采用完整坯料進行模擬，網(wǎng)格采用絕對網(wǎng)格劃分方法，最小尺寸為1 mm，最大尺寸為2 mm，尺寸比率為2。沖頭模具運動速度為20 mm/s。

3.2 3種方案載荷-時間曲線

為了更加清楚地看到各運動沖頭載荷情況，對方案一、二、三的載荷時間曲線進行簡化改動，去除了各階段受力較小的非運動沖頭。如圖4所示，圖4a方案一中Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ，Ⅳ四區(qū)分別對應(yīng)圖3方案一4個運動階段;圖4b方案二和圖4c方案三類似。

3.2.1 方案一和方案二對比分析

方案一和方案二均有4個階段，前2個階段相同，不同的是對第Ⅲ階段和第Ⅳ階段擠壓順序進行調(diào)換。模擬分析上下外沖頭和上下內(nèi)沖頭擠壓順序?qū)d荷影響，從圖5中可以看出方案一和方案二各沖頭載荷位移曲線基本重合。由表1方案一和方案二各沖頭載荷和位移參數(shù)值對比，可知方案一和方案二沖頭位移差值小于0.3%，可認為擠壓到相同位移;載荷峰值最大差值百分比小于4%?？梢哉J為方案一和方案二中第Ⅲ階段和第Ⅳ階段調(diào)換加載順序?qū)d荷無影響。說明在有輪轂分流腔時，鍛件上內(nèi)凸臺有無接觸對齒形成形載荷的影響可忽略。

圖4 3種不同方案的載荷-時間曲線Fig.4 The load-time curves of the three different schemes

圖5 方案一、二各沖頭載荷位移曲線Fig.5 The load-displacement curves of different punches in schemes 1 and 2

表1 方案一和方案二的參數(shù)值Table 1 The parameter values of schemes 1 and 2

3.2.2 方案二和方案三對比分析

與方案二相比，方案三中缺少方案二中第Ⅱ階段形成輪轂中分流腔階段。方案二和方案三對比可以分析出中分流腔對載荷影響的大小。由圖6方案二和方案三各沖頭載荷-位移曲線可以看出，輪轂中分流腔對載荷影響比較大。對圖6載荷-位移進行對比如表2所示。從表2中可以看出，與方案二相比，方案三上內(nèi)沖頭載荷峰值增加35.8%，下內(nèi)沖頭載荷峰值增加16.5%，上外沖頭載荷峰值增加22.6%，下外沖頭載荷峰值增加17.5%。并且方案三上下外沖頭位移差值減少41.9%，上內(nèi)沖頭位移減少7.38%。這是由于方案三輪轂處無分流腔，隨著上下外沖頭載荷加大只有很少一部分金屬流到上內(nèi)凸臺處，造成方案三上下外沖頭位移減小。對比方案二和方案三可知:輪轂中分流腔對載荷影響很大，方案二能大幅度減小載荷;在有輪轂中分流腔的條件下，上內(nèi)凸臺分流作用很小;在方案三條件下，如果先擠壓上內(nèi)沖頭，再擠壓上下外沖頭，可以預(yù)測齒形載荷會進一步增大。

表2 方案二和方案三參的數(shù)值Table 2 The parameter values of schemes 2 and 3

圖6 方案二三各沖頭載荷位移曲線Fig.6 The load-displacement curves of different punches in schemes 2 and 3

4 方案二數(shù)值分析

4.1 方案二模擬結(jié)果

如圖7所示，從速度矢量場可以分析金屬流動的情況。圖7a隨著上中沖頭向下擠壓，上中沖頭兩側(cè)相當于反擠過程，兩側(cè)金屬流向和上中沖頭運動方向相反。上中沖頭擠壓過程中齒形中間部位接觸到凹模，齒形兩端向外流動。擠壓過程中鍛件克服屈服強度產(chǎn)生塑性變形，90%以上塑性功轉(zhuǎn)化為熱能［6］和摩擦生熱，使鍛件表面溫度達250℃左右，如圖8a可以看到中間輪轂處溫度分布。方案二第Ⅰ階段變形較大使得鍛件等效應(yīng)力范圍較大，如圖9a。

忽略了方案二第Ⅱ階段速度矢量分布、溫度分布和等效應(yīng)力分布，由于第Ⅱ階段是單純下內(nèi)沖頭上頂過程，力比較小，對速度、溫度和等效應(yīng)力分布產(chǎn)生的影響可忽略。

圖7 方案二各階段速度矢量圖Fig.7 The velocity vector diagram of different stages for scheme 2

第Ⅲ階段上下外沖頭對擠成形出齒形。如圖7b所示，從速度矢量場可以看出齒形兩端向中間流動，雙向墩擠有利于減小成形載荷，并且凹模可以產(chǎn)生有利摩擦使得齒輪角隅比較容易充滿（雙向墩擠與浮動凹模類似，均可以產(chǎn)生有利摩擦），從圖8b可以看出齒輪表面溫度在170℃左右，兩端角隅由于產(chǎn)生毛刺，溫度達到300℃左右。擠壓過程中隨著溫度的變化，材料應(yīng)力應(yīng)變曲線也會變化，發(fā)生材料軟化現(xiàn)象，能夠降低載荷。從圖9b可以看出擠壓齒形部分時，輪轂部分達到屈服強度產(chǎn)生塑性變形，使得輪轂分流腔產(chǎn)生分流減壓降低齒輪成形載荷。從圖10中可以看到，第Ⅲ階段擠壓到191步齒形填充比較理想，此時上下外沖頭載荷為10.2 MN。

第Ⅳ階段為上內(nèi)沖頭向下擠壓形成凸臺凹槽，如圖7c所示，凸臺處金屬向下和沿徑向流動使得凸臺平整均勻。從圖8c和圖9c可知，分流面表面溫度在250℃左右且仍然產(chǎn)生塑性變形，可知輪轂分流腔還起著分流減壓作用。

圖8 方案二:各階段溫度分布（℃）Fig.8 The temperature distribution of different stages

圖9 各階段等效應(yīng)力分布Fig.9 The equivalent strain distribution of different stages

圖10 齒形填充圖Fig.10 The tooth filling diagram

4.2 模具應(yīng)力分析

將圖4b各個沖頭峰值載荷除以沖頭橫截面積，可以獲得各個沖頭最大單位壓應(yīng)力。各個沖頭最大平均壓應(yīng)力能夠宏觀反應(yīng)沖頭受力情況，如表3所示上下外沖頭的最大平均壓應(yīng)力為1912 MPa。Deform-3D軟件能夠?qū)⑴髁鲜艿降妮d荷準確反向加載到模具沖頭上，可以計算出各個沖頭應(yīng)力分布情況。以上外沖頭為例，表3中上外沖頭最大應(yīng)力為2450 MPa，此應(yīng)力為沖頭應(yīng)力集中點或者網(wǎng)格畸變點，從圖11沖頭應(yīng)力分布圖中觀察，上外沖頭應(yīng)力最大分布在2150 MPa左右。一般冷擠壓模具許用單位壓力在2500 MPa左右。經(jīng)過計算其他沖頭應(yīng)力分布，模具滿足條件。證明方案二的工藝具有參考指導(dǎo)意義。

表3 方案二各沖頭應(yīng)力分Table 3 The stress analysis of different punches in scheme 2

圖11 上外沖頭應(yīng)力分布Fig.11 Stress distribution of the top out die

5 結(jié)論

通過Deform-3D軟件模擬大直徑大模數(shù)帶轂直齒輪3種成形工藝，通過對比分析優(yōu)化成形方案，分析了工藝方案原理，對鍛件溫度場、速度矢量場、等效應(yīng)力場以及模具受力情況進行了分析。根據(jù)帶轂直齒輪的特點，巧妙地將分流面設(shè)計在輪轂處來起到分流加壓目的，經(jīng)過分析得出以下結(jié)論。

1）在有輪轂分流腔時，鍛件上內(nèi)凸臺處有無接觸對齒形成形載荷的影響可忽略。

2）輪轂中分流腔對載荷影響很大，方案二能大幅度減小載荷。

3）采用方案一和方案二對齒輪成形比較有利，齒形金屬填充飽滿，齒形模具應(yīng)力在許用范圍內(nèi)，新工藝可為生產(chǎn)實踐提供指導(dǎo)。

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