凌道盛，石吉森，張如如，王云崗

（1.浙江大學(xué) 軟弱土與環(huán)境土工教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，浙江 杭州310058；2.浙江大學(xué) 巖土工程研究所，浙江 杭州310058；3.浙江大學(xué) 城市學(xué)院，浙江 杭州310015）

裂紋（剪切帶）等非連續(xù)變形在土木工程、機(jī)械工程、航空航天等工程領(lǐng)域結(jié)構(gòu)破壞過(guò)程中普遍存在，非連續(xù)變形分析已成為相關(guān)工程領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)之一.由于非連續(xù)變形的產(chǎn)生與擴(kuò)展是一個(gè)路徑事先未知的動(dòng)態(tài)過(guò)程，將裂紋限制在單元邊界的常規(guī)有限單元法存在明顯的局限性［1-2］，能夠表征單元內(nèi)部非連續(xù)變形的新型分析方法得到越來(lái)越多的關(guān)注.

為克服常規(guī)有限元法的困難，石根華［3］最早（1991年）基于單位分解（Partition of unity）和數(shù)值流形的思想，提出了適用于非連續(xù)變形分析的數(shù)值流形法［4-6］，雖然單位分解法的概念直到1997年才被Babu?ka等［7］正式提出.同樣基于單位分解思想，Belytschko等［8-9］通過(guò)引入Heaviside函數(shù)和裂尖函數(shù)描述裂紋變形的非連續(xù)性和裂尖應(yīng)力的奇異性，提 出 了 擴(kuò) 展 有 限 元 法（extended finite element method）［10-11］.Hansbo等［12-13］提出了基于常規(guī)有限元位移插值描述單元內(nèi)非連續(xù)變形的方法，被廣泛稱為Hansbo和Hansbo方法（Hansbo ＆ Hansbo's Method）.已經(jīng)證明［14］，Hansbo和Hansbo方法與未引入裂尖奇異函數(shù)的擴(kuò)展有限元法是完全等價(jià)的.Song 等［15］提 出 的 虛 節(jié) 點(diǎn) 法（phantom node method）實(shí)質(zhì)上是Hansbo和Hansbo方法的另一種形式.Ling等［16-18］提出了基于網(wǎng)格分離和位移映射的有限元位移插值技術(shù)及增強(qiáng)有限單元法（augmented finite element method）.與擴(kuò)展有限元法和Hansbo等提出的方法不同，增強(qiáng)有限單元法將開(kāi)裂后的單元視為2個(gè)完全獨(dú)立的單元，使得復(fù)雜裂紋擴(kuò)展模擬更加容易實(shí)現(xiàn).需要指出的是，Hansbo和Hansbo方法是增強(qiáng)有限單元法的一個(gè)特例，也是裂紋擴(kuò)展問(wèn)題中最常用的一種形式.目前，所有與Hansbo和Hansbo方法本質(zhì)相同的方法被統(tǒng)稱為Hansbo和Hansbo 類方法（Hansbo ＆ Hansbo's type of methods）.

為避免體積不可壓縮條件下模擬裂紋擴(kuò)展時(shí)出現(xiàn)網(wǎng)格自鎖，Dolbow 等［19］在擴(kuò)展有限元法位移插值中引入加強(qiáng)假定應(yīng)變（enhanced assumed strain），并設(shè)計(jì)了一個(gè)非連續(xù)分片試驗(yàn)（discontinuous path test）來(lái)測(cè)試其構(gòu)造的單元的性能.

本文基于作者提出的增強(qiáng)有限單元法，利用Dolbow 等設(shè)計(jì)的非連續(xù)分片試驗(yàn)對(duì)Hansbo 和Hansbo類有限單元法進(jìn)行測(cè)試，發(fā)現(xiàn)該類方法普遍不能以機(jī)器精度通過(guò)非連續(xù)分片試驗(yàn)，從理論上揭示了分片試驗(yàn)失敗的原因，并提出了相應(yīng)的解決方法.

1 增強(qiáng)有限單元法［16-18］

增強(qiáng)有限元法將常規(guī)有限單元分離為幾何上相互獨(dú)立的數(shù)學(xué)單元和物理單元，利用數(shù)學(xué)單元構(gòu)造離散位移函數(shù)，利用物理單元定義真實(shí)物理區(qū)域.與數(shù)值流形法和廣義有限單元法不同，增強(qiáng)有限單元法的關(guān)鍵在于引入映射法則將數(shù)學(xué)單元和物理單元的離散位移場(chǎng)有機(jī)關(guān)聯(lián)在一起，從而極大提高了有限單元法的適用性和靈活性，如圖1所示.最簡(jiǎn)單的一種映射法則是物理單元采用與數(shù)學(xué)單元完全相同的離散位移函數(shù)，即簡(jiǎn)單覆蓋法則.簡(jiǎn)單覆蓋法則也是數(shù)值流形法和廣義有限單元法在構(gòu)造物理單元（或積分網(wǎng)格）離散位移函數(shù)時(shí)采用的法則.為簡(jiǎn)單起見(jiàn)，本文也限于簡(jiǎn)單覆蓋法則.

圖1 增強(qiáng)有限單元Fig.1 Augmented finite element

利用分離的數(shù)學(xué)單元和物理單元可以實(shí)現(xiàn)任意強(qiáng)非連續(xù)變形模擬.考慮如圖2（a）所示被裂紋分割的單元，為簡(jiǎn)便起見(jiàn)，假定裂紋穿過(guò)前數(shù)學(xué)單元和物理單元完全重合.裂紋穿過(guò)后，物理單元被分割為2個(gè)不同的物理區(qū)域，如圖2（b）和（c）中陰影部分所示.為描述2個(gè)物理區(qū)域間的非連續(xù)變形，分別為每個(gè)物理區(qū)域構(gòu)造數(shù)學(xué)單元，并令2個(gè)新的數(shù)學(xué)單元（圖2中的1I2I3I4I和1II2II3II4II）具有和原數(shù)學(xué)單元（圖2中的1234）相同的幾何形狀，占據(jù)相同的空間區(qū)域.為保證與鄰單元間的位移連續(xù)性，數(shù)學(xué)節(jié)點(diǎn)1II、2II、3I、4I為原數(shù)學(xué)節(jié)點(diǎn)1、2、3、4，其余數(shù)學(xué)節(jié)點(diǎn)為新富集的數(shù)學(xué)節(jié)點(diǎn).不難看出，描述非連續(xù)變形時(shí)，基于簡(jiǎn)單覆蓋法則的增強(qiáng)有限單元法與Hans-bo和Hansbo方法本質(zhì)上是相同，不同的是，Hansbo和Hansbo方法將開(kāi)裂后的單元視為一個(gè)含裂紋的單元，而增強(qiáng)有限單元法將其當(dāng)作2個(gè)完全獨(dú)立的單元.

圖2 非連續(xù)變形的增強(qiáng)有限元描述Fig.2 Simulation of discontinuous deformation in AFEM

數(shù)學(xué)單元和物理單元的分離使得物理單元可以具有任意的幾何形狀，為實(shí)現(xiàn)剛度矩陣等在單元上的數(shù)值積分，增強(qiáng)有限單元法［18］采用與擴(kuò)展有限元法相同的求積技術(shù)，將物理區(qū)域細(xì)化為若干三角形子域，對(duì)每個(gè)子域采用Hammer積分.對(duì)于四邊形或可細(xì)化為四邊形的物理單元，也可采用Gauss積分.為簡(jiǎn)潔起見(jiàn)，本文用Q4和T3分別表示4節(jié)點(diǎn)四邊形數(shù)學(xué)單元和3 節(jié)點(diǎn)三角形數(shù)學(xué)單元；用H3和H1 分別表示三角形物理子域3 點(diǎn)和1 點(diǎn)Hammer積分；用G2和G1分別表示四邊形物理子域2×2和1×1點(diǎn)Gauss積分.于是，Q4H3代表含裂紋單元為4節(jié)點(diǎn)四邊形數(shù)學(xué)單元，積分采用三角形物 理 子 域3 點(diǎn)Hammer 積 分，如 圖3（a）所 示；T3G2H1則代表含裂紋單元為3節(jié)點(diǎn)三角形數(shù)學(xué)單元，積分混合采用G2和H1這2種方法，且G2優(yōu)先，如圖3（c）所示.圖3（b）還給出了Q4G2示意圖.

圖3 網(wǎng)格類型和積分方法Fig.3 Different meshes and integration methods

2 非連續(xù)分片試驗(yàn)

Dolbow 等［19］設(shè)計(jì)的非連續(xù)分片試驗(yàn)如圖4示，分析域Ω 為3×3的正方形區(qū)域，界面無(wú)作用力的裂紋Γ 將分析域分成2個(gè)相同的區(qū)域Ω＋和Ω-，兩側(cè)分別作用大小為2t和t MPa·m 的均布拉力.與文獻(xiàn)［19］不同，本文不考慮材料不可壓縮這種特殊情況，取材料彈性模量E＝1 000MPa，泊松比ν＝0.25.該問(wèn)題滿足平面應(yīng)變假定，其應(yīng)力精確解為

式中：σx為x 方向正應(yīng)力，σy為y 向正應(yīng)力，τxy為剪應(yīng)力，t為常規(guī)變量，可以為任意數(shù)值.

Dolbow 等［19］利用沒(méi)有富集裂尖奇異函數(shù)的擴(kuò)展有限元法對(duì)該問(wèn)題進(jìn)行分析，采用圖4 所示的3×3的網(wǎng)格，其中中間一行單元為含裂紋單元.本文以增強(qiáng)有限單元法為例，利用該算例對(duì)Hansbo和Hansbo類方法進(jìn)行分片試驗(yàn)測(cè)試.需要指出的是，對(duì)于圖4示網(wǎng)格，增強(qiáng)有限單元法采用12個(gè)單元，其中裂紋附近的6個(gè)單元的物理單元不再與對(duì)應(yīng)的數(shù)學(xué)單元重合.不難看出，Ω＋和Ω-對(duì)于增強(qiáng)有限單元法而言是2個(gè)相互獨(dú)立的分析域，可以分別進(jìn)行計(jì)算.不失一般性，本文僅對(duì)Ω-進(jìn)行分析.

圖4 非連續(xù)分片試驗(yàn)Fig.4 Discontinuous patch test

為對(duì)比研究數(shù)學(xué)單元類型、剛度矩陣積分方法對(duì)分片試驗(yàn)結(jié)果的影響，本文以圖4網(wǎng)格為基礎(chǔ)，構(gòu)造如圖5所示的10種網(wǎng)格.圖中粗實(shí)線代表數(shù)學(xué)網(wǎng)格，陰影部分代表物理區(qū)域，虛線代表物理單元的子域劃分.其中，（a）和（b）采用常規(guī)四邊形有限單元；（c）和（d）采用與圖4相同的數(shù)學(xué)網(wǎng)格；（g）和（h）采用梯形數(shù)學(xué)單元，且梯形兩平行邊與裂紋面平行；（i）和（j）中，裂紋面所在的數(shù)學(xué)單元為平行四邊形單元.

為便于評(píng)價(jià)計(jì)算精度，利用積分點(diǎn)應(yīng)力定義相對(duì)誤差指標(biāo)為

式中：σ為3個(gè)應(yīng)力分量中的任意一個(gè)；σexact和σh分別為應(yīng)力精確值和計(jì)算值；為特征應(yīng)力值，這里取為所有積分點(diǎn)中求最大值.10種網(wǎng)格計(jì)算結(jié)果如表1所示，其中試驗(yàn)結(jié)果以計(jì)算誤差是否達(dá)到機(jī)器誤差（10-15）為評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn).

圖5 分片試驗(yàn)網(wǎng)格Fig.5 Different meshes for discontinuous patch tests

表1 分片試驗(yàn)應(yīng)力相對(duì)誤差指標(biāo)統(tǒng)計(jì)表Tab.1 Relative error indexes of stresses for different meshes

由表1可以看出，采用三角形數(shù)學(xué)單元的網(wǎng)格能以機(jī)器精度通過(guò)分片試驗(yàn)；除Q4G2-S、Q4G2-M、Q4G2-P和Q4H3-P 這4 種情況外，采用四邊形數(shù)學(xué)單元的網(wǎng)格都不能以機(jī)器精度通過(guò)分片測(cè)試.

為進(jìn)一步考察數(shù)學(xué)單元和物理單元形狀對(duì)計(jì)算精度的影響，采用如圖6所示的Q4G2和Q4H3網(wǎng)格進(jìn)行測(cè)試.圖6中f 為一無(wú)量綱的量，4個(gè)單元的形狀隨著f 的變化而改變，當(dāng)f＝1時(shí)，即為圖5（c）和（d）示網(wǎng)格.

圖6 網(wǎng)格變化示意圖Fig.6 Mesh varying with f

如表2所給出了不同f 值時(shí)應(yīng)力相對(duì)誤差指標(biāo)計(jì)算結(jié)果.由表可見(jiàn)，單元形狀對(duì)計(jì)算誤差有顯著的影響.當(dāng)f＝0.5時(shí)，數(shù)學(xué)和物理單元的形狀相對(duì)較好，計(jì)算誤差相對(duì)較??；當(dāng)f＝3.0 時(shí)，應(yīng)力相對(duì)誤差指標(biāo)分別達(dá)到7.29×10-3和2.32×10-3.

表2 網(wǎng)格變化時(shí)應(yīng)力相對(duì)誤差指標(biāo)Tab.2 Relative error indexes of stresses for different fs

由表可見(jiàn)，應(yīng)力相對(duì)誤差指標(biāo)接近10-2.無(wú)論從實(shí)用角度還是理論角度，這樣的誤差都不是可以接受的，尤其是對(duì)于裂尖附近的含裂紋單元.這為Hansbo和Hansbo類方法應(yīng)用裂紋擴(kuò)展分析帶來(lái)不確定性.

3 分片試驗(yàn)失敗原因

無(wú)論是三角形還是四邊形數(shù)學(xué)單元，其離散位移函數(shù)能夠描述區(qū)域Ω＋和Ω-內(nèi)的簡(jiǎn)單拉伸變形.包括增強(qiáng)有限單元法在內(nèi)的Hansbo和Hansbo類方法完全具備描述非連續(xù)變形的能力.由于材料非不可壓縮，網(wǎng)格也沒(méi)有出現(xiàn)明顯畸形，可以排除整體剛度矩陣病態(tài)引起分片試驗(yàn)失敗.因此，數(shù)學(xué)單元和物理單元的幾何分離及剛度矩陣積分技術(shù)引起的剛度矩陣數(shù)值誤差可能是導(dǎo)致分片失敗的原因.

3.1 增強(qiáng)有限單元?jiǎng)偠染仃?/h3>

根據(jù)等參插值技術(shù)，4節(jié)點(diǎn)四邊形數(shù)學(xué)單元內(nèi)任意點(diǎn)的坐標(biāo)和位移可表示為

式中：a1，a2，…，d2為與數(shù)學(xué)單元節(jié)點(diǎn)（數(shù)學(xué)節(jié)點(diǎn)）坐標(biāo)有關(guān)的常數(shù)；e1，e2，…，h2為與數(shù)學(xué)單元節(jié)點(diǎn)位移線性相關(guān)的待求量；ξ和η 為數(shù)學(xué)單元的母單元坐標(biāo).

將ξη 項(xiàng)視為常數(shù)，聯(lián)立式（3）和（4）可得

利用式（3）和（4），數(shù)學(xué)單元的Jacobi矩陣J 及其逆矩陣J-1可表示為

將式（9）和（10）代入幾何方程，可得單元應(yīng)變?yōu)?/p>

式中：

其中，

利用虛功方程導(dǎo)出單元的剛度矩陣為

式中：ΩPE為物理單元所占據(jù)的空間區(qū)域，D 為材料的彈性系數(shù)矩陣.

將式（17）代入式（20），可得

其中

對(duì)于3節(jié)點(diǎn)三角形數(shù)學(xué)單元，不難證明，只需令ξ和η 為數(shù)學(xué)單元的面積坐標(biāo)，令d1，d2，h1，h2，，，和為零，上述推導(dǎo)仍然成立.此時(shí)，數(shù)學(xué)單元的Jacobi矩陣和Jacobi行列式與坐標(biāo)無(wú)關(guān)，且有

當(dāng)物理單元為4節(jié)點(diǎn)四邊形單元時(shí)，單元內(nèi)任意點(diǎn)的坐標(biāo)可插值表示為

式（31）～（34）一般采用Gauss積分進(jìn)行數(shù)值求積.

比較式（31）～（34）和式（35）～（38）可以看出，數(shù)學(xué)單元和物理單元分離使得剛度矩陣積分表達(dá)式更為復(fù)雜，表現(xiàn)在2個(gè)方面：

當(dāng)物理單元為3節(jié)點(diǎn)三角形時(shí)，式（22）～（25）改寫為如下形式，

3.2 剛度矩陣積分誤差

為分析Hansbo和Hansbo類方法不能以機(jī)器精度通過(guò)非連續(xù)分片試驗(yàn)的原因，本文根據(jù)數(shù)學(xué)單元和物理單元的類型，分4種情況分析剛度矩陣的積分誤差.不失一般性，假設(shè)一個(gè)單元只含一個(gè)物理子域，同時(shí)不考慮計(jì)算機(jī)的舍入誤差.

1）四邊形數(shù)學(xué)單元和四邊形物理單元

與Q4G2-M 型網(wǎng)格相比，Q4G2-S 型網(wǎng)格更為特殊，其數(shù)學(xué)單元和物理單元完全重合，此時(shí)ξ ＝、η＝，增強(qiáng)有限元單元退化為常規(guī)有限元單元.

2）四邊形數(shù)學(xué)單元和三角形物理單元

3）三角形數(shù)學(xué)單元和三角形物理單元

4）三角形數(shù)學(xué)單元和四邊形物理單元

4 數(shù)值算例

第3節(jié)從理論上證明了數(shù)學(xué)單元和物理單元分離及剛度矩陣積分技術(shù)引起單元?jiǎng)偠确e分精度降低，是導(dǎo)致非連續(xù)分片試驗(yàn)失敗的原因.本節(jié)通過(guò)三個(gè)算例從數(shù)值方面進(jìn)一步驗(yàn)證上述推導(dǎo)的正確性.

算例1 如圖7所示為直角梯形分析模型，包含1個(gè)常規(guī)有限單元，即物理單元與數(shù)學(xué)單元重合，幾何尺寸、邊界條件如圖所示.在模型的右豎直邊和斜邊上分別施加荷載q1＝1 MPa·m，q2＝1／MPa·m，設(shè)材料的E＝1 MPa，ν＝0.1.該問(wèn)題應(yīng)力的理論解為σx＝1，σy＝τxy＝0.

圖7 常應(yīng)力直角梯形Fig.7 Right trapezoid with constant stress

表3 應(yīng)力相對(duì)誤差指標(biāo)Tab.3 Relative error indexes of stresses

式中：σ 和ε 分別為應(yīng)力矢量和應(yīng)變矢量；上標(biāo)exact和h分別代表精確解和數(shù)值解.

圖8 常應(yīng)力矩形Fig.8 Rectangle with constant stresses

如圖9所示為相對(duì)誤差能量范數(shù)隨h的變化關(guān)系曲線.由圖可以看出，當(dāng)h＝1時(shí)，即數(shù)學(xué)單元為正方形時(shí)，相對(duì)誤差能量范數(shù)達(dá)到了10-16的機(jī)器精度；隨著h的增加或減少，相對(duì)誤差能量范數(shù)逐漸增加，當(dāng)h＝1.5 時(shí) 達(dá) 到3.5‰，當(dāng)h＝0.5 時(shí) 達(dá) 到2.2%.

圖9 相對(duì)誤差能量范數(shù)隨h的變化曲線Fig.9 Variation of relative error in energy norm with respect to h

保持h＝0.8不變，將原物理單元細(xì)劃成M×M個(gè)相同的矩形積分子域，每個(gè)子域仍采用2×2 點(diǎn)Gauss積分求單元?jiǎng)偠染仃?如圖10所示給出了相對(duì)誤差能量范數(shù)隨物理單元單邊細(xì)化次數(shù)M 的變化曲線.由圖可以看出，隨著M 的增加，相對(duì)誤差能量范數(shù)以幾乎恒定的速率迅速降低，當(dāng)M＝5時(shí)的相對(duì)誤差能量范數(shù)僅為M＝1 時(shí)的1.7‰.計(jì)算結(jié)果進(jìn)一步證明了剛度矩陣的數(shù)值計(jì)算誤差是導(dǎo)致分片試驗(yàn)失敗的原因.

圖10 相對(duì)誤差能量范數(shù)隨M 的變化曲線Fig.10 Variation of relative error in energy norm with respect to M

算例3 為驗(yàn)證細(xì)化積分子域?qū)Ψ沁B續(xù)分片試驗(yàn)的影響，將圖5（c）示模型中的含裂紋物理單元細(xì)化為M×M 個(gè)積分子域，當(dāng)M＝2時(shí)的積分子域劃分如圖11所示.

如表4所示給出了不同M 值時(shí)應(yīng)力相對(duì)誤差指標(biāo)計(jì)算結(jié)果.由表可見(jiàn)，隨著細(xì)化次數(shù)的增加，應(yīng)力計(jì)算精度明顯提高.

圖11 當(dāng)M＝2時(shí)物理單元積分子域劃分Fig.11 Subdomain partition of physical elements when M＝2

表4 不同細(xì)化次數(shù)時(shí)應(yīng)力相對(duì)誤差指標(biāo)Tab.4 Relative errors indexes of stresses with different Ms

5 結(jié) 論

本文以增強(qiáng)有限單元法為例，對(duì)Hansbo 和Hansbo類有限單元法進(jìn)行了非連續(xù)分片試驗(yàn)，理論和數(shù)值分析了不能以機(jī)器精度通過(guò)分片試驗(yàn)的原因，得到如下結(jié)論：

（1）采用3節(jié)點(diǎn)三角形數(shù)學(xué)單元的網(wǎng)格能以機(jī)器精度通過(guò)分片試驗(yàn)；除少數(shù)特殊情況外，采用4節(jié)點(diǎn)四邊形數(shù)學(xué)單元的網(wǎng)格不能以機(jī)器精度通過(guò)分片測(cè)試.

（2）數(shù)學(xué)單元與物理單元分離使得Hansbo和Hansbo類有限單元法具有表征單元內(nèi)部非連續(xù)變形的能力.然而，對(duì)于四邊形數(shù)學(xué)單元，數(shù)學(xué)單元與物理單元分離同時(shí)也使得剛度矩陣積分式中被積函數(shù)更為復(fù)雜，一般的三角形子域積分技術(shù)可能進(jìn)一步降低剛度矩陣的積分精度，導(dǎo)致單元不能以機(jī)器精度通過(guò)非連續(xù)分片試驗(yàn).

（3）為保證高精度通過(guò)非連續(xù)分片試驗(yàn)，合理的方法是在非連續(xù)變形區(qū)域采用三角形或平行四邊形數(shù)學(xué)單元，或?qū)⑴c數(shù)學(xué)單元不完全重合的物理單元精細(xì)劃分成積分子域以提高單元?jiǎng)偠染仃嚨挠?jì)算精度.需要指出，這些方法僅是從技術(shù)上提高了計(jì)算精度，若要從根本上解決問(wèn)題，需要一種無(wú)網(wǎng)格依賴性的積分方法，這有待進(jìn)一步研究.

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