張 峰，徐向鋒，李術(shù)才

(1.山東大學(xué)巖土與結(jié)構(gòu)工程研究中心，250061濟(jì)南;2.長沙理工大學(xué) 土木與建筑學(xué)院，410076長沙;3.山東交通學(xué)院 土木學(xué)院，250023濟(jì)南)

2008年，香港城市大學(xué)建筑系提出了一種新的粘貼技術(shù)［1］(hybrid bonding FRP，HB－FRP)(圖1)，該技術(shù)結(jié)合了 FRP外貼法和機(jī)械錨固法，前期HB－FRP加固梁試驗(yàn)研究顯示其界面粘結(jié)強(qiáng)度比傳統(tǒng)的外貼FRP高7.5倍.該技術(shù)解決了鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)表面粘貼貼 FRP(externally bonded FRP，EB－FRP)易剝離的缺點(diǎn).

HB－FRP加固方法的研究相對較少，且基本為模型試驗(yàn)的相關(guān)研究［2－3］，HB－FRP 加固方法的數(shù)值模擬研究文獻(xiàn)僅有2篇.Wu等［4］對 HB－FRP抗彎加固混凝土梁進(jìn)行了數(shù)值模擬.Zhou等［5］基于ANSYS軟件建立了HB－FRP抗彎加固梁的數(shù)值模型，由于其網(wǎng)格尺寸較大，并未對FRP的應(yīng)變及FRP與混凝土的界面力學(xué)性能開展研究.

圖1 HB-FRP加固

依托室內(nèi)模型試驗(yàn)和精細(xì)化數(shù)值模擬研究了HB－FRP抗彎加固梁的受力性能.

1 模型梁簡介

EB－FRP加固梁的應(yīng)變片沿FRP條帶縱向以100mm的間距粘貼.HB－FRP加固梁(圖2)在相鄰2個(gè)鋼扣件的中間位置粘貼應(yīng)變片(圖3).梁的加載位置在純彎段的端部，即不配箍筋區(qū)域的端部對稱加載.

圖2 矩形梁截面尺寸及配筋圖(mm)

圖3 應(yīng)變片布置(mm)

鋼扣件(圖4)的鋼板尺寸為:長120mm，寬60mm，厚5mm，35號高強(qiáng)螺栓長度50mm、直徑10mm.

圖4 錨固件尺寸(mm)

共設(shè)計(jì)3根梁，梁的編號及加固方式見表1.

表1 HB-FRP加固梁的試驗(yàn)參數(shù)

2 數(shù)值模型

2.1 單元模型

FRP－混凝土的界面剝離深度僅有幾毫米［6］.FRP單元和混凝土單元可共用節(jié)點(diǎn)，但要求網(wǎng)格非常精細(xì).本文中鋼筋與混凝土界面及FRP與混凝土界面均考慮粘結(jié)滑移特性，通過粘結(jié)單元COH2D4單元模擬［7］.基于 traction-separation模型考慮粘結(jié)單元的剛度.采用MAXS損傷準(zhǔn)則考慮粘結(jié)滑移的退化關(guān)系.

HB－FRP加固體系中FRP部位的粘結(jié)滑移處理方法與EB－FRP一致.鋼扣件部位的鋼板直接與FRP通過“tie”綁定約束，鋼扣件的鋼釘直接內(nèi)嵌入混凝土單元中.

梁體混凝土單元(CPS4)、鋼筋單元(T2D2)、FRP單元(T2D2)及鋼扣件單元(B21)的尺寸均設(shè)置為5 mm.以HB3梁的建模為例，圖5表示了本文考慮的粘結(jié)滑移方式.

圖5 單元模型

鋼筋和混凝土粘結(jié)滑移采用CEB-FIP規(guī)范推薦表達(dá)式［7］，混凝土與FRP布的粘結(jié)滑移關(guān)系采用Lu XZ 模型［8］.

2.2 裂縫模型

裂縫模型通常有2種:離散裂縫模型［9］及彌散裂縫模型［10］.本文采用鈍帶裂縫模型進(jìn)行計(jì)算，鈍帶裂縫模型發(fā)展了傳統(tǒng)的彌散裂縫模型，減小了單元尺寸的影響.裂縫寬度wt定義為

式中:εcr為混凝土開裂應(yīng)變;Lcr為裂縫帶寬可采用計(jì)算，A為單元面積.

混凝土單軸受壓應(yīng)力－應(yīng)變曲線采用Saenz公式［7］，單軸受拉全應(yīng)力－裂縫寬度曲線采用Hordijk公式［7］.混凝土采用塑性損傷模型，其混凝土強(qiáng)度準(zhǔn)則及損傷計(jì)算公式可參考ABAQUS理論手冊.

FRP片材采用彈塑性模型.鋼扣件的鋼板由于剛度較大采用彈性材料模擬，鋼釘由于尺寸較小，其剛度不大，采用彈塑性本構(gòu)進(jìn)行模擬.

3 鋼筋混凝土梁加固后的抗彎性能

3.1 NB1梁

對NB1進(jìn)行數(shù)值模擬，數(shù)值分析結(jié)果與試驗(yàn)值吻合(圖6)，試驗(yàn)測試的極限破壞荷載為96.43 kN，數(shù)值模擬結(jié)果為83.5 kN.

圖6 NB1梁的跨中荷載撓度曲線

圖7中u表示為加載點(diǎn)位置的豎向位移，單位為mm，本文后續(xù)描述都按照此規(guī)定.分析圖7可看出，梁體破壞形態(tài)為典型的彎曲破壞.

圖7 NB1梁的數(shù)值模型及實(shí)測裂縫

3.2 EB2梁

對EB2進(jìn)行數(shù)值模擬，荷載撓度的曲線整體與試驗(yàn)值基本吻合(圖8)，整體呈現(xiàn)為三折線特征，荷載撓度曲線的第三段與未加固梁有所差別:未加固梁出現(xiàn)了屈服平臺，而EB－FRP加固梁在受拉鋼筋屈服后，由于FRP抑制了裂縫的擴(kuò)展，所以梁體還有殘余剛度存在.試驗(yàn)測試的極限破壞荷載為122.97 kN，數(shù)值模擬結(jié)果為 114.56 kN.

分析數(shù)值模擬結(jié)果(圖9)可以發(fā)現(xiàn):FRP端部出現(xiàn)較大的塑形區(qū)域，F(xiàn)RP發(fā)生剝離.梁體裂縫表現(xiàn)為剪切破壞.

圖8 EB2梁的跨中荷載撓度曲線

圖9 EB2梁的數(shù)值模型及實(shí)測裂縫

3.3 HB3梁

荷載撓度的曲線整體與試驗(yàn)值吻合(圖10)，整體呈現(xiàn)為三折線特征.與EB－FRP加固梁相比，受拉鋼筋屈服后的梁體殘余剛度要大。試驗(yàn)測試的極限破壞荷載為140.47 kN，數(shù)值模擬結(jié)果為140.93 kN.

分析HB－FRP加固梁的裂縫擴(kuò)展過程(圖11)可以看出:與EB－FRP加固梁相比，純彎段鋼扣件附近主彎曲裂縫附近出現(xiàn)了一些約0.25倍梁高的附加彎曲裂縫.表明采用HB－FRP加固梁體后，梁體中的最大應(yīng)力區(qū)域不再發(fā)生在FRP－混凝土界面及其附近位置，應(yīng)力最大位置發(fā)生上移，鋼扣件有明顯的錨固作用，F(xiàn)RP基底混凝土抗剝離能力增強(qiáng).

HB－FRP加固梁破壞時(shí)出現(xiàn)了典型的斜裂縫，表現(xiàn)為剪切破壞，其承載能力要較FRP剝離破壞的梁大.

圖10 HB3梁的跨中荷載撓度曲線

圖11 HB3梁的數(shù)值模型及實(shí)測裂縫

3.4 FRP-混凝土剪應(yīng)力分析

對比分析FRP應(yīng)變的測試和數(shù)值分析結(jié)果(圖12).為了與數(shù)值模擬數(shù)據(jù)一致，圖12中實(shí)測數(shù)據(jù)取兩側(cè)對稱位置的平均值，取一半FRP長度進(jìn)行對比分析.

圖12 實(shí)測應(yīng)變和數(shù)值模擬結(jié)果對比

EB－FRP加固梁最終破壞時(shí)，F(xiàn)RP的最大拉應(yīng)變?yōu)?.010 7，其強(qiáng)度約發(fā)揮 60%左右.HB－FRP 加固梁最終破壞時(shí)，F(xiàn)RP的最大拉應(yīng)變?yōu)?.014 9，F(xiàn)RP應(yīng)變提高39.95%.FRP條帶沿縱向的應(yīng)變值在鋼扣件位置有劇烈突變.

對FRP應(yīng)變進(jìn)行差分計(jì)算，可得到FRP與混凝土的界面剪應(yīng)力分布［8］.分析 EB－FRP加固梁與HB－FRP加固梁破壞階段FRP－混凝土界面剪力分布特性(圖13).由于模型試驗(yàn)測點(diǎn)過少，該方面的分析完全采用數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果.

圖13 界面剪應(yīng)力分布

EB－FRP加固梁發(fā)生FRP端部剝離時(shí)，F(xiàn)RP－混凝土界面剪應(yīng)力發(fā)展至6.02MPa.由于跨中純彎段存在多條彎曲主裂縫，F(xiàn)RP－混凝土的界面剪應(yīng)力分布較為復(fù)雜，出現(xiàn)正負(fù)號交錯(cuò)的現(xiàn)象.HB－FRP加固梁破壞時(shí)，斜裂縫位置的FRP界面剪應(yīng)力發(fā)展至10.94MPa.鋼扣件位置處的剪應(yīng)力要較FRP其余位置大，表明鋼扣件有效提高了FRP的抗剝離能力.

3.5 不同梁的力學(xué)特性比較

1)破壞形態(tài)方面:NB1梁為彎曲破壞;EB2梁為FRP剝離破壞;HB3梁為剪切破壞.

2)承載能力方面:與 NB1梁(96.43 kN)相比，EB2 梁承載能力(122.97 kN)提高 27.52%.HB3 梁(140.47 kN)提高 45.67%.

3)FRP應(yīng)變方面:與EB2梁相比，HB3梁體破壞時(shí)FRP應(yīng)變提高39.95%.

4)界面剪應(yīng)力方面:EB2梁為 6.02 MPa，HB3梁為 10.94 MPa，提高 81.73%.

4 HB－FRP加固體系的構(gòu)造布置

HB－FRP加固方法依然為一種“微損”加固方法，需要在梁體表面鉆孔后安裝鋼扣件.實(shí)際工程應(yīng)用時(shí)應(yīng)采取以下原則:在滿足加固效果的前提下，鋼扣件的布置間距及鋼扣件的栓釘長度應(yīng)該盡量小，避免對梁體本身產(chǎn)生損傷.

選取HB3模型開展研究，以下栓釘長度分別取30、40、50 mm開展計(jì)算分析，得到栓釘長度對承載能力的影響，見表2.栓釘長度越長，HB－FRP加固體系的錨固性能越好.但是栓釘長度達(dá)到40 mm后，其對承載能力的影響已不大.考慮到實(shí)際工程加固時(shí)，栓釘?shù)拈L度超過混凝土保護(hù)層厚度(一般為50 mm)時(shí)，可能會對鋼筋產(chǎn)生損傷，建議栓釘長度可設(shè)定為50 mm.

表2 栓釘長度對承載能力的影響

進(jìn)一步分析鋼扣件間距對承載能力的影響，選取HB3模型開展研究，分別選取鋼扣件間距為160、240、320 mm進(jìn)行參數(shù)分析(表3).

表3 鋼扣件間距對承載能力的影響

分析表3可看出:鋼扣件間距對梁體的抗彎承載能力影響很小，建議實(shí)際工程加固時(shí)，鋼扣件間距取300mm即可.

5 結(jié) 論

1)基于鈍帶裂縫模型，選取合適的混凝土本構(gòu)模型，建立了精細(xì)化的數(shù)值模型，有效模擬了梁體的全過程破壞.

2)與未加固梁相比，EB－FRP加固梁承載能力提高了27.52%，HB－FRP加固梁抗彎承載能力提高了45.67%，比EB2梁增加20%左右.

3)HB－FRP加固梁破壞時(shí)，F(xiàn)RP應(yīng)變比EB－FRP加固梁提高39.95%.

4)給出了HB－FRP加固體系的構(gòu)造布置原則及規(guī)定.

［1］WU Yufei，HUANG Yue.Hybrid bonding of FRPto reinforced concrete structures［J］.Journal of Composites for Construction，2008，12(3):266－273.

［2］張峰，牛平霞，李樹忱，等.FRP－螺栓聯(lián)合加固RC梁粘結(jié)性能試驗(yàn)研究［J］.土木建筑與環(huán)境工程，2010，32(6):7-13.

［3］WU Zhimin，HU Chenghe，WU Yufei，et al.Application of improved hybrid bonded FRP technique to FRP debonding prevention ［J］.Construction and Building Materials，2011，25(6):2898－2905.

［4］ WU Yufei，WANG Zhenyu，LIU Kang，et al.Numerical analysis of hybrid-bonded FRP strengthened concrete beams［J］.Computer-Aided Civil and Infrastructure Engineering，2009，24:371－384.

［5］ ZHOU Yinzhi，GOU Mingkang，ZHANG Fengyu，et al.Reinforced concrete beams strengthened with carbon fiber reinforced polymer by friction hybrid bond technique:Experimental investigation ［J］.Material and Design，2013，50:130-139.

［6］陸新征.FRP－混凝土界面行為研究［D］.北京:清華大學(xué)，2005.

［7］CHEN Guangming，CHEN Jianfei，TENG Jinguang.On the finite element modeling of RC beams shear-strengthened with FRP ［J］.Construction and Building Materials，2012，32:13－26.

［8］LU X Z，TENG J G，YE L P，et al.Bond-slip models for FRP sheets/plates bonded to concrete ［J］.Engineering.Structures，2005，27(6):920－937.

［9］ YANG Zhenjun，CHEN Jianfei，PROVERBS D.Finite element modelling of concrete cover separation failure in FRP plated RC beams［J］.Construction and Building Material，2003，17(1):3-13.

［10］NEALE K W，EBEAD U A，BAKY H M，et al.Analysis of the load-deformation behaviour and debonding for FRP-strengthened concrete structures ［J］.Advances in Structural Engineering，2006，9(6):751－763.