煤層氣井井間干擾研究及應(yīng)用

閆霞，李小軍，趙輝，張偉，王澤斌，毛得雷

（1.中聯(lián)煤層氣國(guó)家工程研究中心有限責(zé)任公司，北京100095；2.中石油煤層氣有限責(zé)任公司，北京100028；3.長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院，武漢430100）

煤層氣井井間干擾研究及應(yīng)用

閆霞1，李小軍2，趙輝3，張偉2，王澤斌2，毛得雷1

（1.中聯(lián)煤層氣國(guó)家工程研究中心有限責(zé)任公司，北京100095；2.中石油煤層氣有限責(zé)任公司，北京100028；3.長(zhǎng)江大學(xué)石油工程學(xué)院，武漢430100）

井間干擾是實(shí)現(xiàn)煤層氣穩(wěn)產(chǎn)高產(chǎn)的有效技術(shù)措施。目前，煤層氣井間干擾的理論研究較多，準(zhǔn)確量化的現(xiàn)場(chǎng)認(rèn)識(shí)較少。根據(jù)煤層氣井排采的特點(diǎn)，提出了一種方便、可靠、高效的用于判斷井間干擾現(xiàn)象及定量計(jì)算井間干擾程度的新方法，該方法利用現(xiàn)場(chǎng)觀察到的煤層氣井啟抽水位與原始水位存在的明顯差異，定量化煤層氣排采降壓過(guò)程中出現(xiàn)的井間干擾現(xiàn)象。通過(guò)在保德區(qū)塊的實(shí)際應(yīng)用，對(duì)比了所提出方法與煤層氣理論判斷方法的優(yōu)缺點(diǎn)，并驗(yàn)證了所提出方法的可靠性，得出了該區(qū)塊井間干擾特征的定量化認(rèn)識(shí)，同時(shí)提出了井間干擾規(guī)律在合理部署井位、提高產(chǎn)氣速度、縮短見(jiàn)氣時(shí)間及優(yōu)化排采制度等方面的應(yīng)用建議。

煤層氣；井間干擾特征；壓力分布數(shù)學(xué)模型；井網(wǎng)部署；排采建議

0　引言

井間干擾會(huì)導(dǎo)致常規(guī)油氣藏開(kāi)發(fā)出現(xiàn)諸如油井提前水淹、泄油不均勻等問(wèn)題［1］，但卻有助于煤層氣生產(chǎn)。據(jù)國(guó)內(nèi)外煤層氣排采實(shí)踐及研究表明，擴(kuò)大解吸體積、提高解吸速度是煤層氣開(kāi)發(fā)的關(guān)鍵［2-9］，而井群規(guī)模排采是一種有效方法［2，10］，其目的是利用煤層氣井井間干擾的壓力疊加特征擴(kuò)大泄流區(qū)域，增加煤層氣的解吸體積。目前，判斷井間干擾的方法有理論判斷方法［11-12］、生產(chǎn)動(dòng)態(tài)分析方法［13-14］以及干擾試井測(cè)試［15-16］等。由于煤巖儲(chǔ)層具有基質(zhì)易收縮和應(yīng)力敏感性強(qiáng)等特性［17-19］，導(dǎo)致排水采氣過(guò)程中其物性變化顯著，使得利用其物性參數(shù)的理論判斷方法的判斷結(jié)果可靠性較低；生產(chǎn)動(dòng)態(tài)分析方法通常為定性判斷，難以確定生產(chǎn)數(shù)據(jù)變化不明顯的受干擾井；由于干擾試井需要長(zhǎng)時(shí)間關(guān)井，特別是低滲氣藏需要更長(zhǎng)的關(guān)井時(shí)間［14］，將嚴(yán)重影響煤層氣的連續(xù)性排采。為此，利用煤層氣井啟抽（第一天排采）水位與原始水位之間的差異，筆者提出一種方便實(shí)用的判斷方法，稱為實(shí)用判斷方法。利用該方法可以判斷所有井是否存在干擾并量化其受干擾程度，以進(jìn)一步研究煤層氣井井間干擾特征及規(guī)律，給出區(qū)塊的干擾程度或面積降壓情況的定量化認(rèn)識(shí)，這對(duì)于實(shí)現(xiàn)煤層氣開(kāi)發(fā)區(qū)域的穩(wěn)產(chǎn)及高產(chǎn)具有重要意義。

1　煤層氣井井間干擾理論判斷方法

1.1煤層壓力分布數(shù)學(xué)模型及求解

根據(jù)煤層的壓力分布數(shù)學(xué)模型［2］，可求得單井生產(chǎn)時(shí)煤層壓力分布的近似表達(dá)式［11］為

式中：r為煤層中某點(diǎn)到井中心的距離，m；t為煤層氣井排采時(shí)間，s；p（r，t）為煤層氣井投產(chǎn)t時(shí)間后距離井筒中心r處的煤層壓力，MPa；pi為原始煤層壓力，MPa；q為煤層產(chǎn)水量（地面條件下），m3/s；B為水的體積系數(shù)；μ為流體黏度，mPa·s；K為煤層滲透率，D；η為煤層導(dǎo)壓系數(shù)，m2/s，η=K/（φμCt），其中φ為煤層孔隙度，%；Ct為煤巖綜合壓縮系數(shù)，MPa-1。

在壓力分布曲線上，將p（r，t）=pi對(duì)應(yīng)的徑向距離，即壓降分布的外部邊緣定義為煤層氣井的泄流半徑，則由式（1）可得到某一時(shí)刻煤層氣井的泄流半徑［20］為

式中：ri為泄流半徑，m。

在多井存在的情況下會(huì)形成壓力疊加漏斗，此時(shí)煤巖儲(chǔ)層各點(diǎn)處壓力分布的計(jì)算公式［2，11］為

式中：p（x，y，t）為煤層氣藏任意點(diǎn)（x，y）在t時(shí)刻的壓力，MPa；pwf為煤層氣井的井底流壓，MPa；rik為第k口煤層氣井在t時(shí)刻的泄流半徑，m；rk為在t時(shí)刻從點(diǎn)（x，y）到第k口煤層氣井的距離，m；rw為煤層氣井的井筒半徑，m。

1.2理論判斷方法原理

在井群或多口井排水的過(guò)程中，相鄰井的泄流區(qū)域可能會(huì)發(fā)生重疊，即相鄰井的泄流半徑之和大于井距時(shí)，會(huì)形成疊加壓降漏斗。設(shè)兩井疊加區(qū)域的最大半徑為ΔR，則有

式中：rik為第k口煤層氣井的泄流半徑，m；ril為第l口煤層氣井的泄流半徑，m；D為第k口與第l口煤層氣井之間的井距，m。因此，當(dāng)ΔR＞0時(shí)，可以判斷存在井間干擾作用；否則，尚未產(chǎn)生井間干擾作用。井間干擾現(xiàn)象如圖1所示。

1.3理論判斷方法的優(yōu)缺點(diǎn)

在參數(shù)較為準(zhǔn)確的情況下，利用理論判斷方法能夠計(jì)算在不同時(shí)間時(shí)排采井的泄流半徑，并獲得較為準(zhǔn)確的干擾判斷結(jié)果。根據(jù)式（2）計(jì)算泄流半徑需要利用煤巖儲(chǔ)層滲透率、孔隙度及煤層綜合壓縮系數(shù)等參數(shù)。其中，滲透率作為關(guān)鍵參數(shù)一般由試井資料獲得，然而煤層氣井經(jīng)壓裂改造后基本不再試井，因此僅有壓裂前的試井滲透率數(shù)據(jù)。另外，由于煤巖儲(chǔ)層的特殊性［17，19］，即受控于基質(zhì)收縮、儲(chǔ)層壓力下降及煤層出砂和出煤粉等因素，隨著排采的進(jìn)行，其儲(chǔ)層（尤其是中低階煤）滲透率等參數(shù)變化幅度較大，準(zhǔn)確性難以保證。若采用該方法進(jìn)行判斷，其滲透率值可通過(guò)首先建立煤巖儲(chǔ)層地質(zhì)模型，再利用現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)數(shù)據(jù)對(duì)其進(jìn)行歷史擬合反演，最后采用煤巖儲(chǔ)層數(shù)值模擬方法反演得到，但工作量較大，過(guò)程非常繁瑣，難以進(jìn)行大規(guī)模的應(yīng)用。此外，該理論判斷法假設(shè)煤巖儲(chǔ)層均質(zhì)等厚、煤層氣井為水動(dòng)力學(xué)完善井，且煤巖儲(chǔ)層中只有水的單相流動(dòng)等，未考慮其非均質(zhì)性與復(fù)雜性。

2　煤層氣井井間干擾現(xiàn)場(chǎng)判斷方法

現(xiàn)場(chǎng)判斷干擾的生產(chǎn)動(dòng)態(tài)分析方法［13］是在生產(chǎn)制度發(fā)生變動(dòng)的情況下（如新井投產(chǎn)、修井以及改變工作制度等），通過(guò)觀察該變動(dòng)所引起的某些排采井的生產(chǎn)動(dòng)態(tài)（套壓、產(chǎn)氣量和產(chǎn)水量）的變化程度，并據(jù)此分析、判斷其是否為受干擾井的一種方法，但該方法為定性判斷。根據(jù)保德區(qū)塊現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)數(shù)據(jù)，除個(gè)別井之外，大部分井受鄰井影響造成生產(chǎn)動(dòng)態(tài)變化的現(xiàn)象通常不明顯，而且影響生產(chǎn)數(shù)據(jù)波動(dòng)的原因較復(fù)雜，難以確認(rèn)某一口井生產(chǎn)數(shù)據(jù)發(fā)生波動(dòng)是否真正是受到鄰井干擾的影響。此外，不同于常規(guī)油氣井，由于煤層氣井排采連續(xù)性的重要性，應(yīng)盡量避免采用關(guān)井干擾試井測(cè)試判斷鄰井生產(chǎn)動(dòng)態(tài)的方法。因此，若要得到整個(gè)區(qū)塊井間干擾現(xiàn)象的認(rèn)識(shí)，該方法操作難度較大。

3　煤層氣井井間干擾實(shí)用判斷方法

鑒于上述理論判斷方法及現(xiàn)場(chǎng)判斷方法的局限性，通過(guò)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)數(shù)據(jù)的分析，利用已知?jiǎng)右好娴葦?shù)據(jù)，筆者提出了一種新的現(xiàn)場(chǎng)實(shí)用判斷方法。

3.1基本思路

隨著煤層氣井抽水的延續(xù)，其附近的煤層水位會(huì)有所下降，離井筒越近其水位越低，并以井筒位置為中心向外擴(kuò)展形成一個(gè)地下水頭“壓降漏斗”。

從現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)觀察到，在排采之前，相同地質(zhì)條件下各井的原始水位基本相同或相近。經(jīng)過(guò)一段時(shí)間排采后的較早投產(chǎn)井，由于水的不斷抽采，會(huì)導(dǎo)致相鄰新井的啟抽水位低于該井的原始水位（圖2）。定義某口受干擾井的干擾程度為排采井原始水位與啟抽水位的差值，即

式中：H0為煤層氣井的原始水位，m；Hs為煤層氣井的啟抽水位，m；G為受干擾井的干擾程度，m。

圖2　排采井的原始水位與啟抽水位Fig.2 Originaland start-pumpingwater levelofwell

根據(jù)式（5）計(jì)算的干擾程度G的值越大，表明受干擾的程度越強(qiáng)烈。

3.2具體步驟

（1）首先確定排采井所在位置處的原始水位。所謂原始水位是指區(qū)塊開(kāi)發(fā)之前的煤巖儲(chǔ)層水位（液面至海平面的垂向距離）。若沒(méi)有原始水位數(shù)據(jù)，可以根據(jù)“鄰井非常少或無(wú)鄰井、投產(chǎn)時(shí)間非常早以及與距離最近井的啟抽動(dòng)液面數(shù)據(jù)一致性好”的原則，優(yōu)選那些早期未受干擾的排采井（或探井），并通過(guò)測(cè)量這些井的啟抽動(dòng)液面得到原始水位值，再利用插值方法做出原始水位等值線圖，進(jìn)而確定最初在無(wú)干擾時(shí)各煤層氣排采井的原始水位。

（2）考慮排采井所處的復(fù)雜地勢(shì)等因素，根據(jù)煤層氣井的井口海拔數(shù)據(jù)與啟抽時(shí)所測(cè)動(dòng)液面數(shù)據(jù)，將所測(cè)得的井的啟抽動(dòng)液面數(shù)據(jù)折算成啟抽水位值（參見(jiàn)圖2），即

式中：H為煤層氣井的井口海拔，m；Hl為煤層氣井啟抽時(shí)所測(cè)動(dòng)液面，m。

（3）根據(jù)煤層氣井原始水位與啟抽水位的差值大小，可判斷其受干擾的程度，即根據(jù)式（5）可計(jì)算受干擾井的干擾程度G。根據(jù)保德區(qū)塊現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐證明，考慮了動(dòng)液面及原始水位測(cè)量誤差之后，在各井附近地質(zhì)條件相近的情況下，當(dāng)某排采井干擾程度大于30m（誤差的最大值）時(shí)，則判斷該排采井存在明顯干擾；否則，認(rèn)定干擾效果不明顯或不存在干擾現(xiàn)象。

3.3方法特點(diǎn)

該實(shí)用判斷方法適用于附近不存在含水層或者壓裂后未溝通附近含水層，且處于同一開(kāi)發(fā)層系的煤巖儲(chǔ)層。如果利用該方法判斷出某新排采井（相對(duì)其周圍排采較早的井而言）受到相鄰較早排采井的長(zhǎng)期干擾，則表明鄰井的壓降范圍已經(jīng)明顯擴(kuò)展到該井位置處，該井啟抽后將形成新的壓降漏斗，且必然與排采較早的鄰井的壓降漏斗交匯，形成壓力疊加漏斗，因此，新井啟抽水位的下降現(xiàn)象可看成是出現(xiàn)干擾的充分條件。通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，經(jīng)該方法判斷得到的某些受干擾井，在后期生產(chǎn)過(guò)程中，確實(shí)出現(xiàn)了當(dāng)鄰井修井時(shí)，其套壓或產(chǎn)氣量突然下降等生產(chǎn)波動(dòng)現(xiàn)象（但所有受干擾井不一定都能表現(xiàn)出明顯的生產(chǎn)波動(dòng)現(xiàn)象），從而驗(yàn)證了該方法的可靠性。此外，該方法還可以考慮煤巖儲(chǔ)層的非均質(zhì)性特征，并根據(jù)受干擾井的定量化認(rèn)識(shí)確定干擾的方向，為布井提供依據(jù)。綜上所述，該方法容易操作，更具普遍性和實(shí)用性。

4　煤層氣井井間干擾實(shí)用判斷方法應(yīng)用效果

保德區(qū)塊位于鄂爾多斯盆地東緣，排采井的井型以叢式井為主，廣泛采用菱形井網(wǎng)布井，歷經(jīng)2年的穩(wěn)定排采，開(kāi)發(fā)成效初顯，區(qū)塊平均單井日產(chǎn)量超過(guò)1 000m3，如該區(qū)塊某大井組平均單井日產(chǎn)量已超過(guò)5 000m3，其中某單井最高日產(chǎn)氣量近1萬(wàn)m3，突破了國(guó)內(nèi)低煤階煤層氣田叢式井單井日產(chǎn)氣量的記錄，且仍處于穩(wěn)步攀升的階段。目前，該區(qū)塊已形成一定范圍的井間干擾，初步實(shí)現(xiàn)了煤層氣井的面積均衡降壓。

4.1不同方法的對(duì)比驗(yàn)證

選取保德區(qū)塊某一區(qū)域采取不同方法進(jìn)行對(duì)比分析。各井的位置如圖3（a）所示，其中標(biāo)明了根據(jù)射孔煤層各井靶點(diǎn)位置計(jì)算得到的井距值。井1啟抽29 d后，井2開(kāi)始啟抽，2口井排采了137 d時(shí)，井3開(kāi)始啟抽，之后3口井排采了158 d，井1最早見(jiàn)氣。具體排采時(shí)間如圖3（b）所示。井1和井2幾乎在同一個(gè)月啟抽，相比井3提前了近半年時(shí)間。這里以排采時(shí)間較晚的井3為目標(biāo)研究對(duì)象，判斷其是否為受干擾井。

（1）實(shí)用判斷方法

根據(jù)保德區(qū)塊原始水位圖可知，在該區(qū)域開(kāi)發(fā)前，井3位置處的原始水位為920m，井口海拔為1 095.8m，啟抽時(shí)測(cè)得動(dòng)液面為294.3m，折算成啟抽水位為801.5m。因此，井3干擾程度G=920-801.5=118.5m。由于G＞30m，可以斷定井3為明顯受干擾井。

由此可知，受到鄰井井1與井2長(zhǎng)期排水干擾的影響，使得井3后期啟抽時(shí)水位出現(xiàn)明顯的下降。井3啟抽后，該井將形成新的壓降漏斗，并與已延伸至井3位置處的井1和井2的壓降漏斗交匯，最終形成3口井的壓降疊加漏斗。

圖3　井位及排采時(shí)間Fig.3 Schedule ofwellplacementand production

（2）理論判斷方法

根據(jù)上述煤層壓力分布數(shù)學(xué)模型，利用MATLAB軟件進(jìn)行編程計(jì)算。計(jì)算所用到的滲透率值是通過(guò)數(shù)值模擬軟件ECLIPSE中的煤層氣模塊進(jìn)行煤層氣數(shù)值模擬反演得到的等效滲透率值。以井1為中心建立了3口井的相對(duì)坐標(biāo)系，計(jì)算了不同階段煤巖儲(chǔ)層的壓力分布值（圖4），其中x，y為相對(duì)位置坐標(biāo)。當(dāng)井3啟抽時(shí)煤巖儲(chǔ)層的壓力場(chǎng)如圖4（a）所示，從圖中可以直觀看到該時(shí)刻煤巖儲(chǔ)層壓力的分布情況。利用式（2）計(jì)算得到當(dāng)井3啟抽時(shí)，井1與井2的泄流半徑分別為1 045.5m和927.9m，由于井1與井2、井3之間的井距分別為335m和290m，由式（4）可得，井3與井1、井2的井距均小于井1、井2的泄流半徑。因此，可判斷井3為受干擾井，位于井1與井2的干擾范圍內(nèi)。這與實(shí)用判斷方法得到的結(jié)論一致。

最早見(jiàn)套壓井為井1，計(jì)算井1見(jiàn)氣時(shí)3口井的壓力疊加漏斗如圖4（b）～（d）所示，可視化圖形直觀地顯示了干擾井存在時(shí)煤巖儲(chǔ)層壓力疊加漏斗的形態(tài)。

圖4直觀地展示了3口井在不同排采階段的壓力疊加場(chǎng)，證明了井間干擾現(xiàn)象的存在。根據(jù)圖4（c），3口井的泄壓疊加區(qū)域的壓力值平均為6MPa左右，低于邊界處的壓力值（7.5MPa），表明井間干擾有助于煤層氣井泄壓范圍的面積均衡降壓；從圖4（d）可以看出，投產(chǎn)最早的井（井1）的泄壓半徑最長(zhǎng)，說(shuō)明在地質(zhì)條件相近（例如孔滲性等）的前提下，排采時(shí)間越長(zhǎng)，泄壓半徑越大。

圖4　不同階段的壓力疊加場(chǎng)Fig.4 Pressure field atdifferentphase

通過(guò)對(duì)理論判斷方法與實(shí)用判斷方法判斷結(jié)果的對(duì)比，證明了干擾現(xiàn)象的存在，驗(yàn)證了所提出實(shí)用判斷方法的正確性和準(zhǔn)確性，但實(shí)用判斷方法更簡(jiǎn)單，便于在生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。理論判斷方法如之前所述，只能在均質(zhì)煤層及所取參數(shù)較為準(zhǔn)確的條件下小范圍地應(yīng)用，因此，不論從其計(jì)算所需參數(shù)取值的準(zhǔn)確性，還是從計(jì)算量上來(lái)看，該方法在現(xiàn)場(chǎng)的應(yīng)用都較為困難。

4.2保德區(qū)塊井間干擾特征定量化認(rèn)識(shí)

利用實(shí)用判斷方法，可以獲得目前保德區(qū)塊井間干擾的定量化認(rèn)識(shí)。

（1）干擾范圍：利用實(shí)用判斷方法，在全區(qū)共觀察到152口井受到明顯干擾，其啟抽水位受到了不同程度的影響，大多數(shù)井干擾降液范圍在100～300m，影響最大的降幅為794m（干擾程度最大時(shí)的值）。啟抽見(jiàn)套壓井的動(dòng)液面更低，井間干擾現(xiàn)象普遍存在。

（2）干擾距離：分析統(tǒng)計(jì)學(xué)箱線圖及直方圖的信息（圖5）可知：受鄰井影響的干擾距離最長(zhǎng)為1 210m，最短為173m，平均為482.2m；箱線圖四分位（25%～75%）較窄，表明干擾距離分布非常集中，為343.2～568.9m。保德區(qū)塊所有排采井的平均井距為378m，這也表明合理的井位部署目前已使得該區(qū)塊形成了一定范圍的井間干擾。

圖5　干擾距離的數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)Fig.5 Statistic analysisof interfered distance data

（3）受干擾影響的時(shí)間：在該區(qū)塊觀測(cè)到受到干擾的時(shí)間最短為120 d，最長(zhǎng)為990 d，平均為360 d，目前低于495 d的井間干擾占了井間干擾井的75%。

4.3保德區(qū)塊井間干擾特征及應(yīng)用

針對(duì)實(shí)用方法所判斷出的受干擾井生產(chǎn)數(shù)據(jù)分析，發(fā)現(xiàn)了在區(qū)塊研究中未發(fā)現(xiàn)的特征，主要表現(xiàn)在3個(gè)方面。

（1）受干擾井的產(chǎn)氣速度呈現(xiàn)明顯的規(guī)律性

表1反映了按不同開(kāi)發(fā)單元統(tǒng)計(jì)受到明顯干擾的井其井底流壓每降低0.1MPa時(shí)，在不同產(chǎn)氣階段的產(chǎn)氣增速變化情況。其中各開(kāi)發(fā)單元是以相似的地質(zhì)條件劃分的。根據(jù)產(chǎn)氣速度在不同產(chǎn)氣區(qū)間的變化規(guī)律，可以看出產(chǎn)氣區(qū)間值越高（或產(chǎn)氣量越大）的受干擾井，井底流壓每降低0.1MPa時(shí)所增加的產(chǎn)氣量也越高，且呈現(xiàn)不斷增高的趨勢(shì)。這也證明了產(chǎn)氣區(qū)間值越高，井所需的壓降幅度越小，也更需要穩(wěn)定排采。

表1　受干擾井井底流壓每降低0.1MPa時(shí)的產(chǎn)氣增速變化Table 1 Gasproduction speed increaseof interfered wells when bottom hole pressure drop 0.1M Pa

根據(jù)該特征，可以合理制定或調(diào)整排采制度。例如，按照目前每天最大限產(chǎn)增產(chǎn)制度計(jì)算，可確定每天最大的平均壓降幅度，或者根據(jù)受干擾井這一特征，預(yù)測(cè)未來(lái)的產(chǎn)氣量。

（2）受干擾井的見(jiàn)氣時(shí)間大幅縮短

在保德區(qū)塊所有受干擾井中，有61口井啟抽時(shí)就見(jiàn)套壓。經(jīng)統(tǒng)計(jì)，所有受干擾井的平均見(jiàn)套壓時(shí)間為83 d，相比區(qū)塊所有排采井的平均見(jiàn)套壓時(shí)間165 d，縮短了82 d。由此可見(jiàn)，利用井間干擾可以大幅縮短煤層氣井的見(jiàn)氣時(shí)間。

（3）干擾表現(xiàn)出一定的方向性

保德區(qū)塊最大主應(yīng)力方向?yàn)楸睎|方向。觀察井間干擾現(xiàn)象發(fā)現(xiàn)，大部分受到干擾的井也大致分布在干擾井的北東方向，即保德區(qū)塊最大主應(yīng)力方向。由此可見(jiàn)，沿北東方向更容易產(chǎn)生井間干擾。

因此，在井網(wǎng)井位部署方面，在新區(qū)域布井時(shí)應(yīng)沿北東方向先設(shè)計(jì)較大井距，當(dāng)排采一段時(shí)間后，在其間打加密井；另外，在已部署井的優(yōu)化排采方面，考慮沿北東方向間隔排采一批井。利用煤層氣井的井間相互干擾作用排采，不但可以降低排采成本，同時(shí)還能達(dá)到相同或更好的面積降壓效果。

5　結(jié)論及建議

（1）針對(duì)煤層氣井的排采特點(diǎn)，提出了適合判斷煤層氣井井間干擾的實(shí)用判斷方法。在確保干擾判斷結(jié)果正確、可靠的前提下，通過(guò)實(shí)例應(yīng)用表明，與理論判斷方法相比，所提出的實(shí)用判斷方法更簡(jiǎn)單、方便，實(shí)用性更強(qiáng)。

（2）利用實(shí)用判斷方法對(duì)保德區(qū)塊井間干擾現(xiàn)象給出了具體的量化認(rèn)識(shí)，驗(yàn)證了經(jīng)過(guò)合理井位部署與長(zhǎng)期持續(xù)穩(wěn)定的排采，該區(qū)塊已形成一定范圍的井間干擾，實(shí)現(xiàn)了面積降壓和區(qū)域高產(chǎn)。

（3）總結(jié)了保德區(qū)塊煤層氣井的井間干擾特點(diǎn)，即隨著產(chǎn)氣區(qū)間值的增高，井底流壓每降低0.1MPa，產(chǎn)氣增速也逐漸提高，同時(shí)認(rèn)識(shí)到受干擾井的排采速度要緩慢而穩(wěn)定。另外，統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)分析表明，井間干擾具有大幅縮短煤層氣井見(jiàn)氣時(shí)間，以及提高產(chǎn)氣速度等作用。

（4）煤層氣井井間干擾作用可為調(diào)整排采制度及優(yōu)化部署井位等提供有效依據(jù)。利用受干擾井產(chǎn)氣增速與井底流壓的關(guān)系，可對(duì)目前排采制度進(jìn)行合理調(diào)整；另外，還可以根據(jù)判斷出的區(qū)塊干擾方向，優(yōu)化部署井位或采用間隔啟抽的方式進(jìn)行優(yōu)化排采等。

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（本文編輯：于惠宇）

Research on well interferenceof coalbedmethanewellsand itsapp lication

YAN Xia1，LIXiaojun2，ZHAO Hui3，ZHANGWei2，WANG Zebin2，MAO Delei1
（1.National Engineering Research CenterofChina United Coalbed Methane，Beijing 100095，China；2.PetroChina Coalbed Methane Company Limited，Beijing 100028，China；3.College ofPetroleum Engineering，Yangtze University，Wuhan 430100，China）

Well interferenceofcoalbedmethanewellsisakind ofeffective technologies toachievehigh and stablegas production rate.Atpresent，therearemany studieson the interference phenomenon ofcoalbedmethanewells，but less quantificationwork ofwells interference in the field.According to thedrainage featuresofcoalbedmethanewells，this paper proposed a new convenient，reliable and efficientmethod to determine and quantify the wells interference phenomenon，which ison thebasisof thedifferencebetween observed start-pumpingwater leveland originalwater level ofcoalbedmethanewells.During thedrainageprocess，the interferencephenomenon ofcoalbedmethanewellscan be quantifiedmore precisely by thenewmethod.By comparing the resultsof the proposedmethod and theorymethod in the real case in Baode block，the reliability of the proposed method was verified.By the new method，the quantified characteristicsand rulesof interfered coalbedmethanewells in Baode Blockwere summarized.Hence some reasonable application suggestions of interference of coalbedmethanewellswere provided，such as proper arrangement ofwell placement，increaseofgasproduction rate，shortageofgasbreakthrough period and optimization ofproduction system.

coalbedmethane；well interference characteristics；mathematicalmodelofpressure distribution；well pattern arrangement；production suggestions

P618.11

A

1673-8926（2015）02-0126-07

2014-09-17；

2014-10-23

國(guó)地資源部公益性行業(yè)科研專項(xiàng)“鄂爾多斯盆地東緣大型煤層氣田勘探與實(shí)踐”（編號(hào)：201311015）和中國(guó)石油天然氣股份有限公司重大科技專項(xiàng)“煤層氣排采工藝與數(shù)值模擬技術(shù)”（編號(hào)：2010E-2205）聯(lián)合資助

閆霞（1984-），女，博士，工程師，從事煤層氣開(kāi)發(fā)方面的研究工作。地址：（100095）北京市海淀區(qū)中關(guān)村環(huán)保科技示范園地錦路7號(hào)院1號(hào)樓。E-mail：yanxia_cbm@petrochina.com.cn。