利用多孔介質(zhì)板回收PEMFC排氣中水分的實(shí)驗(yàn)

王世學(xué)，魯 池，王 飛，楊 博，邵光威

（1. 天津大學(xué)內(nèi)燃機(jī)燃燒學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津　300072；2. 天津大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，天津　300072）

利用多孔介質(zhì)板回收PEMFC排氣中水分的實(shí)驗(yàn)

王世學(xué)1，2，魯 池2，王 飛2，楊 博1，2，邵光威2

（1. 天津大學(xué)內(nèi)燃機(jī)燃燒學(xué)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，天津300072；2. 天津大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，天津300072）

針對(duì)使用多孔介質(zhì)板的質(zhì)子交換膜燃料電池增濕器，建立了研究透過多孔介質(zhì)板的熱濕移動(dòng)特性的實(shí)驗(yàn)測(cè)量系統(tǒng)，使用該系統(tǒng)測(cè)量并比較了增濕氣體（燃料電池的排氣）透過多孔介質(zhì)板向被增濕氣體（燃料電池陰極供氣）進(jìn)行熱濕傳遞時(shí)，氣體的溫度、相對(duì)濕度與流量等因素對(duì)熱濕傳遞特性的影響.結(jié)果表明：在使用相同的多孔介質(zhì)板的前提下，降低氣體流量、提高增濕氣體進(jìn)口溫度和相對(duì)濕度對(duì)多孔介質(zhì)板兩側(cè)的換熱更加有利；提高增濕氣體的進(jìn)口溫度、降低氣體流量和增濕氣體的相對(duì)濕度可提高水分回收率，而提高增濕氣體的溫度、相對(duì)濕度以及流量均可提高水分傳遞量.

質(zhì)子交換膜燃料電池；增濕器；多孔介質(zhì)板；熱濕傳遞

質(zhì)子交換膜燃料電池（proton exchange membrane fuel cell，PEMFC）工作過程中產(chǎn)生的廢氣是由水蒸氣、氮?dú)?、氧氣等組成的混合氣體，沒有任何污染.與其他動(dòng)力裝置相比，PEMFC的能量轉(zhuǎn)換效率更高，因此，PEMFC被認(rèn)為是具有廣泛競(jìng)爭(zhēng)力的新一代交通工具動(dòng)力源［1-2］.PEMFC工作時(shí)，膜的導(dǎo)電性取決于其含水量［3］，這是由于質(zhì)子需通過水合作用在膜電極（membrane electrode assemblies，MEA）中形成水合質(zhì)子，并以水合質(zhì)子的形式在膜中移動(dòng).如果膜的含水量過低，會(huì)減少水合質(zhì)子的形成，從而阻礙質(zhì)子在膜中的傳遞，降低PEMFC的性能.此外，對(duì)于像Nafion類的質(zhì)子交換膜，不合理地加濕會(huì)導(dǎo)致膜的持續(xù)膨脹或收縮，機(jī)械應(yīng)力增加，甚至損壞質(zhì)子交換膜［4］.因此，保持合理的膜濕潤(rùn)度是PEMFC高效平穩(wěn)運(yùn)行的關(guān)鍵之一［5］.

PEMFC在實(shí)際運(yùn)行過程中，需要一個(gè)獨(dú)立的增濕系統(tǒng)為其加濕，以確保陰極的反應(yīng)氣體（通常是空氣）在進(jìn)入燃料電池發(fā)生反應(yīng)之前被合理增濕［6］.對(duì)燃料電池增濕系統(tǒng)的研究一直是燃料電池研究領(lǐng)域的熱點(diǎn)，目前研究比較多的一般是噴霧增濕、氣泡增濕、焓輪增濕［7］以及多孔介質(zhì)增濕.噴霧增濕的原理是用噴嘴里的霧化裝置將液滴均勻霧化并噴灑到布織物或者是金屬絲網(wǎng)上，從而對(duì)通過的陰極反應(yīng)供氣進(jìn)行加濕.由于沒有加熱裝置，這種增濕方法對(duì)溫度比較敏感，陰極進(jìn)氣的相對(duì)濕度會(huì)隨著溫度的變化而變化，從而影響燃料電池的工作.氣泡增濕器主要應(yīng)用于小型低工作電壓燃料電池，由于使用該方法會(huì)產(chǎn)生很大的壓降［8］，所以陰極進(jìn)氣在增濕后需要再次提高壓力，導(dǎo)致其增濕系統(tǒng)比較復(fù)雜，實(shí)用性不強(qiáng).焓輪增濕器也是目前比較熱門的研究方向，它包含一個(gè)陶瓷制的可旋轉(zhuǎn)焓輪，并將其作為熱濕傳遞的載體，通過控制焓輪的轉(zhuǎn)速或者打開氣體通道的數(shù)量可以控制加濕程度，然而由于這種加濕系統(tǒng)帶有比較復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)裝置，結(jié)構(gòu)較為冗雜，維護(hù)代價(jià)較高，應(yīng)用范圍有一定的局限性.

多孔介質(zhì)增濕器被廣泛應(yīng)用于燃料電池陰極進(jìn)氣增濕［9-10］，它包含一個(gè)干空氣流道、一個(gè)濕空氣或者液態(tài)水流道，兩者之間用能夠透過水分的多孔介質(zhì)隔開.其加濕的原理就是由于多孔介質(zhì)兩側(cè)含濕量不同，水分會(huì)由含濕量較高的濕空氣或者液態(tài)水側(cè)滲透到含濕量較低的干空氣側(cè)，從而達(dá)到加濕的目的.與前面幾種增濕方式相比，該方法結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，不會(huì)形成較大壓降，是理想的燃料電池增濕方式［11-12］.盡管如此，有關(guān)使用多孔介質(zhì)板的增濕器在設(shè)計(jì)方面仍有許多亟待解決的問題，比如多孔板的物性、流體狀態(tài)參數(shù)等因素對(duì)水分傳遞的影響尚不完全明了.因此，為了解使用多孔介質(zhì)板的燃料電池增濕器的熱濕傳遞特性，筆者建立了一套實(shí)驗(yàn)測(cè)量系統(tǒng)，從實(shí)驗(yàn)的角度研究了水熱透過多孔介質(zhì)板時(shí)的傳遞規(guī)律，為增濕器的實(shí)際設(shè)計(jì)提供依據(jù).

1　實(shí)驗(yàn)裝置及原理

圖1是燃料電池自增濕系統(tǒng)的示意.通過一個(gè)外部的增濕器實(shí)現(xiàn)利用燃料電池的排氣對(duì)陰極反應(yīng)進(jìn)氣的增濕，從而達(dá)到水熱資源回收利用的目的.根據(jù)圖1所示的增濕器中水分透過多孔介質(zhì)的移動(dòng)方式，建立了如圖2所示的實(shí)驗(yàn)測(cè)量系統(tǒng)，模擬了燃料電池高溫高濕排氣（增濕氣體）中水分透過多孔介質(zhì)板傳遞到新鮮空氣（被增濕氣體）的過程，研究了各相關(guān)參數(shù)對(duì)整個(gè)過程的影響規(guī)律.圖中：ddo和ddi分別為被增濕流道出口和進(jìn)口處的氣體含濕量；dwi為增濕流道進(jìn)口處的氣體含濕量.測(cè)量系統(tǒng)由高溫高濕回路與低溫干燥回路組成.在高溫高濕回路中，通過空氣壓縮機(jī)將環(huán)境中的空氣經(jīng)過濾裝置過濾后泵入加濕裝置中.加濕裝置采用鼓泡增濕法，其中的水溫可根據(jù)實(shí)驗(yàn)要求進(jìn)行調(diào)節(jié).空氣從加濕裝置流出時(shí)為飽和濕空氣，在進(jìn)入實(shí)驗(yàn)測(cè)量段之前，經(jīng)由加熱器調(diào)節(jié)其溫度.這樣，通過對(duì)氣體流量、加濕裝置水溫以及加熱裝置功率等參數(shù)的調(diào)節(jié)，就能得到不同溫、濕度的氣體用來模擬燃料電池不同工況下的排氣.同時(shí)，在低溫干燥回路中，環(huán)境空氣由空氣泵提壓后，經(jīng)流量計(jì)測(cè)量流量和加熱器3調(diào)節(jié)溫度后進(jìn)入實(shí)驗(yàn)測(cè)量段，且其流動(dòng)方向與增濕氣體相同.通過調(diào)節(jié)閥門開度以及加熱器的功率，可以獲得各種給定工況下的被增濕氣體.

圖1　燃料電池自增濕系統(tǒng)示意Fig.1 Schematic diagram of self-humidifying system of fuel cell

圖2　實(shí)驗(yàn)測(cè)量系統(tǒng)示意Fig.2Schematic diagram of experimental measurement system

本實(shí)驗(yàn)通過測(cè)量氣體的溫度和相對(duì)濕度計(jì)算氣體的含濕量進(jìn)而計(jì)算水分傳遞量.為了準(zhǔn)確計(jì)算水分的傳遞量，避免求飽和水蒸氣分壓力時(shí)運(yùn)用插值法所帶來的數(shù)據(jù)處理誤差，使用Antoine公式［13］計(jì)算給定溫度下飽和水蒸氣分壓力，即

式中：ps為飽和水蒸氣分壓力；m為Antoine常數(shù)，m1=23.196，4，m2=3，816.44，m3=-46.13；Tg為濕空氣干球溫度.式（1）的應(yīng)用范圍是測(cè)溫點(diǎn)的氣體壓力為1.3～200.0，kPa，適用于本實(shí)驗(yàn)工況.

2　實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

本文使用上述實(shí)驗(yàn)測(cè)量系統(tǒng)，就不同參數(shù)對(duì)透過多孔介質(zhì)板的水分傳遞過程的影響進(jìn)行了研究.增濕氣體與被增濕氣體采用等流量進(jìn)行實(shí)驗(yàn).實(shí)驗(yàn)中使用的多孔介質(zhì)板和流體的基本參數(shù)如表1～表3所示.下文所述的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如無特殊說明，所用參數(shù)均取表1～表3中所示之值.

表1　多孔介質(zhì)板參數(shù)Tab.1 Parameters of porous media plate

表2　進(jìn)口流體參數(shù)Tab.2 Parameters of inlet fluid

表3　流道參數(shù)Tab.3 Parameters of flow channel

由于流道結(jié)構(gòu)的原因，流道內(nèi)氣體的相對(duì)濕度難以測(cè)量，而當(dāng)濕空氣壓力一定時(shí)，其溫度和相對(duì)濕度有著密切的聯(lián)系，即可以通過測(cè)量溫度來間接判斷其相對(duì)濕度.因此，在兩個(gè)氣體流道內(nèi)沿氣體流動(dòng)方向布置了5對(duì)直徑為0.25，mm的鎧裝熱電偶，用于測(cè)量氣體溫度沿流動(dòng)方向的變化.

圖3（a）給出了不同氣體流量下被增濕氣體的溫度分布比較.由圖可見，沿著流動(dòng)方向被增濕氣體的溫度逐漸升高.這是由于被增濕流道內(nèi)的氣體在被增濕的同時(shí)也在被加熱，沿流動(dòng)方向被增濕氣體吸收的熱量越來越多，所以溫度逐漸升高.從圖3（a）中還可以看出，被增濕氣體的溫度隨流體的流量降低而升高.實(shí)際上，氣體流量降低，氣體的熱容量減小，同樣的換熱量可使其溫度升高更多.雖然流量降低會(huì)引起氣體對(duì)流換熱能力降低，但其降低幅度小于流量降低所帶來的熱容量減小.另外，在入口段附近，氣體的溫度上升較快，這是由于此處兩個(gè)流道之間的溫差較大，且被增濕氣體的含濕量較低，熱量傳遞以顯熱為主.其后隨著換熱的進(jìn)行，兩個(gè)流道內(nèi)氣體間的溫差變小，即換熱驅(qū)動(dòng)力減小，故氣體溫度上升趨于平緩.另外從圖中還可發(fā)現(xiàn)，盡管實(shí)驗(yàn)過程中環(huán)境溫度幾乎不變，在不同氣體流量下，流道入口處的溫度卻并不相同.這是由于氣體在進(jìn)入實(shí)驗(yàn)段（多孔介質(zhì)板起始處）之前，與不銹鋼制的框架間存在換熱，導(dǎo)致氣體溫度不同程度地升高，但是這對(duì)整個(gè)過程的熱濕傳遞沒有太大影響.

不同增濕氣體溫度下的被增濕氣體溫度分布如圖3（b）所示.從圖中可以看到，被增濕氣體溫度隨著增濕氣體溫度的升高而升高.增濕氣體溫度為52.0，℃情況下，被增濕氣體從入口到出口的溫度僅提高了約4，℃，而增濕氣體溫度提高到78.5，℃之后，被增濕氣體的溫度增加值為8.0，℃.出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因是增濕氣體和被增濕氣體之間的溫差隨著增濕氣體溫度的提高而增大，熱量的傳遞量也隨之增大.此外，從圖中還可以看出，當(dāng)增濕氣體的溫度較低時(shí)，被增濕氣體的溫度變化趨勢(shì)穩(wěn)定較快.這是因?yàn)榇藭r(shí)兩個(gè)流道入口處氣體溫差較小，隨著換熱的進(jìn)行，兩氣體間溫差進(jìn)一步減小，導(dǎo)致其間傳熱量減小，表現(xiàn)為被增濕氣體溫度上升較為平緩.

圖3　不同工況下被增濕氣體溫度分布比較Fig.3Comparison of temperature distribution of humidifying gas under different working conditions

增濕氣體的相對(duì)濕度對(duì)整個(gè)熱濕傳遞過程中被增濕氣體溫度分布的影響如圖4（a）所示.被增濕氣體的溫度變化幅度隨著增濕氣體相對(duì)濕度的提高而增大，其規(guī)律和圖3（b）類似.如前所述，溫度對(duì)整個(gè)熱濕傳遞過程（特別是低溫側(cè)溫度分布）的影響是通過多孔介質(zhì)板兩側(cè)溫差達(dá)到的，而相對(duì)濕度對(duì)水分傳遞特性的影響是通過多孔介質(zhì)板兩側(cè)的氣體含濕量之差而作用的.在相對(duì)濕度較高的情況下，同樣溫度和流量的增濕氣體攜帶的水量越多，向被增濕流道內(nèi)傳遞的水分也就越多，且其更容易飽和，形成冷凝水.液態(tài)水通過多孔介質(zhì)板的毛細(xì)力滲透到被增濕氣體側(cè)，其攜帶的潛熱也隨之傳遞到被增濕流道.與此同時(shí)，增濕氣體溫降較小，氣體中水分的顯熱易于傳向被增濕氣體側(cè)，使得被增濕流道所得的熱量增多，溫度變化幅度加大.

圖4　增濕氣體相對(duì)濕度不同時(shí)溫度分布比較Fig.4 Comparison of temperature distribution under different humidifying air relative humidity

圖4（b）為不同增濕氣體相對(duì)濕度下增濕氣體的溫度變化.從圖中可以看出，增濕氣體的相對(duì)濕度較低，入口段溫度降低幅度較大，且從第2個(gè)測(cè)量點(diǎn)以后溫度變化趨于平緩.初始段的溫降主要是因?yàn)轱@熱放熱，而后當(dāng)增濕氣體溫度降低到濕空氣露點(diǎn)以下時(shí)，空氣中的水蒸氣凝結(jié)析出，釋放出潛熱.而此熱量遠(yuǎn)大于同樣溫降下的顯熱，因此表現(xiàn)出流道后半段溫度降低平緩，這也是圖中所示相對(duì)濕度較高時(shí)加濕氣體的溫度梯度變化較小的原因.圖中ts1和ts2分別表示相對(duì)濕度為80%，和42%，時(shí)，增濕氣體中水蒸氣分壓力所對(duì)應(yīng)的飽和溫度，即增濕氣體的露點(diǎn)溫度.從圖中可以看出，增濕流道內(nèi)的溫度從第2個(gè)測(cè)量點(diǎn)開始低于其露點(diǎn)溫度，這意味著隨后增濕流道內(nèi)將出現(xiàn)凝結(jié)水.

以上分析了溫度在流道內(nèi)的分布規(guī)律，根據(jù)溫度的變化情況可以對(duì)熱量傳遞規(guī)律有更為深入的認(rèn)識(shí)，而水分在流動(dòng)方向上的分布情況因?yàn)閷?shí)驗(yàn)條件的限制無法測(cè)量，但流道出口處的氣體含濕量卻很方便測(cè)量，因此本文使用整個(gè)熱濕傳遞過程中被傳遞到被增濕流道的水分質(zhì)量占增濕氣體進(jìn)入流道時(shí)攜帶的水分總量的百分比（即水分回收率WRR）［14］來評(píng)價(jià)各種參數(shù)對(duì)水分傳遞能力的影響，即

當(dāng)流過被增濕流道和增濕流道的干空氣質(zhì)量流量qmair，d和qmair，w相等時(shí)，式（2）可簡(jiǎn)化為

圖5（a）為不同增濕氣體相對(duì)濕度下的水分回收率以及水分傳遞量的變化.從圖中可以看出，相比于相對(duì)濕度為80%，的情況，相對(duì)濕度為42%，時(shí)的水分回收率更高，但是其水分傳遞量不到相對(duì)濕度為80%，時(shí)的1/2.這是因?yàn)橄嗤瑴囟群土髁肯拢?dāng)增濕氣體的相對(duì)濕度較高時(shí)，其所攜帶的水分較多，且露點(diǎn)溫度較高，水分的傳遞量自然較大.但是由于其基數(shù)較大，所以水分回收率WRR反而偏小，所以在此種情況下，從水分傳遞量的角度來評(píng)價(jià)，相對(duì)濕度為80%，時(shí)較為理想，但是從水分回收率的角度，相對(duì)濕度為42%，的情況更為理想.

圖5（b）比較了不同增濕氣體溫度下的水分回收率以及水分傳遞量的變化.相比較溫度為52.0，℃的情況，溫度為78.5，℃時(shí)水分回收率有了明顯的提高，并且和圖5（a）比較可以發(fā)現(xiàn)，溫度對(duì)水分回收率的影響比相對(duì)濕度更明顯.原因可以考慮為相同相對(duì)濕度的增濕空氣的含濕量隨著溫度的升高而呈指數(shù)性升高，所以溫度的升高對(duì)水分傳遞量的提高作用是十分明顯的.此外，和圖5（a）不同之處在于，當(dāng)增濕氣體溫度升高時(shí)，水分傳遞量和水分回收率同時(shí)提高，且水分傳遞量提高的幅度更大.

圖5　各因素對(duì)水分回收率以及水分傳遞量的影響Fig.5 Influence of each factor on WRR and amount of moisture transfer

圖5（c）比較了不同氣體流量下的水分回收率.氣體流量對(duì)水分回收率和水分傳遞量的影響也是明顯的，并且呈現(xiàn)出了水分回收率隨著氣體流量升高而下降和水分傳遞量隨著氣體流量升高而上升的趨勢(shì).這考慮是因?yàn)殡S著氣體流量的增加，在相同溫度和相對(duì)濕度下，其攜帶的水分量增加，從而導(dǎo)致水分傳遞量升高；同時(shí)，雖然水分傳遞量增加了，但是其與進(jìn)口氣體含濕量的增加值相比，增加的幅度較小，所以水分回收率會(huì)降低.

3　實(shí)驗(yàn)誤差分析

在進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)量之前，為分析實(shí)驗(yàn)測(cè)量系統(tǒng)的誤差范圍及來源，進(jìn)行了3組水平衡分析實(shí)驗(yàn).通過溫、濕度計(jì)測(cè)量增濕以及被增濕流道入口處的溫度和相對(duì)濕度，利用Antoine公式計(jì)算增濕和被增濕流道入口溫度下的飽和水蒸氣分壓力，再利用含濕量與飽和水蒸氣分壓力及相對(duì)濕度之間的關(guān)系求出增濕和被增濕流道入口處的含濕量，并將這兩個(gè)含濕量分別對(duì)時(shí)間求積分來計(jì)算增濕與被增濕流道入口處的總水分進(jìn)入量.流道出口處，由于增濕與被增濕氣體的近似飽和狀態(tài)甚至析出有液態(tài)水，所以本實(shí)驗(yàn)測(cè)量系統(tǒng)通過在兩流道出口處連接干燥裝置來收集水分并稱重得到出口總水量.

誤差分析結(jié)果如表4所示，水分損失百分比在20%，之內(nèi)，這些誤差包括入口總水量與出口總水量的測(cè)量誤差、水分在流道內(nèi)的滯留等.而3組實(shí)驗(yàn)的水分回收率相差不大則說明了實(shí)驗(yàn)的人為誤差影響較小，實(shí)驗(yàn)相對(duì)穩(wěn)定.

表4　誤差分析結(jié)果Tab.4 Results of error analysis

另外，本實(shí)驗(yàn)中溫、濕度計(jì)使用VAISALA系列的HMT330溫、濕度計(jì)，其溫度和相對(duì)濕度的精度分別為±0.20%，滿量程（full scale，F(xiàn)S）和±3%，F(xiàn)S，流量計(jì)的精度為±3%，F(xiàn)S.所有測(cè)量?jī)x器的測(cè)量精度引起的誤差［15］可以表示為

式中：qm，w為水的質(zhì)量流量；Hr為流道出口處氣體的相對(duì)濕度；din為流道進(jìn)口處的氣體含濕量；t為氣體的溫度；ps（t）為該溫度t下對(duì)應(yīng)的空氣中水蒸氣的分壓力；p0為總壓；qm，air為干空氣的質(zhì)量流量.在上述實(shí)驗(yàn)的測(cè)量范圍內(nèi)，經(jīng)計(jì)算，dqm，w/qm，w的值在7%～15%，，所以所有測(cè)量精度引起的誤差可以看作在15%，以內(nèi).對(duì)比表4所給出的實(shí)驗(yàn)誤差數(shù)據(jù)可知，本文所得的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)是可信的.

4　結(jié) 論

（1） 增濕氣體和被增濕氣體的溫度在流動(dòng)方向上的變化均呈先快后慢的趨勢(shì).降低氣體流量、提高增濕氣體溫度以及相對(duì)濕度可以提高被增濕氣體的溫度，對(duì)兩流道之間的換熱更加有利.

（2） 水分回收率隨增濕氣體溫度的升高而升高，隨相對(duì)濕度和流量的升高而降低；提高增濕氣體溫度、相對(duì)濕度以及流量均可提高水分傳遞量，但提高溫度對(duì)整個(gè)過程水分傳遞能力的促進(jìn)效果最為明顯.

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（責(zé)任編輯：金順愛，王曉燕）

Experiment on Recovering Moisture of PEMFC Exhaust by a Porous Media Plate

Wang Shixue1，2，Lu Chi2，Wang Fei2，Yang Bo1，2，Shao Guangwei2
（1. State Key Laboratory of Engines，Tianjin University，Tianjin 300072，China；2. School of Mechanical Engineering，Tianjin University，Tianjin 300072，China）

With regard to a kind of proton exchange membrane fuel cell humidifier using porous media plate，an experimental measurement system was set up to study the characteristics of the heat and moisture transfer through the porous media plate. Using this system，the temperature，the relative humidity and the flow rate of humidifying（the exhaust gas of fuel cell）and humidified（the cathode gas of fuel cell）gas were measured，and the influences of those factors on the characteristics of heat and moisture transfer through porous media plate were compared. The results show that，when the same kind of porous media plate was used，reducing the flow rate and increasing the inlet temperature and the relative humidity of humidifying gas can improve the heat exchange through the porous media plate；increasing the inlet temperature of humidifying gas and reducing the flow rate and the relative humidity of humidifying gas can improve the water recovery ratio；increasing the inlet temperature，the flow rate and the relative humidity of humidifying gas can improve the amount of water movement.

proton exchange membrane fuel cell；humidifier；porous medium plate；heat and moisture transfer

TM911.42

A

0493-2137（2015）12-1057-06

10.11784/tdxbz201409053

2014-09-21；

2014-12-01.

科技部國(guó)際合作資助項(xiàng)目（2011DFA60290）.

王世學(xué)（1964—），男，博士，教授.

王世學(xué)，wangshixue_64@tju.edu.cn.

網(wǎng)絡(luò)出版時(shí)間：2014-12-09. 網(wǎng)絡(luò)出版地址：http://www.cnki.net/kcms/detail/12.1127.N.20141209.1444.001.html.