黃世財 劉易非 馮 輝 陶世軍 曹 萍 曹銀萍
(1.西安石油大學(xué)石油工程學(xué)院,陜西 西安 710065;2.中石油塔里木油田分公司,新疆 庫爾勒 841000;3.中石油寧夏石化公司,寧夏 銀川 750026;4.西安石油大學(xué)機械工程學(xué)院,陜西 西安 710065)
粘扣是油管接頭失效和完井管柱泄漏的主要原因之一,會給油田生產(chǎn)造成經(jīng)濟損失[1-3]??拐晨坌阅懿詈同F(xiàn)場操作不當是導(dǎo)致油管粘扣的主要原因[4-6],油管抗粘扣性能差與內(nèi)、外螺紋接頭配合不當、表面處理質(zhì)量差等有關(guān)[7],操作問題主要表現(xiàn)在碰傷、偏斜對扣、引扣不到位、上扣速度快等[8]。
塔里木油田公司哈拉哈塘油田哈××井,目的層漏失,在泥漿中下入7-7/8″SHR-HP封隔器測試完井一體化管柱,管柱結(jié)構(gòu):油管掛+88.9*7.34mmHS110SE油管×1450m+88.9*6.45mmHS110SE油管×5000m+伸縮管3根+7-7/8″SHR-HP封隔器+球座+管鞋,封隔器封位6458m。該井放噴測試求產(chǎn)地層出水,研究決定上返試油。壓井起出管柱,起至375根時,發(fā)現(xiàn)下部油管292根及工具落井,后進行打撈作業(yè),撈出全部落魚。
2.1 宏觀形貌 哈××井使用的油管均為衡陽華菱鋼管有限公司所生產(chǎn),發(fā)生脫扣的油管規(guī)格為Φ88.9mm×6.45mmHS1100SE,外螺紋1A端部前7扣粘扣變形嚴重,對應(yīng)油管內(nèi)螺紋1B端部前7扣粘扣變形,如圖1所示。
圖1 脫扣油管粘扣形貌
2.2 微觀形貌 從粘扣油管內(nèi)外螺紋上取樣,用掃描電鏡對其進行微觀分析。通過高倍掃描電鏡觀察發(fā)現(xiàn),從螺紋根部到端部,摩擦、剝離、擠壓等粘扣痕跡形貌越來越明顯;螺紋粘扣部位存在較長且連續(xù)的劃痕,具有磨損特征;有剝落及劃痕現(xiàn)象,具有較嚴重的粘著磨損和塑性流動特征,圖2為試樣靠近根部螺紋導(dǎo)向面形貌。
圖2(a) 1A試樣螺紋根部第1扣導(dǎo)向面形貌
圖2(b) 1B試樣螺紋根部第1扣導(dǎo)向面形貌
在失效油管粘扣嚴重的內(nèi)螺紋1A、1B上取樣,采用MEF4M金相顯微鏡及圖像分析系統(tǒng)進行金相組織、晶粒度、非金屬夾雜物和粘扣形貌分析,分析結(jié)果見表1。結(jié)果表明,油管試樣均為回火索氏體,粘扣油管外螺紋試樣1A內(nèi)表面和靠近管體端的兩個螺紋齒頂存在脫碳組織,脫碳組織的存在會影響螺紋的抗粘扣性能,進而影響到螺紋連接強度。
表1 粘扣油管金相試樣分析結(jié)果
將油管外螺紋2A-6A與對應(yīng)內(nèi)螺紋2B-6B在室溫進行上卸扣實驗,對應(yīng)試樣編號為2-6#,采用擰扣實驗系統(tǒng)依據(jù)APIRP 5C5-2003標準,將API高壓螺紋脂SHELL TYPE 3適量均勻涂抹,對2#、3#試樣進行4上4卸實驗,對4-6#試樣進行5上4卸實驗,上扣速度為5~10r/min,實驗結(jié)果如表2所示。
油管上卸扣實驗結(jié)果,油管試樣第1次上卸扣有2根新油管和2根舊油管試樣發(fā)生粘扣現(xiàn)象,隨后上卸扣此2根新油管試樣有嚴重粘扣現(xiàn)象,說明該批新油管抗粘扣性能未能滿足API RP 5C5標準要求。油管試樣粘扣程度未及現(xiàn)場粘扣油管,但粘扣位置均主要集中在外螺紋端部位置的前10扣,與失效油管粘扣位置一致。
表2 上/卸扣實驗數(shù)據(jù)
5.1 抽檢新舊油管螺紋尺寸符合APISpec 5B和APISpec 5CT的要求,粘扣油管和新油管螺紋接頭的化學(xué)成分和材料力學(xué)性能均符合APISpec 5CT標準要求和衡陽華菱鋼管供塔里木油田油管試用協(xié)議。
5.2 抽檢新油管抗粘扣性能未通過APIRP 5C5規(guī)定的實驗要求。
5.3 油管嚴重粘扣和上扣不到位是油管脫扣的原因?,F(xiàn)場操作不當及抗粘扣性能不好是油管粘扣的原因。
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