樹脂合成軌枕強度分析

蔡敦錦，王 平

(西南交通大學(xué)高速鐵路線路工程教育部重點實驗室，成都 610031)

樹脂合成軌枕強度分析

蔡敦錦，王 平

(西南交通大學(xué)高速鐵路線路工程教育部重點實驗室，成都 610031)

基于有限單元法，依據(jù)軌枕實際受力情況建立有限元模型，對鋼桁梁明橋面上設(shè)計鋪設(shè)的以玻璃纖維與樹脂為主要材料的合成軌枕強度進行分析，主要對合成軌枕的橫向強度、縱向強度和合成軌枕材料對螺紋道釘?shù)目拱螐姸入S合成軌枕尺寸變化的規(guī)律進行分析，研究結(jié)果表明：在合理尺寸范圍內(nèi)，合成軌枕尺寸的變化對其橫向強度與縱向強度各方向的應(yīng)力影響較??；合成軌枕的橫向強度與縱向強度能滿足規(guī)范要求。對合成軌枕縱向強度分析得出，合成軌枕沿玻璃纖維方向的強度預(yù)留不足，建議提高合成軌枕沿玻璃纖維方向強度。對合成軌枕抗拔強度分析得出，在合理尺寸范圍內(nèi)，隨合成軌枕寬度增加，垂直方向螺紋平均拉應(yīng)力隨之減小，但減小率較??；隨厚度增加，軌枕縱向最大拉應(yīng)力整體為遞減趨勢；隨著合成軌枕尺寸變化，其他各方向的應(yīng)力變化不明顯；合成軌枕能滿抗拔強度的要求。

合成軌枕；樹脂；有限元；玻璃纖維

目前在我國鋼桁梁橋上大量使用木枕作為軌道結(jié)構(gòu)的一部分。木枕主要是彈性好；易加工；運輸、鋪設(shè)、養(yǎng)護維修方便；與鋼軌連接比較簡單；有較好的絕緣性等。但木枕要消耗大量優(yōu)質(zhì)木材，資源有限，不利于環(huán)保，此外木枕易腐朽、磨損，使用壽命短，強度、彈性不完全一致。針對木枕的一些缺點，一些國家嘗試研究以高分子為原材料的合成軌枕，并取得了一定的成果。其中日本鐵路使用鋪設(shè)合成軌枕比較廣泛，且運營效果良好；我國一些城市地鐵也有鋪設(shè)合成軌枕的先例。

合成軌枕的主要優(yōu)點有：質(zhì)量輕、強度高、不易腐蝕；施工方便、易于維修；使用壽命長且環(huán)保。缺點主要有：價格高、國內(nèi)產(chǎn)品尚未成熟；應(yīng)用于不同運營條件下的扣件系統(tǒng)需要再開發(fā)等。國內(nèi)已經(jīng)有廠家對合成軌枕進行了一系列的研究，并已經(jīng)生產(chǎn)出成品。國內(nèi)生產(chǎn)的樹脂合成軌枕見圖1。對于以高分子材料為主的合成軌枕的研究有著重要、深遠的意義[1-5]。本文是在《鋼桁梁明橋面合成軌枕結(jié)構(gòu)初步設(shè)計及其受力分析》論文結(jié)論：“在鋼桁梁上鋪設(shè)樹脂合成軌枕的合理尺寸為：長度3 000 mm、寬度取值范圍為260～300 mm、厚度取值范圍為220～280 mm”[6](以下簡稱論文結(jié)論)與《中華人民共和國城鎮(zhèn)建設(shè)行業(yè)標準-聚氨酯泡沫合成軌枕》相關(guān)實驗規(guī)范基礎(chǔ)上[7]，根據(jù)圣維南原理簡化模型；并基于結(jié)構(gòu)力學(xué)有限元法對國內(nèi)某廠家新開發(fā)的以玻璃纖維合成樹脂為主要材料的合成軌枕的強度進行分析[8-12]，作為合成軌枕在鋼桁梁橋上推廣使用的一個參照。

圖1 鋼桁梁明橋面上使用合成軌枕(有底槽)

1 合成軌枕材料參數(shù)

合成軌枕材料參數(shù)見表1。定義X方向為沿玻璃纖維的方向，Y方向為合成軌枕的橫向，Z為合成軌枕的垂直方向；合成軌枕強度限值見表2。

表1 合成軌枕材料參數(shù)

由合成軌枕材料的參數(shù)列表可以看出：合成軌枕材料屬性為各向異性；其X方向與Y、Z方向的彈性模量、泊松比及剪切彈性模量均不同；Y、Z方向上具有相同的屬性。在進行合成軌枕各工況下強度理論分析時，要分別對合成軌枕順玻璃纖維方向(X方向)和垂直玻璃纖維方向(Y或Z方向)的應(yīng)力強度進行分析(對合成軌枕材料的X、Y、Z方向分別進行理論應(yīng)力強度分析)。

由表2可以看出，合成軌枕沿玻璃纖維方向的極限強度要比垂直玻璃纖維方向的極限強度大得多，尤其是其沿玻璃纖維方向的抗拉性能遠大于混凝土軌枕與木枕。

表2 合成軌枕的強度限值 MPa

2 計算模型及參數(shù)

2.1 計算模型

采用有限單元法建立合成軌枕與螺栓的實體模型。其中，合成軌枕與螺栓均采用實體單元solid45模擬。采用合成軌枕上配套設(shè)計的一種小阻力扣件系統(tǒng)作為模型的實際原型，扣件系統(tǒng)組成為：彈條、軌距擋板、擋板座、軌下墊板、鐵墊板、調(diào)高墊板、T型螺栓及錨固螺栓等。依據(jù)實際情況與合理的簡化，建立4個螺栓錨固在合成軌枕上的計算模型，據(jù)此模型采用不同的荷載工況并改變模型尺寸，分別分析合成軌枕的橫向強度、縱向強度及其抗拔強度隨著軌枕尺寸變化的規(guī)律。合成軌枕的計算模型見圖2。

圖2 合成軌枕橫向強度實體模型

圖2模型中，合成軌枕與螺栓的接觸面共面，即合成軌枕與螺栓間采用glue命令粘接。根據(jù)《鋼桁梁明橋面合成軌枕結(jié)構(gòu)初步設(shè)計及其受力分析》的結(jié)論，在軌枕合理尺寸范圍內(nèi)分別改變合成軌枕的寬度與厚度，分析其各向強度隨寬度和厚度變化的規(guī)律；荷載工況均采用實際情況下可能會發(fā)生的最不利荷載；根據(jù)實際情況模擬軌枕受到的約束，全約束軌枕底面。由于合成軌枕有無底槽對本文所研究的軌枕強度沒有影響，所以本模型中忽略了軌枕底槽的影響，模型中軌枕沒有底槽。鋼桁梁橋上合成軌枕長度較長，建模時建立一半的軌枕進行受力分析;經(jīng)過檢算，對合成軌枕底面全約束與同時全約束合成軌枕底面和兩端面;兩種約束方法對應(yīng)的計算結(jié)果值相差均小于0.5 MPa，因此取一半的合成軌枕進行受力分析較為合理，這也說明了全約束合成軌枕底面較為合理。

2.2 模型參數(shù)

考慮在鋼桁梁橋上采用某種小阻力扣件鋪設(shè)合成軌枕時的合理尺寸寬度最小為260 mm，厚度最小為220 mm，以最小合理尺寸建立一半的軌枕模型，其軌枕模型尺寸為：長×寬×厚=1 500 mm×260 mm×220 mm。

參照《中華人民共和國城鎮(zhèn)建設(shè)行業(yè)標準—聚氨酯泡沫合成軌枕》中試驗方案采用的螺栓與配套設(shè)計的某種小阻力扣件；螺栓直徑為22 mm；螺栓長190 mm；埋入軌枕深度110 mm。某種小阻力扣件的相關(guān)尺寸為：螺栓縱向(沿軌枕長度方向)間距為362 mm，其橫向(沿軌枕寬度方向)間距為148 mm，按錨固螺栓實際錨固位置，在模型中確定錨固螺栓的位置。

3 合成軌枕尺寸對其橫向強度的影響

3.1 荷載工況

由于鋼桁梁橋存在梁軌相互作用，為了避免梁軌相互作用帶來的不利影響，所以基本軌上扣件選擇有兩種方案：一是常阻力扣件配合使用伸縮調(diào)節(jié)器；另一種是使用小阻力扣件。由于分析的是軌枕橫向強度，所以選擇扣件縱向阻力較大的情況即選擇常阻力扣件檢算合成軌枕強度是能夠滿足要求的。擬采用我國彈條Ⅱ型分開式扣件，扣件的縱向阻力為16 kN/組，考慮實際可能的不利情況即鋼軌相對鐵墊板滑動時產(chǎn)生的縱向阻力全部依靠一根螺栓傳遞到軌枕上，即在模型中對一根螺栓施加16 kN的橫向力(Y方向的力)。

3.2 合成軌枕寬度的影響

保持其他參數(shù)不變，改變合成軌枕的寬度，計算錨固螺栓在16 kN橫向作用下的合成軌枕的寬度分別為260、270、280、290、300 mm時的應(yīng)力，分析合成軌枕寬度對合成軌枕橫向強度的影響，結(jié)果如圖3所示。

圖3 合成軌枕寬度的影響

由圖3可以看出，從總體來看，隨著合成軌枕寬度的增加(以下簡稱“隨寬度增加”)，各方向的最大拉、壓應(yīng)力變化較小，均在一個較小的范圍內(nèi)變化。從圖3也可以看出，Y方向的最大拉應(yīng)力比Z方向的最大拉應(yīng)力大的多，約是2倍關(guān)系；這是因為軌枕受到螺栓Y方向的作用力。除在寬度為260 mm時X方向最大拉應(yīng)力為17.11 MPa，其他寬度時，X方向最大拉應(yīng)力在12～13 MPa范圍變化，遠小于極限強度100 MPa；隨寬度的增加，最大壓應(yīng)力均在10～12 MPa，遠小于極限強度40 MPa；X方向最大拉、壓應(yīng)力均在寬度為280 mm時最??；在合成軌枕寬度從260 mm增加到270 mm時，X方向最大拉應(yīng)力減少值較大，減少了5.3 MPa，以后隨寬度的增加，其最大拉應(yīng)力變化較為平穩(wěn)；不同寬度下X方向最大拉應(yīng)力均比壓應(yīng)力大，約大1.5 MPa。Y方向最大拉應(yīng)力較最大壓應(yīng)力約大6～8 MPa；隨寬度增加，最大拉應(yīng)力在10～12.5 MPa范圍內(nèi)變化，小于極限強度15 MPa；隨寬度增加，最大壓應(yīng)力在4～6 MPa范圍內(nèi)變化，小于極限強度15 MPa。Z方向最大拉應(yīng)力較最大壓應(yīng)力約大0～1 MPa；隨寬度增加，最大拉應(yīng)力在7 MPa附近；最大壓應(yīng)力在6.5 MPa附近，最大拉、壓應(yīng)力均小于極限強度15 MPa。

3.3 合成軌枕厚度的影響

保持其他參數(shù)不變，改變合成軌枕的厚度，計算錨固螺栓在16 kN橫向力作用下的合成軌枕的厚度分別為220、240、260、280、300 mm時的應(yīng)力，分析合成軌枕厚度對合成軌枕橫向強度的影響，結(jié)果如圖4所示。

圖4 合成軌枕厚度的影響

由圖4可以看出，隨著厚度的增加，除X方向最大拉應(yīng)力的范圍變化較大，在12.5～19 MPa外，但也遠小于極限強度100 MPa，其他各方向的最大拉、壓應(yīng)力均在某一值附近波動。X方向最大壓應(yīng)力10～12.5 MPa范圍內(nèi)變化，遠小于極限強度40 MPa。Y方向最大拉應(yīng)力約是最大壓應(yīng)力的2～3倍；隨著厚度增加，最大拉應(yīng)力在10.5～13 MPa范圍內(nèi)變化，最大壓應(yīng)力在4.5 MPa上下波動，均小于極限強度15 MPa。Z方向最大拉應(yīng)力與最大壓應(yīng)力值較為相近，均在6 MPa左右，最大拉應(yīng)力相對最大壓應(yīng)力整體大一些，但均小于極限強度15 MPa。

綜上，在合理尺寸范圍內(nèi)，合成軌枕尺寸的變化對合成軌枕橫向強度影響較??；其各方向的應(yīng)力變化不明顯；合成軌枕能滿足常阻力扣件條件下橫向強度的要求，但考慮到行車時的沖擊作用，建議采用小阻力扣件。

4 合成軌枕尺寸對其縱向強度的影響

4.1 荷載工況

參照各種軌枕，考慮到預(yù)留一定的安全系數(shù)，相應(yīng)的縱向強度模型的荷載取值為：P=30 kN(30 t重載列車的垂向力為300 kN，一側(cè)受力為150 kN，按慣例考慮0.8的系數(shù)后得橫向力為120 kN，橫向力由4根螺栓傳遞到軌枕上，所以每根螺栓受力為30 kN)。

4.2 合成軌枕寬度的影響

保持其他參數(shù)不變，改變合成軌枕的寬度，計算錨固螺栓在30 kN縱向力作用下的合成軌枕的寬度分別為260、270、280、290、300 mm時合成軌枕的應(yīng)力，分析合成軌枕寬度對合成軌枕縱向強度的影響，結(jié)果如圖5所示。

圖5 合成軌枕寬度的影響

由圖5可以看出，隨著寬度增加，各方向的最大拉、壓應(yīng)力均在某一值附近波動。由于受到縱向力作用及X方向彈性模量較其他方向大得多，X方向最大拉、壓應(yīng)力較其他方向的拉、壓應(yīng)力要大得多；尤其X方向最大拉應(yīng)力在75～100 MPa范圍內(nèi)變化，小于其極限強度100 MPa，但最大拉應(yīng)力接近其極限強度，所以建議進一步研發(fā)，以提高合成軌枕沿玻璃纖維方向拉應(yīng)力限值；X方向最大壓應(yīng)力在25～30 MPa范圍內(nèi)變化，小于其極限強度40 MPa；最大拉應(yīng)力是最大壓應(yīng)力的2～3倍。Y方向最大拉、壓應(yīng)力值相近，均在2 MPa左右，遠小于其極限強度15 MPa。Z方向的最大拉、壓應(yīng)力值也相近，均在4～7 MPa上下波動，小于其極限強度15 MPa。

4.3 合成軌枕厚度的影響

保持其他參數(shù)不變，改變合成軌枕的厚度，計算錨固螺栓在30 kN縱向力作用下的合成軌枕的厚度分別為220、240、260、280、300 mm時的應(yīng)力，分析合成軌枕厚度對合成軌枕縱向強度的影響，結(jié)果如圖6所示。

圖6 合成軌枕厚度的影響

由圖6可以看出，隨著厚度增加，各方向應(yīng)力變化不大。X方向最大拉應(yīng)力較大，在90 MPa上下波動，小于極限強度100 MPa；最大壓應(yīng)力在25 MPa附近波動，小于極限強度40 MPa；Y方向應(yīng)力均在2 MPa左右，小于極限強度15 MPa。Z方向應(yīng)力均在5 MPa左右，小于極限強度15 MPa。

綜上，在合理尺寸范圍內(nèi)，合成軌枕尺寸的變化對合成軌枕縱向強度影響較小；其各方向的應(yīng)力變化不明顯；合成軌枕能滿足縱向強度的要求?？v向的最大拉應(yīng)力較為接近極限強度，建議提高合成軌枕沿玻璃纖維方向強度。

5 合成軌枕尺寸對其抗拔強度的影響

5.1 荷載工況

參照《中華人民共和國城鎮(zhèn)建設(shè)行業(yè)標準—聚氨酯泡沫合成軌枕》中的抗拔試驗部分，由于主要研究的是軌枕材料對道釘?shù)目拱文芰?，即合成軌枕材料能否滿足在40 kN抗拔力作用下，合成軌枕所受的大部分應(yīng)力強度不會達到或超過合成軌枕材料的極限強度。對模型中螺栓施加40 kN垂直向上的力。

5.2 合成軌枕寬度的影響

保持其他參數(shù)不變，改變合成軌枕的寬度，計算錨固螺栓在40 kN垂直向上力作用下的合成軌枕的寬度分別為260、270、280、290、300 mm時合成軌枕的應(yīng)力，分析合成軌枕寬度對合成軌枕抗拔強度的影響，結(jié)果如圖7所示。

圖7 合成軌枕寬度的影響

由圖7可以看出，隨著寬度增加，Z方向螺紋平均拉應(yīng)力隨之減小;寬度在260～280 mm時，Z方向平均拉應(yīng)力隨著寬度增加降低較快，最大為13.8 MPa，接近極限強度15 MPa；從提高合成軌枕抗拔強度的角度出發(fā)，建議合成軌枕寬度不小于270 mm；在寬度增加到280 mm及280 mm之上時，Z方向螺紋平均拉應(yīng)力趨于平緩，在5 MPa左右;Z方向最大拉應(yīng)力均發(fā)生在軌枕螺栓孔的螺紋尖端部位，最小為15.6 MPa，最大為26.1 MPa，大于極限強度15 MPa，螺紋尖部會破損。除了寬度為260、270 mm時，X、Y方向最大拉應(yīng)力較大外；隨寬度增加，X、Y方向應(yīng)力均遠小于其對應(yīng)的極限強度；從提高合成軌枕抗拔強度的角度出發(fā)，建議合成軌枕寬度不小于270 mm。

5.3 合成軌枕厚度的影響

保持其他參數(shù)不變，改變合成軌枕的厚度，計算錨固螺栓在40 kN垂直向上力作用下的合成軌枕的厚度分別為220、240、260、280、300 mm時的應(yīng)力，分析合成軌枕厚度對合成軌枕縱向強度的影響，結(jié)果如圖8所示。

圖8 合成軌枕厚度的影響

由圖8可以看出，隨厚度增加，X方向最大拉應(yīng)力整體為遞減趨勢，最大拉應(yīng)力為46.3 MPa，小于極限強度。隨厚度增加，Z方向螺紋平均拉應(yīng)力呈遞減趨勢，但減小率較小。隨著厚度增加，其他各方向的應(yīng)力均在某定值上下波動；可見隨厚度增加，對其他方向應(yīng)力影響可以忽略。X方向最大拉應(yīng)力在7 MPa上下波動，波動幅度小于1 MPa，小于極限強度40 MPa。Y方向最大拉應(yīng)力在8 MPa上下波動，波動幅度小于1 MPa，小于極限強度15 MPa；Y方向最大壓應(yīng)力在3.5 MPa上下波動，波動幅度小于0.5 MPa，小于極限強度15 MPa。Z方向最大拉應(yīng)力最小值為23.0 MPa，最大值為27.6 MPa，遠大于極限強度15 MPa；由于最大拉應(yīng)力均發(fā)生在軌枕螺栓孔的螺紋尖端部位，所以尖端容易破壞。Z方向最大壓應(yīng)力在8.5 MPa上下波動，波動幅度小于0.5 MPa，小于極限強度15 MPa；Z方向螺紋平均拉應(yīng)力在11.5 MPa上下波動，波動幅度小于2.5 MPa，小于極限強度15 MPa，但較為接近極限強度?？梢哉J為合成軌枕的抗拔強度能達到40 kN。

綜上，在合理尺寸范圍內(nèi)，隨合成軌枕寬度增加，Z方向螺紋平均拉應(yīng)力隨之減小。隨厚度增加，X方向最大拉應(yīng)力整體為遞減趨勢；Z方向螺紋平均拉應(yīng)力呈遞減趨勢，但減小率較小。隨著合成軌枕尺寸變化，其他各方向的應(yīng)力變化不明顯；合成軌枕能滿足抗拔強度的要求。

6 結(jié)論及建議

(1)由于伸縮調(diào)節(jié)器施工和養(yǎng)護維修的復(fù)雜性，建議鋼桁梁明橋面上鋪設(shè)合成軌枕時在可能的情況下盡量采用小阻力扣件系統(tǒng)，以保證合成軌枕橫向強度能滿足要求。

(2)橫向強度分析得出：在合理尺寸范圍內(nèi)，合成軌枕尺寸的變化對合成軌枕橫向強度影響較??；其各方向的應(yīng)力變化不明顯；合成軌枕能滿足橫向強度的要求。

(3)縱向強度分析得出：在合理尺寸范圍內(nèi)，合成軌枕尺寸的變化對合成軌枕縱向強度影響較??；其各方向的應(yīng)力變化不明顯；合成軌枕能滿足縱向強度的要求。

(4)合成軌枕縱向強度分析得出：縱向的最大拉應(yīng)力較為接近極限強度，建議提高合成軌枕沿玻璃纖維方向強度。

(5)抗拔強度分析得出：在合理尺寸范圍內(nèi)，隨合成軌枕寬度增加，垂直方向螺紋平均拉應(yīng)力隨之減小。隨厚度增加，X方向最大拉應(yīng)力整體為遞減趨勢；Z方向螺紋平均拉應(yīng)力呈遞減趨勢，但減小率較小。

(6)抗拔強度分析得出：隨著合成軌枕尺寸變化，其他各方向的應(yīng)力變化不明顯；合成軌枕能滿抗拔強度的要求。

[1] 崔幼飛.樹脂合成軌枕的測試與應(yīng)用[J].鐵道建筑技術(shù)，2008(1)：39-42．

[2] 郭曉亮.國內(nèi)外幾種軌枕的簡介[J].太原鐵道科技，2012(4)： 29-31．

[3] 何燕平，周毅，楊榮山.合成軌枕式無砟軌道垂向受力影響參數(shù)分析[J].鐵道建筑，2011，2(2):94-97．

[4] 劉丹，李培剛，肖杰靈，等.合成軌枕式無砟軌道結(jié)構(gòu)垂向動力特性分析[J].鐵道建筑，2012，9(9):122-125．

[5] 黃小華，劉學(xué)毅，謝小山.隧道內(nèi)合成軌枕無砟軌道參數(shù)分析[J].路基工程，2010(6):127-129．

[6] 蔡敦錦，趙東鋒，肖杰靈，等.鋼桁梁明橋面合成軌枕結(jié)構(gòu)初步設(shè)計及其受力分析[J].鐵道標準設(shè)計，2015(6)：32-35.

[7] 住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部城市軌道交通標準化技術(shù)委員會.CJ/T 399—2012聚氨酯泡沫合成軌枕[S].北京：中華人民共和國住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部，2012．

[8] 劉苑.玻璃纖維增強塑料在地鐵中的應(yīng)用[J].廣東建材，2008(6):12-14．

[9] 徐玉香，張樹本.合成軌枕在日本鐵路上的應(yīng)用[J].鐵道物資科學(xué)管理，1997(6):29-30．

[10]楊寶峰，程保青，于春華.與既有地鐵線路接軌道岔施工方案研究[J].鐵道工程學(xué)報，2007，6(6):39-41．

[11]楊新明，張立國，張慶.合成樹脂軌枕的應(yīng)用研究[J].鐵道標準設(shè)計，2009(6):15-17．

[12]日本工業(yè)標準調(diào)查會.合成軌枕[S].東京：日本規(guī)格協(xié)會，2007．

Strength Analysis of Resin Synthesis Sleeper

CAI Dun-jin， WANG Ping

(MOE Key Laboratory of High-speed Railway Engineering， Southwest Jiaotong University， Chengdu 610031，China)

Based on the theory of finite element， the strength of the synthesis sleeper， which is mainly consisted of glass fiber and resin to be paved on the deck of the steel truss bridge， is analyzed. The analysis focuses on the changing of the laws governing the transverse tensile strength， longitudinal strength of the synthesis， and the material of the synthesis against the pull strength of the spike. The results have shown that in the range of reasonable size， the changing of synthesis sleeper rules has little effect on the transverse tensile strength and the longitudinal strength; the transverse tensile strength and the longitudinal strength of the sleeper can meet the specification requirements. The analysis of the sleeper longitudinal strength shows that the reserve strength along the glass fiber direction of the sleeper is not enough， and the strength along the glass fiber direction of the sleeper should be improved. The analysis of the pull strength of the sleeper indicates that the vertical average tensile stress of the sleeper screw thread decreases with the increase of the sleeper width in the range of reasonable size， but the decrease rate is small. With the increase of the sleeper thickness， the maximum longitudinal tensile stress of the sleeper tends to decease. With the changing of synthesis sleeper dimensions， the changing of stress in other directions is not obvious. The sleeper can meet the requirements for the pull strength of the synthesis sleeper．

Synthesis sleeper; Resin; Finite element; Glass fiber

2014-09-26；

2014-11-04

國家自然科學(xué)基金項目(51108392)；中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費資助項目(SWJTU12CX079)；四川省科技創(chuàng)新研究團隊項目(2011JTD0008)

蔡敦錦(1989—)，男，碩士研究生，E-mail：1198876623@qq.com。

1004-2954(2015)07-0050-05

U213.3

A

10.13238/j.issn.1004-2954.2015.07.012