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      冷變形316不銹鋼在高溫水中的應(yīng)力腐蝕開裂行為

      2016-01-11 05:51:06杜東海,陸輝,陳凱
      原子能科學(xué)技術(shù) 2015年11期
      關(guān)鍵詞:溶解氧

      冷變形316不銹鋼在高溫水中的應(yīng)力腐蝕開裂行為

      杜東海1,陸輝1,陳凱1,張樂福1,石秀強(qiáng)2,徐雪蓮2

      (1.上海交通大學(xué) 核材料腐蝕性能研究聯(lián)合實(shí)驗(yàn)室,上海200240;2.上海市核電工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,上海200233)

      摘要:對(duì)不同冷變形量的核級(jí)316和316L不銹鋼在高溫水中的應(yīng)力腐蝕開裂(SCC)行為進(jìn)行了研究。通過試驗(yàn),對(duì)溶解氧、氯離子和溫度對(duì)裂紋擴(kuò)展速率的影響進(jìn)行了深入探討和分析。試驗(yàn)結(jié)果顯示,溶解氧和氯離子能明顯加快材料的應(yīng)力腐蝕開裂速率。當(dāng)水化學(xué)條件一致時(shí),325 ℃時(shí)的裂紋擴(kuò)展速率較288 ℃時(shí)的裂紋擴(kuò)展速率高。

      關(guān)鍵詞:應(yīng)力腐蝕開裂;冷變形;溶解氧

      中圖分類號(hào):TL341 文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

      收稿日期:2014-08-01;修回日期:2015-01-19

      基金項(xiàng)目:大型先進(jìn)壓水堆核電站重大專項(xiàng)資助項(xiàng)目(2011ZX06004-009-0601)

      作者簡(jiǎn)介:杜東海(1987—),男,山東菏澤人,碩士研究生,核能科學(xué)與工程專業(yè)

      doi:10.7538/yzk.2015.49.11.1977

      Stress Corrosion Cracking Behavior of Cold-deformed 316 Stainless Steel

      in High Temperature Water

      DU Dong-hai1, LU Hui1, CHEN Kai1, ZHANG Le-fu1, SHI Xiu-qiang2, XU Xue-lian2

      (1.CorrosionLaboratoryforNuclearPowerMaterials,

      ShanghaiJiaoTongUniversity,Shanghai200240,China;

      2.ShanghaiKeyLaboratoryforNuclearPowerEngineering,Shanghai200233,China)

      Abstract:The stress corrosion cracking (SCC) behaviors of different deformations of cold-deformed nuclear grade 316SS and 316L SS in high temperature water were studied. The effects of dissolved oxygen, Cl- and temperature on the crack growth rate were analyzed detailedly. Test results show that dissolved oxygen and Cl- can significantly increase the crack growth rate of the material. Moreover, the crack growth rates are faster at 325 ℃ than that at 288 ℃ when water chemical conditions are the same.

      Key words:stress corrosion cracking; cold deformation; dissolved oxygen

      早期,材料的敏化是沸水堆(BWR)中結(jié)構(gòu)材料老化失效的主要原因之一。但隨著BWR采用通氫技術(shù)后,由敏化引起的材料老化失效數(shù)量越來(lái)越少[1-8]。而在核電廠內(nèi),由材料的冷變形及焊接收縮應(yīng)變引起的材料斷裂失效事件卻越來(lái)越多。例如,BWR一回路中的再循環(huán)管道316L不銹鋼的冷彎彎頭、焊接接頭和堆芯圍板的焊接部分都出現(xiàn)了嚴(yán)重的應(yīng)力腐蝕開裂(SCC)[9-12]。國(guó)外實(shí)驗(yàn)室的應(yīng)力腐蝕實(shí)驗(yàn)研究數(shù)據(jù)表明,未敏化的奧氏體不銹鋼304、304L、316、3016L、347在發(fā)生冷變形后有較高的應(yīng)力腐蝕敏感性[13-14]。

      因此,本文對(duì)反應(yīng)堆內(nèi)冷變形材料在正常水化學(xué)條件和偏離正常水化學(xué)條件下的裂紋擴(kuò)展速率的研究,能為核電廠提供材料老化管理依據(jù),對(duì)核電站的安全裕度和殘余壽命評(píng)價(jià),保障現(xiàn)役核電站安全運(yùn)行有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

      1材料和試驗(yàn)

      1.1材料

      本試驗(yàn)使用的兩個(gè)試樣Y4、1023均為鍛造后固溶處理的316不銹鋼,材料成分列于表1。材料的具體種類為316不銹鋼(316SS)和316低碳鋼(316L SS),兩種材料都有整體的冷變形。316SS為核級(jí)一回路鍛造成型輔助管道,試樣取自彎頭處(固溶處理后冷彎成形,圖1a),冷變形量約為10%。316L SS也是核級(jí)用材,于140 ℃下軋制,厚度減薄量為21%。兩個(gè)試樣的具體取樣方式示于圖1,機(jī)加工成厚度為0.5英寸(0.5T CT)的標(biāo)準(zhǔn)緊湊拉伸試樣,試樣編號(hào)分別為Y4-316SS和1023-316L SS。試樣兩側(cè)加工出深度為試樣厚度5%的側(cè)槽,以引導(dǎo)裂紋擴(kuò)展。

      1.2試驗(yàn)條件

      試樣與加載銷釘、夾具之間,信號(hào)線與不銹鋼貫穿件之間分別使用高溫陶瓷和聚四氟乙烯管進(jìn)行絕緣隔離。試樣上共焊接3對(duì)鉑絲信號(hào)線,其中1對(duì)提供穩(wěn)定的直流電,另外2對(duì)用于測(cè)量試樣上的電壓降信號(hào)。具體的試驗(yàn)方法、信號(hào)測(cè)量原理和注意事項(xiàng)參見文獻(xiàn)[16]。

      應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)過程中,動(dòng)態(tài)循環(huán)的水回路(圖2)保證回路內(nèi)穩(wěn)定的水化學(xué)環(huán)境。在線儀表監(jiān)測(cè)回路內(nèi)高壓釜進(jìn)出口的電導(dǎo)率以及進(jìn)口處水(25 ℃)中的溶解氧。循環(huán)水的流動(dòng)速率為6 L/h,即高壓釜內(nèi)的水更換速率為2次/h。試驗(yàn)中,純水中進(jìn)口水的電導(dǎo)率一直維持在0.06 μS/cm附近,出口水電導(dǎo)率會(huì)因水中溶解氧含量的不同而在0.08~0.15 μS/cm范圍內(nèi)變化。加入30 ppb Cl-溶液時(shí)進(jìn)口水電導(dǎo)率維持在0.376 μS/cm,出口水電導(dǎo)率在0.43~0.67 μS/cm之間變化。釜內(nèi)溫度波動(dòng)控制在±0.1 ℃內(nèi),壓力波動(dòng)控制在±0.15 MPa內(nèi)。

      表1 316SS和316L SS材料的化學(xué)成分

      a——316SS取樣;b——316L SS取樣 圖1 試驗(yàn)材料的取樣方式 Fig.1 Sampling way of testing material

      圖2 帶高壓釜和拉伸機(jī)的試驗(yàn)水回路 Fig.2 Schematic of water loop with autoclave and electro-mechanical tensile machine

      1.3試驗(yàn)步驟

      在空氣中疲勞,使用稍小于應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)使用的K(應(yīng)力強(qiáng)度因子)值,半正弦波加載。在試樣上預(yù)制出長(zhǎng)度為0.5~1 mm的疲勞裂紋。預(yù)制裂紋結(jié)束后將試樣轉(zhuǎn)入高溫高壓的水環(huán)境中,使用梯形波進(jìn)行疲勞裂紋的過渡,K值和應(yīng)力腐蝕的值相同,頻率依次降低為0.1、0.01、0.001 Hz。當(dāng)頻率降至0.001 Hz并維持相當(dāng)長(zhǎng)的一段時(shí)間后,開始在最大載荷時(shí)保持9 000 s。過渡完成后轉(zhuǎn)換為靜態(tài)的恒K加載方式,進(jìn)行應(yīng)力腐蝕試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)束后,將試樣在空氣中以疲勞加載的方式拉開,使用光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡(SEM)觀察試樣的斷口形貌。

      2試驗(yàn)結(jié)果

      2.1裂紋擴(kuò)展速率曲線

      為研究Cl-在不同溶解氧條件下對(duì)裂紋擴(kuò)展速率的影響,首先需得到材料在高純H2(1.58 ppm)和2 ppm O2條件下的裂紋擴(kuò)展速率。316SS的裂紋長(zhǎng)度隨時(shí)間的變化規(guī)律示于圖3。試驗(yàn)之初得到,材料在含2 ppm O2的水中的裂紋擴(kuò)展速率為6.09×10-7mm/s(140~245 h)。通入高純H2時(shí),材料的裂紋擴(kuò)展速率為3.41×10-8mm/s(890~1 153 h),當(dāng)加入30 ppb Cl-后裂紋擴(kuò)展速率小幅增加到8.41×10-8mm/s。保持水中Cl-含量不變,改變水中溶解氧含量為2 ppm后,材料的裂紋擴(kuò)展速率迅速上升到1.1×10-6mm/s。保持水中Cl-含量不變,進(jìn)行重復(fù)試驗(yàn)。裂紋長(zhǎng)度變化曲線顯示,相同條件下前后兩個(gè)階段的裂紋擴(kuò)展速率幾乎一致,說明試樣裂紋擴(kuò)展速率的重現(xiàn)性非常好。

      圖3 Y4-316SS的裂紋長(zhǎng)度隨時(shí)間的變化 Fig.3 Crack length of Y4-316SS vs time

      為研究Cl-在不同溶解氧條件下對(duì)裂紋擴(kuò)展速率的影響,通過重復(fù)試驗(yàn)得到材料分別在2 ppm O2和1.58 ppm H2條件下的裂紋擴(kuò)展速率。試驗(yàn)結(jié)果顯示,316L SS的裂紋長(zhǎng)度隨時(shí)間變化的曲線(圖4a)和316SS的類似。通入H2后擴(kuò)展速率降低,說明材料經(jīng)H2除氧能緩解其應(yīng)力腐蝕開裂。370 h后向回路中添加30 ppb的Cl-,改變水中的溶解氧含量,試驗(yàn)結(jié)果與不含Cl-時(shí)的變化規(guī)律一致。只是當(dāng)水中含30 ppb Cl-時(shí),裂紋擴(kuò)展率明顯高于對(duì)應(yīng)溶解氧條件下的擴(kuò)展速率。降低試驗(yàn)溫度至288 ℃,重復(fù)325 ℃的試驗(yàn),結(jié)果示于圖4b。在相同溶解氧和Cl-含量的情況下,288 ℃時(shí)材料的裂紋擴(kuò)展速率明顯低于325 ℃時(shí)的裂紋擴(kuò)展速率。

      2.2斷面觀察

      試驗(yàn)結(jié)束后,使用SEM拍照,觀察兩個(gè)試樣的斷口形貌(圖5)。Y4-316SS在應(yīng)力腐蝕階段的開裂方式為沿晶開裂,斷面光滑。而1023-316L SS以沿晶穿晶開裂混合,斷面粗糙并有破碎的晶粒。同樣的試驗(yàn)條件,斷口的形貌卻有較大的差別,這應(yīng)與材料的冷變形量不同有關(guān)。冷變形會(huì)增加材料的位錯(cuò)密度,造成材料應(yīng)變的不均勻。冷變形量較小時(shí),在晶界處易產(chǎn)生應(yīng)變集中,這種應(yīng)變集中可能是影響沿晶應(yīng)力腐蝕的主要機(jī)制。當(dāng)冷變形量較高時(shí),材料應(yīng)變較均勻,晶界和晶粒內(nèi)部均產(chǎn)生應(yīng)變。因此,晶界與晶內(nèi)應(yīng)變梯度較小,材料在發(fā)生沿晶開裂的同時(shí)伴隨著穿晶開裂。冷變形較小時(shí),應(yīng)變主要集中在晶界處,晶界與晶內(nèi)應(yīng)變梯度較大,晶界處殘余應(yīng)變的集中導(dǎo)致晶界硬化,容易發(fā)生沿晶開裂。

      圖4 1023-316L SS的裂紋長(zhǎng)度隨時(shí)間的變化 Fig.4 Crack length of 1023-316L SS vs time

      圖5 Y4-316SS和1023-316L SS的SEM斷口形貌 Fig.5 SEM photographs of Y4-316SS and 1023-3016L SS

      3討論

      3.1溶解氧和Cl-的影響

      經(jīng)過冷變形的316L SS和316SS在不同水化學(xué)條件下的裂紋擴(kuò)展速率示于圖6。從圖6可明顯看出,水中的溶解氧含量對(duì)材料的裂紋擴(kuò)展速率有巨大的影響。

      圖6 不同水化學(xué)條件下Y4-316SS 和1023-316L SS的裂紋擴(kuò)展速率對(duì)比 Fig.6 Crack growth rate of Y4-316SS and 1023-316L SS at different water chemistry conditions

      相同溫度(325 ℃)下水中不含Cl-時(shí),向水中通入高純H2(1.58 ppm),316L SS和316SS的裂紋擴(kuò)展速率均較低,分別為5.89×10-8mm/s和3.41×10-8mm/s。當(dāng)由H2除氧條件轉(zhuǎn)變?yōu)榧友?2 ppm)后,兩種材料的裂紋擴(kuò)展速率迅速增加了約20倍,分別達(dá)到1.2×10-6mm/s和6.7×10-7mm/s。當(dāng)水中含有30 ppb的Cl-、H2除氧時(shí),兩種材料在該條件下的裂紋擴(kuò)展速率分別為1.86×10-7mm/s和8.11×10-8mm/s。同樣,將H2除氧條件轉(zhuǎn)變?yōu)榧友鹾?,材料的裂紋擴(kuò)展速率增加了近15倍,分別達(dá)2.5×10-6和1.21×10-6mm/s。

      從試驗(yàn)結(jié)果可知,無(wú)論水中是否含有Cl-,當(dāng)水中的溶解氧含量增加時(shí),材料的裂紋擴(kuò)展速率都迅速上升。這說明,水中的溶解氧能加速材料的裂紋擴(kuò)展。當(dāng)溶解氧含量一致、水中含有30 ppb Cl-時(shí),材料的裂紋增長(zhǎng)速率高于不含Cl-時(shí)的裂紋增長(zhǎng)速率。這說明,水中的Cl-也起到加速材料裂紋擴(kuò)展的作用。

      圖7 氧化劑(如氧氣)存在時(shí) 裂紋尖端水化學(xué)反應(yīng)示意圖 Fig.7 Water chemistry reaction in crack tip with oxidant (such as oxide)

      按照Andresen[5]提出的“滑移-溶解-氧化”應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展模型解釋,在高溫水中材料的陽(yáng)極溶解是控制應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展的方式。Andresen認(rèn)為裂紋內(nèi)部的電化學(xué)反應(yīng)分為兩部分,即裂紋開口處宏觀原電池的電化學(xué)反應(yīng)和裂紋尖端的微觀電化學(xué)反應(yīng)。圖7為裂紋內(nèi)部水化學(xué)的形成和電化學(xué)反應(yīng)簡(jiǎn)圖,圖中Φ為電勢(shì),Φshe為相對(duì)于氫電極的標(biāo)準(zhǔn)電位。裂紋開口處的外表面為宏觀電化學(xué)反應(yīng)的陰極,發(fā)生吸氧反應(yīng)(式(4));裂紋尖端微觀電化學(xué)反應(yīng)的陰極產(chǎn)生H2(式(2))。

      (1)

      (2)

      (3)

      (4)

      當(dāng)水中溶解氧含量很低(通入H2除氧)時(shí),材料的裂紋開口處的腐蝕電位很低,此時(shí)裂紋內(nèi)部和外部的水化學(xué)環(huán)境幾乎一致。由于大量H2的存在,抑制了裂紋尖端的電化學(xué)反應(yīng),從而使得因氧化膜破裂后裸露出的金屬的溶解速率降低,進(jìn)而使材料裂紋擴(kuò)展速率降低。當(dāng)水中存在氧氣時(shí),裂紋開口處的腐蝕電位升高,裂紋開口處的電化學(xué)反應(yīng)速率增加。該處電化學(xué)反應(yīng)速率的增加,促進(jìn)了H2的消耗,進(jìn)而加速了裂紋尖端的電化學(xué)反應(yīng)。尖端的金屬的溶解速率增加,表現(xiàn)在宏觀上就是裂紋的生長(zhǎng)速度增加。另外,由于裂紋內(nèi)部氧含量低,所以外部環(huán)境中的溶解氧會(huì)在濃度梯度的作用下向裂紋內(nèi)部擴(kuò)散。當(dāng)氧向曲折狹長(zhǎng)的裂紋中擴(kuò)散時(shí),氧同時(shí)和尖端產(chǎn)生的H2以及裂紋兩側(cè)的金屬直接發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而被消耗。隨著擴(kuò)散深度的增加,氧氣的消耗速率增加,由于擴(kuò)散的極限限制使得在一定的裂紋深度處氧被完全消耗。這樣,在該段長(zhǎng)度內(nèi)形成了不同的含氧量區(qū)間,從而產(chǎn)生了較大的電位梯度。

      3.2溫度的影響

      對(duì)比1023-316L SS在325 ℃和288 ℃下的試驗(yàn)結(jié)果(圖8)發(fā)現(xiàn),288 ℃時(shí),改變水化學(xué)條件后材料的裂紋擴(kuò)展速率變化趨勢(shì)和325 ℃時(shí)的相同。另外,無(wú)論在H2除氧條件下還是在加氧條件下,288 ℃時(shí)材料的裂紋擴(kuò)展速率總是較325 ℃時(shí)的低。這說明溫度會(huì)影響材料的裂紋擴(kuò)展速率,并限制冷變形材料在H2除氧和加氧條件下的裂紋擴(kuò)展過程相同,裂紋擴(kuò)展動(dòng)力學(xué)是受熱激活過程控制的。

      圖8 1023-316L SS在H 2除氧和加氧時(shí) 裂紋擴(kuò)展速率隨1/T的變化 Fig.8 Crack growth rate vs 1/T for 1023-316L SS in hydrogenated and oxygenated environments

      根據(jù)阿倫尼烏斯公式,利用式(5)計(jì)算不同水化學(xué)條件下材料裂紋擴(kuò)展的表觀活化能。經(jīng)計(jì)算,4種水化學(xué)條件下的表觀活化能分別為:O2+HCl,108.8 kJ/mol;O2,82.8 kJ/mol;H2+HCl,41.7 kJ/mol;H2,29.1 kJ/mol。

      (5)

      式中;Ea為表觀活化能,kJ/mol;R為理想氣體常數(shù),8.314 J/(K·mol);T為溫度,K;V為裂紋擴(kuò)展速率,mm/s。

      從圖8可看出,在H2除氧和加氧兩種不同條件下,裂紋擴(kuò)展速率和1/T的關(guān)系類似。這說明控制裂紋擴(kuò)展速率的熱激活過程類似。但在加氧時(shí)計(jì)算的表觀活化能明顯高于H2除氧時(shí)的表觀活化能,說明水中含氧時(shí)裂紋擴(kuò)展速率受溫度的影響較含氫時(shí)顯著。溶解氧含量相同時(shí),水中含有Cl-時(shí)計(jì)算的表觀活化能較不含Cl-時(shí)的表觀活化能高。說明Cl-受熱激活過程的影響,使裂紋擴(kuò)展速率對(duì)溫度的變化更敏感。由此可見,表觀活化能的大小和材料所處的環(huán)境有關(guān),環(huán)境越惡劣表觀活化能越高。而由阿倫尼烏斯公式可知,表觀活化能越高,溫度升高時(shí)反應(yīng)速率增加得越快,反應(yīng)速率對(duì)溫度越敏感。所以,材料所處的環(huán)境越惡劣,裂紋擴(kuò)展速率對(duì)溫度的變化越敏感。

      4結(jié)論

      利用兩種冷變形量的316不銹鋼,研究了溫度、Cl-和溶解氧對(duì)裂紋擴(kuò)展速率的影響,通過分析可靠的裂紋擴(kuò)展速率數(shù)據(jù),得到以下結(jié)論。

      1) 應(yīng)力腐蝕端口形貌和材料的變形量有關(guān),冷變形量為10%的316SS幾乎全為沿晶開裂,冷變形量為21%的316L SS主要為沿晶開裂并伴有較多的穿晶開裂。

      2) 氫氣除氧能緩解冷變形材料的應(yīng)力腐蝕,溶解氧和Cl-能加快材料的裂紋擴(kuò)展速率。

      3) 相同水化學(xué)條件下,316L SS在325 ℃時(shí)的裂紋擴(kuò)展速率較288 ℃時(shí)的大。

      4) 不同水化學(xué)條件下,同種材料的表觀活化能不同。材料所處的環(huán)境越惡劣,裂紋擴(kuò)展速率對(duì)溫度的變化越敏感。

      參考文獻(xiàn):

      [1]FORD F P, ANDRESEN P L. Development and use of a predictive model of crack propagation in 304/316L, A533B/A508 and Inconel 600/182 alloys in 288 ℃ water[C]∥Proceedings of the Third International Symposium on Environmental Degradation of Materials in Nuclear Power Systems. New York: AIME, 1988.

      [2]ANDRESEN P L, FORD F P. Life prediction by mechanistic modelling and system monitoring of environmental cracking of Fe and Ni alloys in aqueous systems[J]. Materials Science and Engineering, 1988, 103(1): 167-184.

      [3]FORD F P, TAYLOR D F, ANDRESEN P L, et al. Corrosion-assisted cracking of stainless and low-alloy steels in LWR environments[R]. USA: EPRI, 1987.

      [4]ANDRESEN P L. Perspective and direction of stress corrosion cracking in hot water[C]∥Proceedings of Tenth International Symposium on Environmental Degradation of Materials in Nuclear Power Systems-Water Reactors. USA: NACE, 2001.

      [5]ANDRESEN P L. Modeling of water and material chemistry effects on crack tip chemistry and resulting crack growth kinetics[C]∥Proceedings of the Third International Symposium on Environmental Degradation of Materials in Nuclear Power System. New York: AIME, 1988.

      [6]ANDRESEN P L, YOUNG L M. Characterization of the roles of electrochemistry, convection and crack chemistry in stress corrosion cracking[C]∥Proceedings of the 7th International Symposium on Environmental Degradation of Materials in Nuclear Power Systems-Water Reactors. USA: NACE, 1995: 579-596.

      [7]ANDRESEN P L. Conceptual similarities and common predictive approaches for SCC in high temperature water systems[R]. Houston, TX, USA: NACE International, 1996.

      [8]ANDRESEN P L, EMIGH P W, MORRA M M, et al. Effects of PWR primary water chemistry and deaerated water on SCC[C]∥Proceedings of the 12th International Symposium on Environmental Degradation of Materials in Nuclear Power Systems-Water Reactors. Snowbird: TMS, 2005.

      [9]SHOJI T. Progress in mechanistic understanding of BWR SCC and its implication to prediction of SCC growth behavior in plant[C]∥Proceeding of 11th International Conference on Environmental Degradation of Materials in Nuclear Systems Held at Stevenson. Skamania Lodge: ANS, 2003.

      [10]LU Z, SHOJI T, MENG F, et al. Characterization of microstructure and local deformation in 316NG weld heat-affected zone and stress corrosion cracking in high temperature water[J]. Corrosion Science, 2011, 53(5): 1 916-1 932.

      [11]SUZUKI S, TAKAMORI K, KUMAGAI K, et al. Stress corrosion cracking in low carbon stainless steel components in BWRs[J]. E-Journal of Advanced Maintenance, 2009, 1: 1-29.

      [12]ANGELIU T M, ADRESEN P L, HALL E, et al. Intergranular stress corrosion cracking of unsensitized stainless steels in BWR environment[C]∥Proceedings of 9th International Conference on Environmental Degradation of Materials Nuclear Power Systems-Water Reactors. Newport Beach: TMS, 1999: 311.

      [13]SHOJI T, LI G F, KWON J H, et al. Quantification of yield strength effects on IGSCC of austenitic stainless steels in high temperature waters[C]∥Proceedings of the 11th International Conference on Environmental Degradation of Materials Nuclear Power Systems-Water Reactors. Skamania Lodge: ANS, 2003: 834-843.

      [14]ARIOKA K, YAMADA T, TERACHI T, et al. Intergranular stress corrosion cracking behavior of austenitic stainless steels in hydrogenated high-temperature water[J]. Corrosion, 2006, 62(1): 74-83.

      [15]ILEVBARE G O. SCC of stainless steels under PWR service conditions[M]∥Comments on contribution of cold work to SCC of stainless steels in a PWR primary circuit, in EPRI/AECL workshop on cold work and its impact on components in light water nuclear reactors. Toronto, Canada: [s.n.], 2007

      [16]杜東海,余論,陳凱,等. 直流電壓降法應(yīng)力腐蝕裂紋擴(kuò)展速率在線測(cè)定試驗(yàn)系統(tǒng)[J]. 理化檢驗(yàn):物理分冊(cè),2014,50(1):25-30.

      DU Donghai, YU Lun, CHEN Kai, et al. Measurement system for stress corrosion crack growth rate based on direct current potential drop method[J]. Physical Testing and Chemical Analysis A: Physical Testing, 2014, 50(1): 25-30(in Chinese).

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