宋修廣+于一凡+張宏博+葛智

摘要：為研究透水性混凝土樁施工中產(chǎn)生的超孔隙水壓力的變化規(guī)律，通過在現(xiàn)場埋設孔隙水壓力計的方法，監(jiān)測并分析了振動沉管法單樁施工過程中及施工后樁周土體的超孔隙水壓力隨時間、徑向距離及深度的變化，并根據(jù)監(jiān)測結果分析了透水性混凝土樁單樁施工對樁周地基的影響。結果表明：對于高地下水位的粉性土地基，樁周土體的超孔隙水壓力在沉管結束時達到最大值，之后消散速率較快，完全消散時間較短，且距樁越近，超孔隙水壓力的上升與消散速率越快；超孔隙水壓力在徑向上與深度上大致呈現(xiàn)遞減趨勢，距樁越近，超孔隙水壓力越大；地基土體的液化范圍與加固范圍的空間分布呈上大下小的漏斗形。提出的適用于透水性混凝土樁的施工工藝可為類似工程的設計與施工提供參考。

關鍵詞：基礎工程；超孔隙水壓力；現(xiàn)場試驗；透水性混凝土樁；振動沉管；粉土

中圖分類號：U411文獻標志碼：A

Experiment on Variation Characteristics of Excess Pore Water Pressure

During Pervious Concrete Pile ConstructionSONG Xiuguang1，2， YU Yifan1，2， ZHANG Hongbo1，2， GE Zhi1，2

（1. School of Civil Engineering， Shandong University， Jinan 250061， Shandong， China；

2. Shandong Engineering & Technology Research Center for Subgrade Safety， Shandong

University， Jinan 250061， Shandong， China）Abstract： In order to reveal change regulation of excess pore water pressure during pervious concrete pile construction， excess pore water pressure of soil around the pile changing with time， radial distance and depth were monitored and analyzed during and after single pervious concrete pile construction by vibrating sinking pipe through the method of burying pore water pressure gauges in the field， and the effect of single pervious concrete pile construction on foundation around the pile was analyzed according to the monitoring results. The results show that excess pore water pressure of soil around the pile reaches maximum after sinking pipe and afterwards dissipates quickly for silt foundation with high groundwater level. The time of excess pore water pressure disappearing completely is very short. The rates of rise and decrease of excess pore water pressure are faster where it is closer to the pile. The excess pore pressure decreases approximately in radial direction and depth. The excess pore water pressure at same depth of each moment is larger where it is closer to the pile. The spatial distributions of liquefaction scope and reinforcement scope are about a funnel shape. The proposed construction technology suitable for pervious concrete pile can provide reference for design and construction of similar engineering.

Key words： foundation engineering； excess pore water pressure； field test； pervious concrete pile； vibrating sinking pipe； silt

0引言

透水性混凝土是由特定級配的集料、水泥、外加劑、增強劑和水等按特定比例和工藝制成的多孔混凝土，與普通混凝土不同，透水性混凝土主要組成材料僅有少量的細骨料或者不含細骨料。由于該新型混凝土集強度與透水性于一體，在工業(yè)與民用建筑、路面工程及園林工程中得到推廣應用，并取得了較好的效果。用透水性混凝土澆筑而成的透水性混凝土樁作為軟基處理的措施正逐漸成為土木工程界的一種趨勢，目前，各國學者在透水性混凝土及其樁體理論研究方面取得了重大突破，并針對強度滲透性關系做了大量的試驗，已有研究成果[15]表明：透水性混凝土強度在10～20 MPa之間，透水系數(shù)一般介于0.1～1.5 cm·s-1之間；透水性混凝土樁樁體強度高，透水性強，兼具散體樁和剛性樁的優(yōu)點，一方面在地基一定深度范圍內，利用其自身強度提高淺層地基的承載力，減小軟土地基的總沉降量；另一方面，形成豎向排水通道，縮短排水路徑，有利于壓縮層在施工期的排水固結，盡可能多地消除施工后沉降；此外透水性混凝土樁復合地基具有良好的抗震性能。

鑒于透水性混凝土樁獨特的性能，由其形成的復合地基可作為橋頭跳車的處治措施，對于地下水位高、地質條件差、建設工期短、質量要求高的道路工程十分適用。由于透水性混凝土樁產(chǎn)生較晚，目前關于該新型樁的施工方法及工藝尚不明確，為保證樁體的透水性，在成樁過程中應盡量避免樁周土體或泥漿混入拌和料中堵塞孔隙，因此，振動沉管法成樁可滿足上述要求，另外，該施工方法能使坍落度較低的透水性混凝土振動密實，保證樁身的強度。由于振動沉管施工會產(chǎn)生較大的超孔隙水壓力[69]，影響樁體成樁質量及樁身承載力的發(fā)揮和施工進度，因此，為研究振動沉管法施工的可行性及其對周圍環(huán)境的影響，在某高速公路開工前選擇了試驗段進行現(xiàn)場試驗，監(jiān)測并分析了單樁施工過程中地基不同位置處超孔隙水壓力的產(chǎn)生與消散及縱向、橫向的分布規(guī)律，并確定了振動沉管法施工的影響范圍、加固范圍及地基土體的液化范圍，這對于透水性混凝土樁施工工藝、施工順序及合理樁間距的確定具有重要的現(xiàn)實意義。

1現(xiàn)場試驗

1.1試驗段工程地質狀況

試驗段位于黃河沖積平原區(qū)，地下水位高，土層以粉土、粉質粘土為主，具有含水量高、孔隙比大、壓縮性大、承載力低等特征。已有研究成果及工程實踐表明，在該地區(qū)修筑高速公路存在路基沉降量大、橋頭跳車嚴重等工程問題，因此可作為透水性混凝土樁的典型試驗段。

根據(jù)地質勘探資料分析，將試驗段所處區(qū)域的地基劃分為5個工程地質層，具體如表1所示。

1.2試驗方案

表2為透水性混凝土設計配合比及性能指標。表1試驗段工程地質條件

Tab.1Engineering Geological Conditions of Test Field土層編號土層名稱層底埋深/m土層性質1素填土0.0～1.3黃褐色，稍濕，松散，以粉土為主，含少量植物根系2粉土1.3～2.2黃褐色，稍濕，稍密，土質均勻，搖振反應迅速，局部含粘粒3粉質粘土2.20～6.45黃褐色，可塑，切面光滑，粘性強，韌性強，干強度中等，局部粉土富集4粉土6.45～10.60黃褐色，濕，稍密，土質均勻，搖振反應迅速，局部粉砂質富集5粉質粘土10.6～17.5黃褐色—灰黑色，可塑，切面稍光滑，有光澤，粘性強，韌性強，干強度中等，局部夾粉土薄層

表2透水性混凝土設計配合比及性能指標

Tab.2Designed Mix Proportion and Performance Indexes of Pervious Concrete各材料用量/（kg·m-3）性能指標水泥水骨料減水劑化學添加劑28 d抗壓強度/MPa孔隙率/%透水系數(shù)/（cm·s-1）320951 55011.26.414.6122.861.16為保證透水性混凝土樁的強度與透水性，根據(jù)施工現(xiàn)場水位與土質條件進行室內試驗，確定透水性混凝土的最優(yōu)配合比，并在成樁后28 d取芯檢驗樁體質量，判定其是否達到設計要求。

選取長40 m、寬20 m的試驗段，使用振動沉管法制成透水性混凝土樁9根，樁徑0.5 m，樁距5 m，矩形布置，有效樁長8 m，選取其中成樁質量較好的4根做單樁承載力和復合地基承載力試驗（該部分不屬于本文研究內容），其平面布置如圖1所示。成樁之前，使用鉆孔機在距9#樁1.5，3，6，9 m位置埋設孔隙水壓力計（簡稱孔壓計），豎向等間距布置，其豎向布置如圖2所示，4 m與6 m深處的孔壓計位于粉質粘土層，8 m與10 m深處的孔壓計位于粉土層，每個孔壓計的上、下方各布置0.5 m厚的砂層，相鄰2層孔壓計間填入干的膨潤土球以阻斷孔壓沿人工鉆孔發(fā)生消散（圖3）。

試驗所用振動錘為小型中頻DZ60型號，質量5 000 kg，激振力0～492 kN，最大拔樁力215 kN。振動沉管施工時地下水位2.3 m。為避免其他樁體對孔壓的影響，先進行9#樁的施工，沉管時間8 min，填料時間5 min，因透水性混凝土可在水下成

圖1現(xiàn)場試驗平面布置（單位：m）

Fig.1Plan Layout of Field Tests （Unit：m）

圖2孔隙水壓力計豎向布置（單位：m）

Fig.2Vertical Layout of Pore Water Pressure

Gauges （Unit：m）

圖3鉆孔內填入膨潤土球（單位：m）

Fig.3Bentonite Ball Filled in Drilled Hole （Unit：m）樁，故填料之后即進行拔管，拔管時間5 min。

試驗選用振弦式孔隙水壓力計，并使用與其配套振弦式讀數(shù)儀監(jiān)測頻率。振動沉管施工過程中，孔壓計頻率不穩(wěn)定，但從讀數(shù)儀中可以看出頻率呈整體下降趨勢，因此，分別在沉管結束、拔管結束、拔管后每隔15 min時記錄孔壓計的頻率。

1.3數(shù)據(jù)處理

施工過程中產(chǎn)生的超孔隙水壓力為u=k（f20-f2i）（1）式中：u為某時刻的超孔隙水壓力；k為孔壓計頻率換算系數(shù)；f0為施工前孔壓計埋入相應位置在靜水壓力作用下的鋼弦自振頻率；fi為施工中及施工后各時刻i時的鋼弦自振頻率。

2施工過程中超孔隙水壓力變化規(guī)律分析振動沉管過程中，鋼套筒將樁位處的土體排開，使樁周土體受到嚴重的擾動，改變了土體的初始應力狀態(tài)，對于靈敏度較高的飽和粉土，在振動與擠壓作用下，其結構將發(fā)生破壞，強度降低，并產(chǎn)生較高的超孔隙水壓力。超孔隙水壓力的存在將影響周圍地質環(huán)境及透水性混凝土樁的連續(xù)施工，下面將對超孔隙水壓力的消散時間及縱向、橫向的分布規(guī)律進行分析。

2.1超孔隙水壓力的時程變化

圖4為各位置處超孔隙水壓力隨時間的變化。由圖4可以看出，沉管結束后，各位置處超孔隙水壓力達到最大值，沉管完成后至拔管后15 min內超孔隙水壓力迅速減小，消散率在90%以上，之后孔壓變化不明顯，除1#孔4 m深處的測點外，其余各測點超孔隙水壓力在拔管后15 min內基本完全消散，圖4各位置處超孔隙水壓力隨時間的變化

Fig.4Changes of Excess Pore Water Pressures with

Time at Different Locations這為振動沉管的連續(xù)施工提供了可能。由于試驗場地地基土體基本為粉性土，孔隙比大，透水性強，其本身就是良好的排水通道，且拔管過程中鋼套筒將樁周部分淤泥帶出，加上振動的聯(lián)合作用，使樁體與周圍土體之間產(chǎn)生較大的空隙，同時透水性混凝土樁樁體形成的豎向排水通道以及地基土體的水裂作用，都大大縮短了超孔隙水壓力的消散路徑，故各測點處超孔隙水壓力消散速率較快。表3為各孔6 m

表3各孔6 m深處超孔隙水壓力變化速率

Tab.3Change Rates of Excess Pore Water

Pressure at Depth of 6 m徑向距離/m超孔隙水壓力變化速率/（kPa·min-1）第1階段第2階段第3階段第4階段1.57.60-2.33-2.30-0.0203.01.75-0.21-0.73-0.0046.00.48-0.12-0.14-0.0029.00.30-0.07-0.10-0.004注：第1階段指初始至沉管結束；第2階段指沉管結束至拔管結束；第3階段指拔管結束至拔管結束后15 min；第4階段指拔管結束后15 min至拔管結束后2 h；正值為上升，負值為下降，下文同。

深處超孔隙水壓力變化速率。從表3可以看出，距樁越近，超孔隙水壓力的上升與消散速率越快。

距樁最近的1#孔最大超孔隙水壓力出現(xiàn)在4 m深處，最大值可達80 kPa，各測點消散時間基本相當，但1#孔4 m深處超孔隙水壓力消散較慢，這與其產(chǎn)生的超孔隙水壓力值較大且該位置處孔壓計位于粉質粘土層有關。由于工程上超孔隙水壓力值低于5 kPa即可忽略[10]，故可認為拔管后2 h各測點超孔隙水壓力消散完全。

2.2超孔隙水壓力的徑向變化

圖5為成樁的不同時刻超孔隙水壓力的徑向變化規(guī)律，其中，h為深度。從圖5可以看出，各個時刻不同深度處超孔隙水壓力在徑向上大致呈現(xiàn)遞減趨勢，對樁周3 m（即6d，d為樁徑）范圍內影響較大。產(chǎn)生上述現(xiàn)象的原因在于沉管的擠土效應首先表現(xiàn)在樁周附近區(qū)域，由于土體的阻尼作用，振動能量的傳遞在徑向上逐漸衰減，表現(xiàn)為超孔隙水壓力沿徑向遞減，從超孔隙水壓力的徑向變化規(guī)律中可以看出樁周土體徑向受擾動的程度。

沉管結束與拔管結束、拔管后15 min與拔管后2 h的超孔隙水壓力徑向變化規(guī)律基本相同，沉管后4，6，8 m深處超孔隙水壓力的最大值均發(fā)生在距樁最近的1.5 m處，而10 m深處的超孔隙水壓力最大值出現(xiàn)在距樁3 m位置處，這可能與14號孔壓計埋置偏下有關。距樁1.5 m深6 m處的超孔隙水壓力在拔管后15 min內的消散速率較其他位置偏快，這與該位置靠近下部粉土層有關，膨潤土未能阻斷其與粉土層的聯(lián)系，使該位置與粉土層之間發(fā)生滲流，導致超孔隙水壓力迅速消散。

當鋼套筒拔出后，透水性混凝土樁即發(fā)揮透水作用，其多孔的結構將加速超孔隙水壓力的消散，這從超孔隙水壓力的徑向消散速率中可以明顯看出。

圖5不同時刻超孔隙水壓力的徑向變化

Fig.5Radial Changes of Excess Pore Water

Pressures at Different Time透水性混凝土樁的排水作用主要體現(xiàn)在路基上土階段，其可以加速上土過程中超孔隙水壓力的消散，維持地基與路基的穩(wěn)定。

2.3超孔隙水壓力的深度變化

圖6為成樁的不同時刻超孔隙水壓力沿深度方向的變化規(guī)律（x為徑向距離），從圖6可以看出，各時刻超孔隙水壓力沿深度方向大致呈遞減趨勢，且圖6不同時刻超孔隙水壓力的深度變化

Fig.6Depth Changes of Excess Pore Water

Pressure at Different Time最大值均出現(xiàn)在深度4～6 m處，而在樁端以下，超孔隙水壓力隨深度增加而迅速減小。由于在振動沉管施工過程中，地基上部土體受擠壓與振動擾動的時間最長，而對下部土體的影響時間相對較短，樁端以下土體受擾動最小，因此出現(xiàn)上述規(guī)律。

距樁較遠處超孔隙水壓力沿深度方向變化幅度較小，距樁6 m以外10 m深處的超孔隙水壓力接近為0。從圖6還可以看出，距樁越近，各時刻對應深度處的超孔隙水壓力越大。

表4為1#孔各深度處超孔隙水壓力變化速率。由表4可以看出：由于透水性混凝土樁樁體的豎向排水作用，地基深度越淺處，排水路徑越短，排水阻力也越小，故其超孔隙水壓力的消散速率越快，這表明透水性混凝土樁對于加速路基施工期淺層地基的固結排水具有積極且顯著的作用。

表41#孔各深度處超孔隙水壓力變化速率

Tab.4Change Rates of Excess Pore Water Pressure of

1# Hole at Different Depths豎向距離/m超孔隙水壓力變化速率/（kPa·min-1）第1階段第2階段第3階段第4階段49.93-3.75-2.08-0.07067.60-2.33-2.30-0.02083.81-1.55-0.89-0.007101.19-0.15-0.47-0.005試驗段地基2.2～6.45 m深度范圍內的土體為次固結粉質粘土，靈敏度較高，具有觸變性和流變性，在附加應力（超孔隙水壓力與沉管的擠壓）作用下，其強度極易降低，使得樁周土體失去抵抗變形的能力，尤其對于靈敏度更高的粘土層，施工時產(chǎn)生的超孔隙水壓力變大，其強度降低更加嚴重，且不易恢復，這將嚴重影響樁基承載力的發(fā)揮，甚至會出現(xiàn)掉樁現(xiàn)象，置換率越高，地基承載力反而可能越低。因此，應控制沉管與施工速度，力求減小對地基土體的擾動。3透水性混凝土樁施工過程影響分析

3.1地基土體液化范圍分析

振動沉管法施工過程中，鋼套筒周圍土體被擠開，可以看作是圓孔擴張過程[1114]。圓孔擴張理論包括球形孔擴張問題和柱形孔擴張問題，振動沉管法屬于柱形孔擴張問題。土體具有觸變性，振動[1517]與擠壓使飽和粉土體產(chǎn)生了較高的超孔隙水壓力，導致土顆粒間的接觸面積減小，孔隙被水取代，使得鋼套筒周圍一定范圍內土體液化，進入流塑或可塑狀態(tài)（圖7），淤泥沿管壁外側涌出地面（圖8），樁周土體強度減小，隨著時間的推移，超孔隙水壓力逐漸消散，土體強度逐漸恢復，最終強度甚至超過初始強度。

當土體發(fā)生液化時，其有效應力σ′為0，即總應

圖7振動沉管擠土效應

Fig.7Soil Squeezing Effect of Vibrating Sinking Pipe圖8淤泥沿管壁外側涌出地面

Fig.8Sludge Poured Out of Ground Along Outside of Pipe力σ全部由孔隙水壓力u承擔，用公式表示為

σ′=σ-u=0（2）

地基某位置處的總孔隙水壓力為施工中產(chǎn)生的超孔隙水壓力與靜水壓力之和，沉管后總孔隙水壓力的豎向分布如圖9所示。

圖9沉管后總孔隙水壓力的豎向分布

Fig.9Vertical Distribution of Total Pore Water

Pressure After Sinking Pipe從圖9可以看出，距樁1.5 m深4 m處的地基土體已液化，而距樁3 m處的地基尚未液化，則深4 m處的地基土體液化范圍半徑大于1.5 m（3d）小于3 m（6d）。由于沿深度方向總孔隙水壓力與1倍自重應力的差值越來越大，說明地基越深處，土體的液化范圍半徑越小，液化范圍的空間分布呈上大下小的漏斗形。因施工時地下水位為2.3 m，而2.3～4 m之間未埋設孔壓計，故該深度區(qū)間上的地基液化范圍尚不確定。

3.2振動沉管加固與影響范圍分析

為得到振動沉管法的加固范圍，根據(jù)有效加固深度的判別標準[18]，將附加應力（此處即為超孔隙水壓力）為自重應力的20%時作為有效加固深度的臨界值。當沉管結束時，樁周超靜孔壓達到最大值，即附加應力最大，故根據(jù)圖6（a）繪制振動沉管加固范圍，如圖10所示，20%自重應力線與超孔隙水壓力線的交點即為加固范圍的臨界點，2 m與10 m深處超孔隙水壓力是根據(jù)超孔隙水壓力趨勢線得到的估計值。

圖10振動沉管法加固范圍

Fig.10Reinforcement Range of Vibrating Sinking Pipe從圖10可以看出，振動沉管法施工對樁周一定范圍內的上部土體加固效果明顯。對于樁長8 m，樁徑0.5 m，地基土為粉土時，振動沉管最大徑向加固范圍約為4.5 m且隨深度逐漸減小，呈上大下小的漏斗形，豎向加固范圍約為10 m。

參照圖5（a），根據(jù)一般經(jīng)驗以超孔隙水壓力大于2 kPa作為影響范圍的控制標準[19]，深度4 m以下地基在距樁9 m位置處的超孔隙水壓力為2.8 kPa，根據(jù)其徑向變化趨勢，超孔隙水壓力為2 kPa的位置距樁約10 m處，沿深度方向10 m范圍內基本相同。

3.3施工過程應注意的問題

為保證透水性混凝土的孔隙率，其組成材料中僅含有少量的細集料或不含細集料，粗骨料主要靠水泥水化和硬化膠結在一起，因此，透水性混凝土的坍落度較低，填料時不能采用泵送，目前只能采用人工與機械相結合的填料方式；為保證成樁質量，避免斷樁與縮頸等工程問題發(fā)生，振動拔管速度應盡量降低，但較低的拔管速度又會引起其他問題的出現(xiàn)。由于透水性混凝土受振動易離析，使得水泥漿向樁體下部移動，降低了樁體下部的孔隙率，甚至導致堵孔，影響樁體的透水效果，同時還會造成上部樁體因膠結力不足，從而導致樁基的強度與承載力達不到設計要求，影響工程質量。因此，應合理控制振動拔管速度，根據(jù)工程經(jīng)驗，建議拔管速度控制在1.2～1.5 m·min-1范圍內。

3.4樁基承載力時效性的討論

透水性混凝土樁屬于摩擦樁，樁基承載力的發(fā)揮主要靠樁體與樁周土體的摩擦來實現(xiàn)。振動沉管施工過程中對樁周土體產(chǎn)生了較大的擾動，土體強度降低[2022]，并產(chǎn)生了較高的超孔隙水壓力，這大大影響了樁基承載力的發(fā)揮，隨著時間的增加，土體開始觸變恢復，強度不斷提高，超孔隙水壓力也逐漸消散，根據(jù)有效應力原理，樁周土體有效應力逐漸增加，樁基承載力不斷提高。大量工程實例表明，在超孔隙水壓力完全消散后，樁基承載力仍在提高[2325]，因此樁基承載力的時效性是一個值得研究的問題。

由于透水性混凝土樁振動沉管法施工過程中，地基上部土體產(chǎn)生了較大的超孔隙水壓力，因此，在超孔隙水壓力消散后，樁體上部的摩阻力將得到較大提高，但樁基承載力達到穩(wěn)定的時間尚不確定。根據(jù)成樁3個月后的單樁及復合地基靜載試驗得知，透水性混凝土樁的單樁承載力為240 kN，復合地基承載力為210 kPa。

4結語

（1）由于沉管的振動與擠壓，使得沉管后樁周土體超孔隙水壓力達到最大值，在粉土的強透水性、透水性混凝土樁形成的豎向排水通道以及地基土體的水裂作用等綜合影響下，樁周土體的超靜孔壓在拔管后2 h基本消散完全，且距樁越近，超孔隙水壓力的上升與消散速率越快。

（2）對于粉性土地基上透水性混凝土樁施工過程中及施工后的各個時刻，樁周土體的超孔隙水壓力在徑向上及深度上大致呈現(xiàn)遞減趨勢，且距樁越近，各時刻對應深度處的超孔隙水壓力越大。土體靈敏度越高，產(chǎn)生的超孔隙水壓力越大，其強度降低越嚴重。

（3）對于粉性土地基，高地下水位為施工過程中土體液化提供了物質條件，沉管的振動與擠壓為土體液化提供了動力，且沉管的擠壓作用對樁周一定范圍內的上部土體加固效果明顯，液化范圍與加固范圍的空間分布均呈上大下小的漏斗形；振動沉管施工的徑向影響范圍較大；施工過程中產(chǎn)生的超孔隙水壓力及土體液化對樁基承載力的時效性有較大影響，承載力穩(wěn)定時間尚不確定。

（4）振動沉管使樁周土體產(chǎn)生較大的超孔隙水壓力，若設計樁間距較小，連續(xù)施工時會造成鄰樁超孔隙水壓力的累積，導致尚未初凝的透水性混凝土離析和孔隙堵塞，并影響成樁質量，建議采用隔排隔樁“跳打”或延長沉管時間間隔的施工方法；建議振動拔管速度控制在1.2～1.5 m·min-1范圍內。參考文獻：

References：[1] 崔新壯，王聰，周亞旭，等.透水性混凝土樁減壓減震耦合抗震機理研究[J].山東大學學報：工學版，2012，42（4）：8691.

CUI Xinzhuang，WANG Cong，ZHOU Yaxu，et al.Antiearthquake Mechanism of Pervious Concrete Pile Composite Foundation[J].Journal of Shandong University：Engineering Science，2012，42（4）：8691.

[2]張娜，崔新壯，張炯，等.路堤荷載作用下透水性混凝土樁減壓降沉效應研究[J].山東大學學報：工學版，2013，43（4）：8086.

ZHANG Na，CUI Xinzhuang，ZHANG Jiong，et al.Settlementcontrolling and Pressurereduction Effect of Pervious Concrete Pile Under the Action of Embankment Load[J].Journal of Shandong University：Engineering Science，2013，43（4）：8086.

[3]崔新壯，歐金秋，張娜，等.透水性混凝土強度滲透性模型試驗研究[J].土木建筑與環(huán)境工程，2013，35（4）：114120.

CUI Xinzhuang，OU Jinqiu，ZHANG Na， et al.Strengthpermeability Model of Pervious Cement Concrete[J].Journal of Civil，Architectural & Environmental Engineering，2013，35（4）：114120.

[4]MONTES F，HASELBACH L.Measuring Hydraulic Conductivity in Pervious Concrete[J].Environmental Engineering Science，2006，23（6）：960969.

[5]LUCK J D，WORKMAN S R，HIGGINS S F，et al.Hydrologic Properties of Pervious Concrete[J].Transactions of the ASABE，2006，49（6）：18071813.

[6]吉同元，胡銀寶，劉松玉，等.軟土地基中CFG樁單樁施工引起的超靜孔隙水壓力[J].公路交通科技，2006，23（8）：5356.

JI Tongyuan，HU Yinbao，LIU Songyu，et al.Excess Pore Pressure Induced by Single CFG Pile Driven into Soft Ground[J].Journal of Highway and Transportation Research and Development，2006，23（8）：5356.

[7]鄧俊杰，陳龍珠，刑愛國，等.液壓高頻振動沉樁的飽和土超靜孔壓及單樁靜載特性試驗研究[J].巖土工程學報，2011，33（2）：203208.

DENG Junjie，CHEN Longzhu，XING Aiguo，et al.Experimental Studies on Pore Pressure of Saturated Soils and Bearing Capacity of Piles Driven by Highfrequency Hydraulic Vibrator[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2011，33（2）：203208.

[8]周榮官.粉砂地基中振動沉管灌注樁的幾個問題[J].水利水運工程學報，2004（1）：7477.

ZHOU Rongguan.Some Problems of Vibro Casing Castinplace Pile in Silty Sand Foundation[J].Hydroscience and Engineering，2004（1）：7477.

[9]孫瑞民，楊鳳靈，鄧小濤.CFG樁施工過程中孔隙水壓力試驗研究[J]. 巖土工程學報，2009，31（11）：17921798.

SUN Ruimin，YANG Fengling，DENG Xiaotao.Experimental Study on Pore Water Pressure in Construction of CFG Piles[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2009，31（11）：17921798.

[10]唐世棟，何連生，傅縱.軟土地基中單樁施工引起的超孔隙水壓力[J].巖土力學，2002，23（6）：725727，732.

TANG Shidong，HE Liansheng，F(xiàn)U Zong.Excess Pore Water Pressure Caused by an Installing Pile in Soft Foundation[J].Rock and Soil Mechanics，2002，23（6）：725727，732.

[11]肖昭然，張昭，杜明芳.飽和土體小孔擴張問題的彈塑性解析解[J].巖土力學，2004，25（9）：13731378.

XIAO Zhaoran，ZHANG Zhao，DU Mingfang.An Elastoplastic Closedform Approach of Cavity Expansion in Saturated Soil Based on Modified Cam Clay Model[J].Rock and Soil Mechanics，2004，25（9）：13731378.

[12]陳昌富，李其澤.基于圓孔擴張理論頂部加箍碎石樁承載力計算[J].湖南大學學報：自然科學版，2011，38（10）：712.

CHEN Changfu，LI Qize.Calculation of Bearing Capacity of Geosyntheticencased Gravel Pile Based on Cavity Expansion Theory[J].Journal of Hunan University：Natural Sciences，2011，38（10）：712.

[13]陳昌富，吳夢婷.基于滑塊平衡法頂部加箍碎石樁承載力計算方法[J].巖土工程學報，2013，35（7）：12531260.

CHEN Changfu，WU Mengting.Computational Method for Bearing Capacity of Upper Geosyntheticencased Stone Columns Based on Block Limit Equilibrium Method[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering，2013，35（7）：12531260.

[14]盧文曉.靜壓樁與土的相互作用研究[D].西安：西安科技大學，2004.

LU Wenxiao.Study on Interaction Between Static Pressure Pile and Soil[D].Xian：Xian University of Science and Technology，2004

[15]賀軍，伍家超.振動沉管CFG樁施工對舊路的擾動影響[J].科學技術與工程，2010，10（18）：45344537.

HE Jun，WU Jiachao.The CFG Pile Construction of Vibration Diving Casting Disturbing Effect on the Old Road[J].Science Technology and Engineering，2010，10（18）：45344537.

[16]HUNT C E.Effect of Pile Installation on Static and Dynamic Soil Properties[D].Berkeley：University of California，2000.

[17]張建民，王穩(wěn)祥.振動頻率對飽和砂土動力特性的影響[J].巖土工程學報，1990，12（1）：8997.

ZHANG Jianmin，WANG Wenxiang.Effect of Vibration Frequencies on Dynamic Behavior of Saturated Sand[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering，1990，12（1）：8997.

[18]吳雪婷，徐光黎.軟土地基沉降計算中壓縮層厚度控制標準分析[J].人民長江，2009，40（5）：4951.

WU Xueting，XU Guangli.Analysis of Control Standard of Compressed Layer Thickness in Calculating Soft Soil Foundation Settlement[J].Yangtze River，2009，40（5）：4951.

[19]趙秀紹，莫林利，孫瑞民，等.CFG樁施工引起孔隙水壓力變化特性試驗研究[J].巖土力學，2010，31（增1）：102107.

ZHAO Xiushao，MO Linli，SUN Ruimin，et al.Experimental Study of Pore Water Pressure Variation Properties During CFG Pile Construction[J].Rock and Soil Mechanics，2010，31（S1）：102107.

[20]劉子振，言志信，凌松耀，等.非飽和土邊坡抗剪強度的力學參數(shù)影響及靈敏度分析[J].中南大學學報：自然科學版，2012，43（11）：45084513.

LIU Zizhen，YAN Zhixin，LING Songyao，et al.Sensitivity Analysis and Influence of Mechanical Parameters on Shear Strength of Unsaturated Soil Slope[J].Journal of Central South University：Science and Technology，2012，43（11）：45084513.

[21]柳申周.高靈敏度軟土液化地基工程處理措施[J].山西水利科技，2013（4）：4748，59.

LIU Shenzhou.The Measures to Treat the Buildings Foundations on High Sensitive Soft Soil and Liquefaction Soil[J].Shanxi Hydrotechnics，2013（4）：4748，59.

[22]樊向陽，顧國榮，黃宏偉.上海地區(qū)土體靈敏度的研究[J].巖土工程技術，2004，18（3）：130132.

FAN Xiangyang，GU Guorong，HUANG Hongwei.Study on Soil Sensitivity in Shanghai Region[J].Geotechnical Engineering Technique，2004，18（3）：130132.

[23]魯燕兒.混凝土管樁沉樁機理和承載力計算方法研究[D].武漢：華中科技大學，2009.

LU Yaner.Study on Installation Mechanism and Calculation Method for Bearing Capacity of Concrete Pipe Pile[D].Wuhan：Huazhong University of Science and Technology，2009.

[24]RAMESH C G. Discussion of “Soil Deformation and excess Pore Pressure Field Around an Endclosed Pile” by Juan M.Pestana，Christopher E.Hunt，and Jonathan D.Bray[J].Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering，2003，129（7）：669671.

[25]CHEN Y H，QI C G，XU H Y，et al.Field Test Research on Embankment Supported by Plastic Tube Castinplace Concrete Piles[J].Geotechnical and Geological Engineering，2013，31（4）：13591368.