高　敬

(鐵道第三勘察設(shè)計院集團(tuán)有限公司，天津　300251)

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深層靜力觸探估算鉆孔灌注樁承載力研究

高敬

(鐵道第三勘察設(shè)計院集團(tuán)有限公司，天津300251)

Study on the Estimation of Bearing Capacity of Bored Cast-in-situ Pile by Deep Penetration Test

GAO Jing

摘要深層靜力觸探技術(shù)能穿透較厚砂層，顯著增加測試深度，使應(yīng)用深層靜力觸探估算深長灌注樁單樁承載力成為可能。結(jié)合灌注樁樁身內(nèi)力載荷試驗和深層靜力觸探成果開展對比分析，提出新的修正系數(shù)計算公式，并對現(xiàn)行規(guī)范中容許承載力計算公式的應(yīng)用給出建議。結(jié)合工程實例進(jìn)行檢驗，為利用靜力觸探估算鉆孔灌注樁承載力提供一種新的途徑。

關(guān)鍵詞深層靜力觸探樁身內(nèi)力載荷試驗灌注樁極限承載力容許承載力

1概述

隨著高速鐵路等高標(biāo)準(zhǔn)、重大工程建設(shè)的不斷發(fā)展，橋梁樁基工程設(shè)計占比和設(shè)計深度顯著增加，因而對工程勘察技術(shù)，特別是對原位測試技術(shù)提出了更高的要求。常規(guī)靜力觸探具有高效、資料連續(xù)、可靠度高等優(yōu)點，但也存在不易穿透硬層、測試深度較淺的不足，往往無法達(dá)到橋梁樁基工程的深度要求，用于估算深長鉆孔灌注樁單樁承載力更是無從談起。

2001年，鐵三院提出深層靜力觸探的設(shè)想，經(jīng)過10余年的持續(xù)攻關(guān)，現(xiàn)已逐步發(fā)展成熟，并在工程勘察中得到應(yīng)用。深層靜力觸探是指使用深層靜力觸探設(shè)備及無纜觸探測試儀器，采用在觸探孔壁間注入潤滑劑或下護(hù)管等工藝開展的靜力觸探試驗[1]。實踐表明，在津冀地區(qū)較常規(guī)靜力觸探能穿透較厚砂層，測試深度增加20～40 m，最大達(dá)75 m，解決了常規(guī)靜力觸探不易穿透硬層，測試深度較淺的難題，使得將靜力觸探應(yīng)用于深長鉆孔灌注樁單樁承載力估算成為可能。

結(jié)合某高速鐵路工程中鉆孔灌注樁樁身內(nèi)力載荷試驗成果和深層靜力觸探成果，開展對比分析工作，提出了新的修正系數(shù)計算公式，并對現(xiàn)行規(guī)范中容許承載力計算公式的應(yīng)用提出建議，最后結(jié)合工程實例進(jìn)行檢驗。

2樁身內(nèi)力載荷試驗

現(xiàn)行規(guī)范中單樁承載力的計算方法中都是分別計算樁側(cè)阻力和樁端阻力后再疊加，因此用試樁資料選取計算參數(shù)時，首先需確定樁側(cè)摩阻力和樁端阻力的值，這項工作是研究單樁豎向承載力的前提和重要組成部分，也是分析樁荷載傳遞機(jī)理的基礎(chǔ)。劃分樁的端、側(cè)阻力最可靠的方法是實測法，即樁側(cè)阻力分布和樁端阻力測試。

樁側(cè)阻力分布測試是指在樁身不同高度埋設(shè)應(yīng)變測量元件，與靜載荷試驗同步進(jìn)行，測量荷載作用下的樁身變形。假定樁身截面和彈性模量不變的條件下，根據(jù)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系計算樁身不同高度的應(yīng)力及軸力，從而得到樁身相應(yīng)段內(nèi)樁側(cè)摩阻力。樁端阻力測試是指在樁底埋設(shè)壓力盒，依據(jù)應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系計算樁端阻力。

在開展研究之初，認(rèn)為應(yīng)著力解決傳統(tǒng)試樁資料只有極限承載力成果，只能采用經(jīng)驗方法劃分樁側(cè)阻力和樁端阻力的不足。因此，著力于收集樁身內(nèi)力載荷試驗成果，以提高對比分析的可靠性。依托天津及周邊地區(qū)試樁資料，收集到共計30根樁的樁身內(nèi)力載荷試驗成果，樁長35～60 m，樁徑0.6～1.5 m。為保持?jǐn)?shù)據(jù)的有效性，在載荷試驗點附近對應(yīng)開展深層靜力觸探試驗，共計完成37孔。

3修正系數(shù)研究

現(xiàn)行規(guī)范《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(JGJ94—2008)、《鐵路工程地質(zhì)原位測試規(guī)程》(TB10018—2003)中，應(yīng)用靜力觸探成果確定單樁極限承載力采用的計算公式基本相同，不同的是依據(jù)土性、成樁工藝等選擇的修正系數(shù)，計算公式基本形式為

(1)

式中u——樁身周長/m；

li——樁身穿過的第i層土厚度/m；

Ac——樁端面積/m2；

qcp——樁底端阻計算值/MPa；

βi——第i層土的樁側(cè)阻力修正系數(shù)；

α——樁端阻力修正系數(shù)。

沿用上述基本形式估算灌注樁單樁承載力，并結(jié)合試樁資料所得的樁側(cè)阻力和樁端阻力成果，分別對側(cè)阻力、端阻力修正系數(shù)開展對比分析工作。

3.1側(cè)阻力修正系數(shù)

(2)

(3)

圖1　靜力觸探估算深長灌注樁側(cè)阻力修正系數(shù)

3.2端阻力修正系數(shù)

同樣沿用現(xiàn)行規(guī)程樁極限承載力公式中端阻力修正系數(shù)α，與前文得到的樁端阻力目標(biāo)值Fcp和觸探端阻力計算值qcp建立關(guān)系，即作如下定義

(4)

將得到的端阻力修正系數(shù)α與觸探端阻計算值qcp進(jìn)行統(tǒng)計分析，得到36組統(tǒng)計數(shù)據(jù)，并繪制數(shù)據(jù)散點圖、擬合曲線(圖2)，擬合得到端阻力修正系數(shù)公式

(5)

圖2　靜力觸探估算深長灌注樁端阻力修正系數(shù)

4容許承載力計算公式中的應(yīng)用

進(jìn)行單樁承載力設(shè)計時，通常采用極限承載力或容許承載力兩種方法。當(dāng)采用極限承載力設(shè)計時，可直接將前文得到側(cè)阻力、端阻力修正系數(shù)代入公式(1)進(jìn)行計算；當(dāng)采用容許承載力設(shè)計時，可依據(jù)前文成果對公式形式進(jìn)行轉(zhuǎn)換。

因而得到，基于靜力觸探確定鉆孔灌注樁單樁容許承載力公式

(6)

5工程實例

某工程實例中，參照“樁基”規(guī)范使用鉆探成果確定灌注樁單樁極限承載力，同時應(yīng)用前文側(cè)阻力、端阻力修正系數(shù)進(jìn)行估算，將上述不同方法得到的承載力值與現(xiàn)場試樁成果進(jìn)行比較。

5.1工程概況及試樁成果

某樁基工程，勘察階段完成鉆探4孔，靜力觸探4孔。該工程進(jìn)行了單樁豎向抗壓靜載試驗，樁徑600 mm，樁長31 m，完成試樁3根，測試單樁極限承載力結(jié)果為3 720 kN。分別采用現(xiàn)行規(guī)范方法、靜力觸探方法進(jìn)行計算。

5.2現(xiàn)行規(guī)范方法

本文通過對已使用游客中心的游客進(jìn)行階梯式訪談，獲取“屬性-結(jié)果”“結(jié)果-價值”的關(guān)系矩陣，并生成結(jié)構(gòu)價值圖。根據(jù)該圖，提出游客對于游客中心的價值感知具有層次性的假設(shè)，即“游客對于屬性層價值感知顯著影響結(jié)果層價值感知”和“游客對于結(jié)果層的價值感知顯著影響游客對于價值層的感知”。其次，通過問卷形式收集數(shù)據(jù)，運(yùn)用因子分析提取各層次感知價值維度，采用多元回歸就“屬性-結(jié)果層”與“結(jié)果-價值層”的關(guān)系進(jìn)行驗證，并且通過可視化描述，建立大峽谷游客中心感知價值層次模型。與已有關(guān)于游客感知價值的研究相比，本研究探討了感知價值間的關(guān)系，得出以下幾點結(jié)論：

參照“樁基”規(guī)范5.3條確定單樁極限承載力。結(jié)合室內(nèi)試驗成果，確定樁周土的極限側(cè)阻力、樁端土的端阻力標(biāo)準(zhǔn)值，代入公式(1)，經(jīng)計算，得出灌注樁極限承載力為2 944 kN。

5.3深層靜力觸探方法

應(yīng)用側(cè)阻力、端阻力修正系數(shù)公式，選取該工程靜力觸探孔2孔(DCPT1、DCPT2)，估算單樁極限承載力。

(1)單樁極限樁側(cè)阻力

按照靜力觸探劃分土層，分別統(tǒng)計靜力觸探側(cè)阻力平均值，代入公式(3)，計算單樁極限摩阻力修正系數(shù)。代入公式(1)的前半部分，得到單樁極限樁側(cè)阻力值。

應(yīng)用靜力觸探估算單樁樁側(cè)阻力，觸探孔DCPT1、DCPT2計算結(jié)果分別為3 465.98 kN、3 449.49 kN。

(2)單樁極限樁端阻力

依據(jù)“原位”規(guī)程第10.5.20條規(guī)定取值，確定樁底端阻力計算值，代入公式(5)，計算單樁極限端阻力修正系數(shù)。代入公式(1)的后半部分，得到觸探孔DCPT1、DCPT2單樁極限樁端阻力值分別為39.60 kN、54.50 kN(表1)。

表1　單樁極限樁端阻力計算

(3)灌注樁極限承載力

將前文計算結(jié)果相加得到單樁極限承載力。經(jīng)計算，觸探孔DCPT1、DCPT2單樁極限承載力分別為3 505.58 kN、3 503.99 kN。

5.4效果評價

上述成果均與試樁實測單樁極限承載力對比(表2)，依據(jù)樁基規(guī)范方法確定單樁極限承載力誤差為20.8%，偏向安全；應(yīng)用本文經(jīng)驗公式估算單樁極限承載力誤差分別為5.76%、5.80%，偏向安全。比較后認(rèn)為，本文提出的計算公式確定單樁極限承載力效果較好。

表2　不同估算方法與實測試樁對比

6結(jié)論

(1)深層靜力觸探較常規(guī)靜力觸探能穿透較厚砂層，顯著增加測試深度，解決常規(guī)靜力觸探不易穿透硬層、測試深度較淺的難題，為應(yīng)用深層靜力觸探估算鉆孔灌注樁單樁承載力提供了一種新的途徑。

(2)選用樁身內(nèi)力測試成果進(jìn)行對比分析工作，避免了傳統(tǒng)試樁資料只有極限承載力成果，只能采用經(jīng)驗方法劃分樁側(cè)阻力和樁端阻力的不足，提出基于深層靜力觸探估算鉆孔灌注樁承載力的修正系數(shù)公式。

(3)對現(xiàn)行規(guī)范中容許承載力計算公式的應(yīng)用給出了建議。

(4)經(jīng)工程實例檢驗，基于深層靜力觸探估算鉆孔灌注樁承載力誤差較小，且偏向安全，研究成果可為

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中圖分類號：TU413.9

文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A

文章編號：1672-7479(2016)01-0052-03

作者簡介：高敬(1983—)，男，2009年畢業(yè)于中國科學(xué)院研究生院巖土工程專業(yè)，碩士，工程師。

收稿日期：2015-12-31