過震文，錢勁松

(1. 長沙理工大學(xué) 交通運(yùn)輸工程學(xué)院，湖南 長沙，410114；2. 上海市市政規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院，上海，200031；3. 同濟(jì)大學(xué) 教育部道路與交通工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海，200092)

高含水率條件下壓實(shí)黏性土路基永久變形

過震文1,2，錢勁松3

(1. 長沙理工大學(xué) 交通運(yùn)輸工程學(xué)院，湖南 長沙，410114；2. 上海市市政規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院，上海，200031；3. 同濟(jì)大學(xué) 教育部道路與交通工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海，200092)

對(duì)上海地區(qū)3條公路的黏性路基土樣進(jìn)行室內(nèi)動(dòng)三軸重復(fù)加載試驗(yàn)，以考察潮濕多雨、高地下水位地區(qū)黏性土路基高含水率(通常大于最佳含水率)狀態(tài)對(duì)其永久變形特征的影響。研究結(jié)果表明：含水率的較小幅度變化可引起黏性土永久變形成倍增加；Chai-Muria模型的擬合曲線表現(xiàn)出與試驗(yàn)值非常高的一致性，R2均保持在0.90以上，均大于Tseng-Lytton模型的擬合接近程度；使用路基土基本物性指標(biāo)對(duì)Chai-Muria模型中的參數(shù)進(jìn)行了回歸分析，具有較好的預(yù)估效果。

路基工程；永久變形；高含水率；預(yù)估模型

路基的動(dòng)力變形對(duì)于含水率的變化非常敏感[1]。潮濕多雨地區(qū)，在最佳含水率(COM)附近壓實(shí)的黏土路基，濕度在公路投入運(yùn)營后會(huì)不斷變化，一般在2～3 a內(nèi)達(dá)到平衡，即平衡含水率(CEM)，并且普遍高于最佳含水率。在高濕度與交通荷載附加應(yīng)力耦合作用下，路基性能明顯下降[2]，可能會(huì)發(fā)生過量的動(dòng)力變形，從而產(chǎn)生嚴(yán)重的路面病害，如車轍、裂縫、沉降、不協(xié)調(diào)變形等。通過室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)并由此建立預(yù)估模型是研究路基土動(dòng)力永久變形的重要手段，而室內(nèi)試驗(yàn)中含水率的控制條件是決定永久變形模型適用范圍和預(yù)估精度的關(guān)鍵之一。目前，現(xiàn)有研究多集中于含水率處于COM附近的非飽和土，對(duì)由于高地下水位引起的高濕度乃至近飽和狀態(tài)考慮得不多[3?8]。例如，UZAN[3]選擇塑限的1.22 倍，MUHANNA等[4]選擇COM與COM±2.5%。在此，本文作者通過室內(nèi)重復(fù)動(dòng)三軸實(shí)驗(yàn)，研究了高含水率條件下黏性土路基的永久變形特征，并比較了既有典型預(yù)估模型的擬合效率。

1　室內(nèi)重復(fù)加載動(dòng)三軸試驗(yàn)

1.1土樣物性參數(shù)

試驗(yàn)選取的1～3號(hào)土樣分別取自上海繞城高速、曹安公路和崇啟高速路段，1～3號(hào)土樣的基本物性參數(shù)如表1所示。

表1　土樣基本物性參數(shù)Table 1 Basic material properties of soil samples

1.2實(shí)驗(yàn)方案

為確定試驗(yàn)中的含水率范圍，針對(duì)以上3個(gè)路段進(jìn)行了現(xiàn)場濕度調(diào)研，結(jié)果如表2所示。濱海地區(qū)地下水位高，一般為0.5～1.0 m，對(duì)路基內(nèi)部濕度的空間分布特征起決定性作用，所調(diào)研路段的黏性土路基平衡含水率均大于最佳含水率，并可在最佳含水率基礎(chǔ)上最大提升超過10%。

表2　現(xiàn)場濕度調(diào)研Table 2 Result of field moisture observation

含水率根據(jù)上述現(xiàn)場調(diào)研情況選擇最佳含水率附近(14%)與平衡含水率(22%)附近，壓實(shí)度取90%與96% 2種情況。而對(duì)于路基土在受到不同交通荷載作用下的動(dòng)應(yīng)力、靜應(yīng)力、圍壓，可通過BISAR軟件計(jì)算得到。綜上制定試驗(yàn)方案如表3所示。此外，本試驗(yàn)設(shè)備采用UTM?100系統(tǒng)，波形為半正弦波，荷載頻率為1 Hz，加載時(shí)間為0.2 s，荷載間歇時(shí)間為0.8 s?？紤]誤差的控制，分別對(duì)每種工況下的土樣至少制備3個(gè)平行試件進(jìn)行試驗(yàn)。

表3　室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)方案Table 3 Experimental scheme of dynamic triaxial test

1.3高含水率試件制備

在室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)過程中，試件的屬性(例如含水率和壓實(shí)度等)直接影響試驗(yàn)數(shù)據(jù)的有效性與可靠性，因此制備出形狀規(guī)則、屬性符合試驗(yàn)條件的試件非常重要。一般情況下，試件可通過直接靜壓成型的方法制備；當(dāng)土樣的含水率較高時(shí)，試件在靜壓成型的過程中內(nèi)部的水分因受到強(qiáng)大的擠壓而流出模具，從而導(dǎo)致制成的試件不能達(dá)到目標(biāo)含水率。

為了解決上述問題，高含水率試件的制備使用如圖1(a)所示方法[9]：1) 先將試件在最佳含水率狀態(tài)下成型，脫模后在上下兩側(cè)同時(shí)墊好濾紙與透水石；2)用雙層橡皮膜進(jìn)行包裝，在試件上方形成一定空間，同時(shí)在透水石位置放置橡皮筋以防止水從側(cè)面下滲；3) 再加入由最佳含水率情況下達(dá)到目標(biāo)含水率時(shí)所需的水，最后放入到密封的養(yǎng)生箱，待試件內(nèi)的水分均勻分布。該方法各構(gòu)件取用方便、可操作性強(qiáng)、實(shí)用效果明顯。

為了確定試件養(yǎng)生的時(shí)間，即掌握試件內(nèi)部的含水率何時(shí)達(dá)到平衡，采用以下的方法對(duì)滲水的試件進(jìn)行觀測：包裝好的試件同時(shí)加水放入養(yǎng)生箱，每24 h從養(yǎng)生箱內(nèi)取出1個(gè)試件，在高度方向從下而上分成6個(gè)部分進(jìn)行含水率的測試。圖1(b)所示為目標(biāo)含水率為22%試件在養(yǎng)生過程中含水率變化規(guī)律：加水初期試件最大、最小含水率差為5.5%，靜置時(shí)間滿7 d后，試件最大、最小含水率差穩(wěn)定在1.5%附近。當(dāng)繼續(xù)增加靜置時(shí)間至8～10 d時(shí)，含水率差變化不明顯。故建議含水率由COM增大至CEM時(shí)，吸水靜置時(shí)間控制在7 d。

1.4試驗(yàn)誤差控制

高含水率試件制備的困難和目標(biāo)含水率的試驗(yàn)控制誤差可能增加試驗(yàn)數(shù)據(jù)的誤差和離散性，為盡量減少這一影響，對(duì)每種工況的3個(gè)試件，要求永久變形測試值的最大相對(duì)誤差(Δmax)不超過5%；若超出范圍則該結(jié)果無效，需要重新進(jìn)行試驗(yàn)。最終各工況下測試數(shù)據(jù)的最大相對(duì)誤差如圖2所示，滿足控制要求。

圖1　高含水率試件制備方法Fig. 1 Preparation of specimen with high moisture content

圖2　試驗(yàn)結(jié)果誤差Fig. 2 Error analysis of test results

2　試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1試驗(yàn)數(shù)據(jù)處理

如圖3(a)所示，在半對(duì)數(shù)坐標(biāo)下永久變形分為前后2個(gè)階段(加載數(shù)N=100次左右)，2個(gè)階段中基本上呈線性關(guān)系，造成這種特征的主要原因很可能來自于各試件之間及試件本身屬性的不穩(wěn)定(比如高含水率試件制備過程中的因膨脹引起的壓實(shí)度變化等)，使得動(dòng)力應(yīng)變在荷載作用初期規(guī)律不均勻。隨著加載次數(shù)的增加，動(dòng)力應(yīng)變累積規(guī)律越趨于穩(wěn)定。

加強(qiáng)農(nóng)村信用體系建設(shè)，全面開展“雙基”共建農(nóng)村信用工程，以村級(jí)支農(nóng)服務(wù)站為依托，對(duì)農(nóng)戶開展資信調(diào)查，為農(nóng)戶建立電子信用檔案，通過“云平臺(tái)”實(shí)現(xiàn)政府與金融機(jī)構(gòu)等相關(guān)各方的信息共享，并及時(shí)補(bǔ)充農(nóng)戶貸款、保險(xiǎn)等相關(guān)信用信息，對(duì)農(nóng)戶進(jìn)行信用評(píng)級(jí)，推進(jìn)農(nóng)村信用工程，建立精準(zhǔn)扶貧金融服務(wù)檔案。加大農(nóng)村地區(qū)農(nóng)戶和農(nóng)業(yè)企業(yè)的信用評(píng)級(jí)、授信、用信力度，為達(dá)成“應(yīng)貸盡貸”目標(biāo)提供保障。同時(shí)，大力鼓勵(lì)“公司+農(nóng)戶”綜合授信和農(nóng)戶多戶聯(lián)保，最大限度降低貸款風(fēng)險(xiǎn)。

對(duì)于實(shí)際路基中的土樣而言，通常這種初期變形規(guī)律變異性較大的階段在施工過程中就會(huì)完成，在處于實(shí)際運(yùn)營期的路基中并不會(huì)發(fā)生。因此，可采用以下的方法對(duì)各工況動(dòng)力變形試驗(yàn)初始數(shù)據(jù)作處理：基于后段直線的斜率對(duì)前面不穩(wěn)定的數(shù)據(jù)進(jìn)行插值并覆蓋，然后再基于插值后的第1個(gè)數(shù)據(jù)(N=1)，整體上下平移所有的數(shù)據(jù)，使初始值為0，如圖3(b)所示。

2.2含水率對(duì)黏土永久變形的影響

為更好地研究含水率對(duì)路基動(dòng)力變形的影響，可以在其他條件均相同的情況下分別對(duì)3種土進(jìn)行分析。以工況B2和D2為例說明，如圖4所示。含水率由14%增至22%時(shí)，3種土的動(dòng)力應(yīng)變分別由0.165%增至1.614%、0.113%增至1.570%、0.142%增至0.736%，分別增加至9.8倍、13.9倍、5.2倍。結(jié)果說明含水率對(duì)黏性土永久變形有顯著影響。

動(dòng)力變形隨含水率提升而顯著增大，主要可歸結(jié)于2個(gè)方面的原因。其一，粒徑較小的黏土顆粒表面的結(jié)合水膜厚度增大，顆粒間斥力增大而引力相對(duì)減小，致使黏粒比較容易克服相互之間的引力，更易產(chǎn)生相互位移。其二，含水率繼續(xù)增大后土中可能出現(xiàn)部分自由水，反復(fù)加載后孔隙中過多的水分不易立即排出，形成一定的超孔隙水壓力，降低土體整體強(qiáng)度和抗變形能力。

由于道路運(yùn)營過程中黏性土路基中的平衡含水率遠(yuǎn)高于其最佳含水率，而含水率的較小幅度變化可引起黏性土永久變形成倍增加，故進(jìn)行路基長期性能研究時(shí)，應(yīng)選用能反映這一現(xiàn)象的永久變形預(yù)估模型。

圖3　動(dòng)力變形實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理Fig. 3 Data processing of permanent deformation experiment

圖4　含水率對(duì)永久變形的影響(工況B2和D2下)Fig. 4 Effect of moisture content on permanent strain (under condition B2 and D2)

3　永久變形預(yù)估模型

3.1現(xiàn)有永久變形預(yù)估模型

對(duì)重復(fù)動(dòng)荷載作用下路基永久變形問題的研究，開創(chuàng)性的工作是Monismith對(duì)粉質(zhì)黏土進(jìn)行三軸重復(fù)加載試驗(yàn)，提出指數(shù)模型來預(yù)測路基土的永久變形：

式中：εp為永久變形(又稱塑性變形)；A和b為回歸得到的材料參數(shù)。

LI等[10]對(duì)式(1)進(jìn)行改進(jìn)，調(diào)整了參數(shù)A的表達(dá)，提出修正的累積塑性應(yīng)變模型：

SAMANG[11]通過一系列室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)研究累積塑性應(yīng)變與初始靜力偏應(yīng)力的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)二者之間有線性關(guān)系。CHAI等[12]基于這一試驗(yàn)現(xiàn)象，對(duì)文獻(xiàn)[10]的計(jì)算模型進(jìn)一步修正，提出如下累積塑性應(yīng)變計(jì)算公式：

式中：a，m和b為材料參數(shù)，表示土的類型的不同對(duì)累積塑性變形的影響；參數(shù)n，一般取1.0；qs為鋪面結(jié)構(gòu)荷載和路基自重荷載作用下的初始靜力偏應(yīng)力；qf=2τf，由τf路基土抗剪強(qiáng)度指標(biāo)計(jì)算。

該模型除了考慮動(dòng)偏應(yīng)力和靜力破壞偏應(yīng)力的影響外，還考慮了初始靜力偏應(yīng)力的影響，更適合于黏性路基土的累積塑性變形分析。

此外，Tseng-Lytton模型[13]是常用的另一種形式的永久變形預(yù)估模型：

式中：δa為各層的永久變形；ε0，β，ρ為材料參數(shù)；εr為測定材料參數(shù)時(shí)所施加的回彈應(yīng)變；εv為對(duì)多層體系進(jìn)行力學(xué)分析得到的豎向應(yīng)變；βγ1為修正系數(shù)。

文獻(xiàn)[14]中的永久變形預(yù)估模型即由該模型回歸、簡化得到。

3.2永久變形模型選擇與對(duì)比

Chai-Muria模型充分考慮了的材料參數(shù)和偏應(yīng)力的影響，在該類模型中具有最好的預(yù)估效果。另外，目前國際上使用較廣泛的AASHTO2002模型是簡化自Tseng-Lytton 模型，可見Tseng-Lytton 模型總體上的預(yù)估效果已經(jīng)得到了肯定。因此，本研究擬選取Tseng-Lytton模型和Chai-Muria模型，借助上述室內(nèi)動(dòng)三軸試驗(yàn)的數(shù)據(jù)，通過回歸分析對(duì)2種模型的擬合效果進(jìn)行驗(yàn)證。

圖5　Tseng-Lytton模型與Chai-Miura模型的對(duì)比Fig. 5 Comparison of Tseng-Lytton model and Chai-Miura model

模型回歸分析過程中，繪制模型擬合曲線隨N歷時(shí)過程的變化規(guī)律，并與每個(gè)工況的實(shí)測值進(jìn)行對(duì)比，如圖5所示(以工況A1為例)，可見：對(duì)于Tseng-Lytton模型，雖然表現(xiàn)出了累積動(dòng)力應(yīng)變隨著N變化的歷時(shí)特征，但與實(shí)測值變化規(guī)律的吻合程度不良，當(dāng)N＜2 000次時(shí)，擬合曲線以很快的變化速率達(dá)到一定的高度；隨后(N＞2 000)動(dòng)力應(yīng)變的累積變化速率非常微弱，基本上呈水平趨勢發(fā)展；同時(shí)，在5 000＜N＜10 000的范圍內(nèi)，3種不同的路基土各個(gè)工況的試驗(yàn)值均大于擬合值。而在該工況下，3種路基土基于Chai-Muria模型的擬合曲線則表現(xiàn)出與試驗(yàn)值非常高的一致性，R2均保持在0.90以上，均大于Tseng-Lytton模型的擬合接近程度。

其他工況下的情況與上述相同，2種模型對(duì)于每種工況的回歸擬合效果對(duì)比如圖6所示。因此，選用Chai-Muria模型作為高濕度狀態(tài)下黏性路基土動(dòng)力應(yīng)變預(yù)估模型更為合適。其原因在于Tseng-Lytton模型中包含了回彈應(yīng)變，即假定在正常的路基工作狀態(tài)下，可通過控制路基頂面回彈應(yīng)變來控制永久變形，而在高濕度狀態(tài)下，路基土的非線性特征更顯著，這一假定可能不再適用；而Chai-Muria模型中包含了荷載應(yīng)力與強(qiáng)度的比值，即考慮了實(shí)際應(yīng)力水平對(duì)于路基力學(xué)性能的影響，可用于反映路基在高濕度狀態(tài)下的非線性特征，故擬合效果更佳。

3.3基于物性參數(shù)的永久變形預(yù)估方程

對(duì)Chai-Muria模型的參數(shù)進(jìn)行多元線性回歸，引入含水率、壓實(shí)度、細(xì)粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)、塑性指數(shù)等變量，建立模型參數(shù)與土樣基本物性參數(shù)的經(jīng)驗(yàn)回歸關(guān)系，以實(shí)現(xiàn)由物性參數(shù)預(yù)估路基土的永久變形，更便于工程實(shí)際應(yīng)用。回歸結(jié)果如下：

其中：w為含水率(%)；Rc為壓實(shí)度(%)；wF為細(xì)粒質(zhì)量分?jǐn)?shù)(%)；Ip為塑性指數(shù)(%)。

圖6　Tseng-Lytton模型與Chai-Miura模型的對(duì)比Fig. 6 Tseng-Lytton model versus Chai-Miura model

圖7　實(shí)測值與預(yù)估值對(duì)比Fig. 7 Comparison of measured and versus predicted values

將試驗(yàn)方案中每個(gè)工況的條件代入到模型中，計(jì)算得到每種工況下的預(yù)估值，并與試驗(yàn)實(shí)測值進(jìn)行對(duì)比，如圖7所示。由圖7可見：該模型在永久應(yīng)變小于0.5%時(shí)的預(yù)估效果較好，大于0.5%時(shí)則存在較大的離散性。其原因存在于2個(gè)方面：一方面，試驗(yàn)僅包含了3種路基土和2種含水率條件，需要補(bǔ)充更多土樣和更廣泛含水率的試驗(yàn)樣本，以提高其適用性和精度；另一方面，在高含水率條件下，土體的非線性特征非常顯著，而試件制備及試驗(yàn)的困難均增加了試驗(yàn)數(shù)據(jù)的誤差和離散性。盡管如此，在工程實(shí)踐中，無條件進(jìn)行重復(fù)動(dòng)三軸試驗(yàn)時(shí)，本文提出的方法仍不失為預(yù)估永久變形的一個(gè)途徑。

4　結(jié)論

1) 黏性土路基中的平衡含水率遠(yuǎn)高于其最佳含水率，而含水率的較小幅度變化可引起黏性土永久變形成倍增加。

2) Tseng-Lytton模型假定可通過彈性變形預(yù)估永久變形，從而無法準(zhǔn)確反映路基土在含水率較高時(shí)更明顯的非線性特征，故選用考慮了應(yīng)力水平的Chai-Muria模型作為高濕度黏性路基土動(dòng)力應(yīng)變預(yù)估模型更為合適。

3) 使用路基土的基本物性指標(biāo)，對(duì)Chai-Muria模型中的參數(shù)進(jìn)行回歸得到永久變形預(yù)估方程。該模型在永久應(yīng)變小于0.5%時(shí)的預(yù)估效果較好，可進(jìn)一步豐富試驗(yàn)數(shù)據(jù)，同時(shí)在可能的情況下盡可能擴(kuò)大試驗(yàn)中含水率的覆蓋范圍。

[1] 邱延峻, 孫振堂. 柔性路面路基土的永久變形[J]. 西南交通大學(xué)學(xué)報(bào), 2000, 35(2): 116?120. QIU Yanjun, SUN Zhentang. Permanent deformation of subgrade soils in flexible pavements[J]. Journal of Southwest Jiaotong University, 2000, 35(2): 116?120.

[2] 凌建明, 謝經(jīng)保, 鄭悅鋒, 等. 基于地下水變位的路基頂面當(dāng)量回彈模量預(yù)估[J]. 同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2005, 33(2): 162?165. LING Jianming, XIE Jingbao, ZHENG Yuefeng, et al. Prediction method of equivalent resilient modulus on top of pavement subgrade with underground water table[J]. Journal of Tongji University (Natural Science), 2005, 33(2): 162?165.

[3] UZAN J. Characterization of clayey subgrade materials for mechanistic design of flexible pavements[J]. Transportation Research Record, 1998, 1629(1): 189?196.

[4] MUHANNA A S, RAHMAN M S, LAMBE P C. Model for resilient modulus and permanent strain of subgrade soils[J]. Transportation Research Record, 1998, 1619(1): 85?93.

[5] 楊樹榮. 路基土壤反復(fù)載重下之回彈與塑性行為及模式建構(gòu)[D]. 臺(tái)北: 國立中央大學(xué)土木工程研究所, 2002: 55?57. YANG Shurong. The resilient and plastic behavior of subgrade soils under repeated loading and its model development[D]. Taibei: National Central University. Department of Civil Engineering, 2002: 55?57.

[6] ZHAO Y S, DENNIS N D, ELLIOTT R P. Prediction of subgrade permanent strain using simple soil properties[J]. Geotechnical Engineering for Transportation Projects, 2004, 126(1): 1076?1085.

[7] 張洪亮, 郭忠印, 梁偉, 等. 粘土永久變形預(yù)估模型試驗(yàn)與仿真研究[J]. 西安建筑科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2009, 41(6): 764?770. ZHANG Hong-liang, GUO Zhong-yin, LIA NG Wei, et al. Study on the permanent deformation prediction model of clay through tests and simulations[J]. Journal of Xi’an University of Architecture & Technology (Natural Science Edition), 2009, 41(6): 764?770.

[8] 馮懷平, 蔣闖. 水泥混凝土路面粉質(zhì)粘土路基永久變形及其預(yù)測[J]. 路基工程, 2012(4): 170?173. FENG Huaiping, JIANG Chuang. Prediction on permanent deformation of silty clay subgrade for cement concrete pavement[J]. Subgrade Engineering, 2012(4): 170?173.

[9] 李冬雪, 凌建明, 錢勁松, 等. 黏質(zhì)路基土永久變形改進(jìn)計(jì)算方法[J]. 同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2013(3): 386?389. LI Dongxue, LING Jianming, QIAN Jinsong, et al. Improved calculation method of permanent deformation for cohesive subgrade soil[J]. Journal of Tongji University (Natural Science), 2013(3): 386?389.

[10] LI D, SELIG E T. Cumulative plastic deformation for fine-grained subgrade soils[J]. Journal of Geotechnical Engineering, 1996, 122(12): 1006?1013.

[11] SAMANG L. Settlement of soft deposit induced by cyclic loading[D]. Saga: Saga University. Department of Civil Engineering, 1997: 35?36.

[12] CHAI J C, MIURA N. Traffic-load-induced permanent deformation of road on soft subsoil[J]. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, 2002, 128(11): 907?916.

[13] TSENG K H, LYTTON R L. Prediction of permanent deformation in flexible pavement materials[C]// SCHREUDERS H G. Implication of Aggregates in the Design, Construction, and Performance of Flexible Pavements. New Orleans: ASTM STP 1016, 1989: 154?172.

[14] Transportation Research Board of the National Academies. Guide for mechanistic-empirical design of new and rehabilitated structures NCHRP 1 -37A[R]. Washington D C: Transportation Research Board of the National Academies, 2004: 51?53.

(編輯 趙俊)

Permanent deformation of compacted clay with high moisture content

GUO Zhenwen1,2, QIAN Jinsong3
(1. School of Transportation Engineering, Changsha University of Science &Technology, Changsha 410114, China; 2. Shanghai Municipal Planning Design Research Institute, Shanghai 200031, China; 3. Key Laboratory of Road and Traffic Engineering of Ministry of Education, Tongji University, Shanghai 201804, China)

To explore and predict the influence of water content, especially high water content( above optimum moisture content), on the permanent deformation of compacted clay, a series of repeated load dynamic triaxial (RLT) tests were conducted on three kinds of soils in Shanghai. The experimental results reveal that the tested subgrade soils are extremely sensitive to moisture content. Curve fitting based on Chai-Muria model shows very high consistency with the test results and R2are kept above 0.9, which is greater than that of Tseng-Lytton model. The model with parameters obtained by regression analysis based on soil properties has good result in prediction.

subgrade engineering; permanent deformation; high moisture content; prediction model

V416.1

A

1672?7207(2016)03?1058?07

10.11817/j.issn.1672-7207.2016.03.045

2015?03?06；

2015?06?18

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(50908176)；交通運(yùn)輸部科技項(xiàng)目(2013319223010，2015318822170) (Project(50908176) supported by the National Natural Science Foundation of China; Projects(2013319223010, 2015318822170) supported by Science and Technology Program of Ministry of Transport of China)

錢勁松，博士，副教授，從事道路工程研究；E-mail: qianjs@#edu.cn