鞏位　喬宏霞　王鵬輝　陳廣峰　高念常

摘要：

結(jié)合氯氧鎂水泥混凝土耐水性，研究氯氧鎂水泥混凝土中鋼筋的腐蝕與防護(hù)，試驗(yàn)變量包括鋼筋種類、混凝土保護(hù)層厚度和腐蝕齡期等。鋼筋種類包括裸露鋼筋和美加力涂層鋼筋；混凝土保護(hù)層厚度包括25、50 mm；腐蝕齡期包括60、120、180、240、300、360 d。試驗(yàn)采用自來水長期浸泡至試塊2/3處，并采用掃描電子顯微鏡（SEM） 和能譜儀（EDS）對(duì)腐蝕后的鋼筋微觀結(jié)構(gòu)和化學(xué)元素組成進(jìn)行分析，研究鋼筋的腐蝕機(jī)理。結(jié)果表明，通過軟化系數(shù)分析，氯氧鎂水泥混凝土的軟化系數(shù)處于0.78～0.87，說明試驗(yàn)設(shè)計(jì)的氯氧鎂水泥混凝土可用于干燥地區(qū)、受潮較輕地區(qū)或次要建筑結(jié)構(gòu)。通過極化曲線及其電化學(xué)參數(shù)分析，裸露鋼筋腐蝕速率為美加力涂層鋼筋腐蝕速率的40～80倍，說明涂層防腐效果明顯。

關(guān)鍵詞：

軟化系數(shù)；美加力涂層；腐蝕速率；壽命預(yù)測(cè)

中圖分類號(hào)：TU503

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號(hào)：16744764（2017）02008408

Abstract：

Combined with water resistance of magnesium oxychloride cement concrete， the corrosion and protection for steel bar in magnesium oxychloride cement concrete were experimentally investigated， and the influencing factors included： the type of steel bar， thickness of the concrete protective layer and the corrosion duration. The two types of steel bar were bare steel bar and MAGNI coated steel bar. The two types of thickness of the concrete protective layer were 25 mm and 50 mm. The six types of the corrosion duration were 60 d， 120 d， 180 d， 240 d， 300 d and 360 d. 2/3 height of test block was prolonged soaked in water. By SEM and EDS， microstructure and chemical elements of steel bar with corrosion were analyzed to study corrosion mechanism. Result showed that by softening coefficient， the softening coefficient of magnesium oxychloride cement concrete was from 0.78 to 0.87， and the magnesium chloride cement concrete designed by this experiment could be used as a dry area， damp lighter area or secondary structure. By polarization curves and its electrochemical parameters， corrosion rate of bare steel bar was from 40 to 80 times as large as corrosion rate of MAGNI coated steel bar.

Keywords：

softening coefficient； MAGNI coat； corrosion rate； life prediction

在鹽湖地區(qū)，普通硅酸鹽水泥混凝土在3～5年內(nèi)會(huì)因嚴(yán)重的鹽鹵腐蝕而破壞，因此急需一種具有較好抗鹽鹵侵蝕性能的混凝土[1]。氯氧鎂水泥混凝土具有較好的抗鹽鹵腐蝕性能，但氯氧鎂水泥混凝土含有1.5%～6%的氯離子，其PH值只有10～11，對(duì)鋼筋具有嚴(yán)重的腐蝕作用[23]。鋼筋是建筑物中構(gòu)件的重要組成部分，其耐腐蝕性對(duì)建筑物的使用至關(guān)重要，在西部鹽湖地區(qū)由于鋼材表面局部電池作用而產(chǎn)生的腐蝕不僅對(duì)經(jīng)濟(jì)造成損失，更對(duì)安全和環(huán)境造成威脅[45]。突發(fā)性的局部腐蝕如孔蝕或應(yīng)力腐蝕開裂，常常極易引起安全事故。徐港等[6]研究表明，混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋銹蝕后，生成體積膨脹率在2.26～3.00之間的鐵銹，由于體積膨脹會(huì)對(duì)周圍的混凝土產(chǎn)生壓應(yīng)力，減少鋼筋混凝土的使用壽命。劉智勇等[7]研究表明鋼筋表面點(diǎn)蝕坑內(nèi)會(huì)發(fā)生腐蝕性物質(zhì)的富集，使蝕坑內(nèi)的溶液發(fā)生酸化，發(fā)生快速電化學(xué)溶解而使腐蝕加速。如能解決氯氧鎂水泥混凝土中鋼筋的腐蝕問題，就有可能使氯氧鎂水泥混凝土作為結(jié)構(gòu)材料使用。Cannesson等[8]指出氯氧鎂水泥混凝土雖然有優(yōu)良的抗鹽鹵腐蝕性能，但其耐水性差，導(dǎo)致氯氧鎂水泥混凝土使用前需要解決其耐水性較差的問題。

以氯氧鎂水泥混凝土為研究對(duì)象，通過軟化系數(shù)研究氯氧鎂水泥混凝土的耐水性?；谕聊竟こ绦袠I(yè)無損檢測(cè)的基本要求，對(duì)鋼筋的腐蝕情況實(shí)時(shí)研究較為困難，本文通過CS350電化學(xué)工作站測(cè)試及其分析軟件對(duì)鋼筋腐蝕與防護(hù)進(jìn)行研究。在推進(jìn)建筑節(jié)能的大環(huán)境下，解決氯氧鎂水泥混凝土的耐水性和鋼筋腐蝕問題，可使具有綠色節(jié)能特色的氯氧鎂水泥混凝土的發(fā)展具有更大的潛力。

1試驗(yàn)

1.1試驗(yàn)材料

格爾木市某氯化鎂廠提供的輕燒氧化鎂和工業(yè)氯化鎂、蘭州某商砼公司提供的石子和河砂、蘭州某鋼廠提供燃燒產(chǎn)物粉煤灰，蘭州某化工廠提供的外加劑等作為制備氯氧鎂水泥鋼筋混凝土的原材料。涂層為美加力（MAGNI，美國）涂層，涂層鋼筋由寧波某金屬表面處理廠代為加工。蘭州某鋼材公司提供的鋼筋，鋼筋選用直徑8 mm ，HPB300光圓鋼筋，BHC25（混凝土保護(hù)層厚度25 mm）和BHC50（混凝土保護(hù)層厚度50 mm）兩種。氯氧鎂水泥（鋼筋）混凝土尺寸為100 mm×100 mm×100 mm，其配合比見表1。

1.2試驗(yàn)方案

1.2.1耐水性試驗(yàn)上海某測(cè)試儀器廠生產(chǎn)的YA3000型壓力試驗(yàn)機(jī)測(cè)定抗壓強(qiáng)度。試驗(yàn)環(huán)境為耐水性標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)環(huán)境：干燥環(huán)境和水浸泡環(huán)境。氯氧鎂水泥混凝土試塊標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28 d性能穩(wěn)定后，再進(jìn)行耐水性試驗(yàn)。氯氧鎂水泥混凝土試塊的抗壓強(qiáng)度測(cè)試時(shí)間為7、28、56、90、120、180、270、360 d。

1.2.2電化學(xué)試驗(yàn)CS350電化學(xué)工作站測(cè)定極化曲線，參比電極為飽和KCl甘汞電極，工作電極為不同處理方式處理的鋼筋，輔助電極為薄鋼片，試驗(yàn)采用自來水長期浸泡試塊2/3處且自來水更換周期為2個(gè)月，三電極測(cè)試系統(tǒng)示意圖見圖1。使用砂紙除去鋼筋表面氧化層，要求表面泛出銀白色光澤。用蒸餾水清洗，無水酒精脫水，丙酮除油，烘干。掃描速率0.167 mV/s，掃描范圍為相對(duì)腐蝕電位-01～0.1 V。

1.3鋼筋腐蝕與防護(hù)

1.3.1鋼筋腐蝕氯氧鎂水泥混凝土中鋼筋電化學(xué)腐蝕過程可表示為

氧化反應(yīng)（陽極）：Fe-2e=Fe2+

還原反應(yīng)（陰極）：O2+2H 2O+4e=4OH-

鐵銹形成過程：Fe2++2OH-=Fe （OH） 2

4Fe （OH） 2+O2+2H 2O=4Fe （OH） 3

Fe （OH）3脫部分水生成鐵銹 Fe2O3·n H 2O。

1.3.2涂層防護(hù)

美加力涂層是一種無鉻鋅鋁涂層。涂層防腐原理基本一致，主要是固化后的干膜中含量較高且互相聯(lián)結(jié)的鋅薄片具有一定的導(dǎo)電性，分散并降低了鋼筋產(chǎn)生的腐蝕電流密度，減少了鋼筋表面局部紅繡過早產(chǎn)生 [910]。

1.4分析基礎(chǔ)

1.4.1耐水性參數(shù)

選用軟化系數(shù)K作為評(píng)價(jià)氯氧鎂水泥混凝土耐水性的指標(biāo)。對(duì)于長期處于水中或潮濕環(huán)境的重要建筑結(jié)構(gòu)材料，軟化系數(shù)要求大于0.85；對(duì)于受潮濕較輕或次要建筑結(jié)構(gòu)材料，軟化系數(shù)不宜小于0.70；耐水性材料通常是指軟化系數(shù)大于0.85的材料[11]。軟化系數(shù)計(jì)算公式見式（1）。

K=fw/f（1）

式中：K為軟化系數(shù)；fw為水飽和狀態(tài)下的抗壓強(qiáng)度，MPa；f為干燥狀態(tài)下的抗壓強(qiáng)度，MPa。

1.4.2電化學(xué)參數(shù)

根據(jù)腐蝕電化學(xué)原理，采用高斯牛頓麥夸脫迭代法進(jìn)行曲線擬合。弱極化區(qū)三參數(shù)極化曲線方程式用式（2）表示

i=icorrexpΔEβa-exp-ΔEβc（2）

式中：i為外測(cè)極化電流密度；icorr為腐蝕電流密度；ΔE為極化電位；βa、βc分別為陽極和陰極塔菲爾斜率。

自腐蝕電位的移動(dòng)衡量鋼筋腐蝕發(fā)生的難易程度，腐蝕電位向負(fù)向移動(dòng)，說明腐蝕易發(fā)生且抗腐蝕性能較弱[12]；腐蝕電流密度作為判斷腐蝕速度的依據(jù)，腐蝕電流密度越大，腐蝕速率就越大[1315]；鋼筋腐蝕電流密度轉(zhuǎn)化腐蝕速率用式（3）計(jì)算

CR =3.27×103×icorr×Mρ×N（3）

式中：CR為腐蝕速率，mm/a；M為電極材料的分子量 ，g/mol；ρ為電極材料的密度 ，g/cm3；N為金屬離子的價(jià)數(shù)。

對(duì)于碳鋼，把腐蝕電流密度轉(zhuǎn)化腐蝕速率用式（4）計(jì)算

CR=11.73×icorr（4）

2結(jié)果與討論

2.1氯氧鎂水泥混凝土耐水性分析

在干燥環(huán)境和水浸泡環(huán)境下，不同測(cè)試時(shí)期氯氧鎂水泥混凝土抗壓強(qiáng)度及由式（1）計(jì)算得到的軟化系數(shù)K見表2。

由表2，可知在360 d測(cè)試周期內(nèi)，除了浸泡28 d時(shí)氯氧鎂水泥混凝土的軟化系數(shù)大于0.85，其余測(cè)試時(shí)間的氯氧鎂水泥混凝土的軟化系數(shù)處于070～0.85，軟化系數(shù)基本在0.80上下波動(dòng)。西部鹽湖地區(qū)以格爾木市為例，年平均降水天數(shù)為27 d，年平均降水量為45 mm，屬于干燥地區(qū)。因此，本試驗(yàn)設(shè)計(jì)的氯氧鎂水泥混凝土可用于西部鹽湖地區(qū)。

2.2裸露鋼筋腐蝕分析

氯氧鎂水泥混凝土中BHC25裸露鋼筋極化曲線見圖2（a），BHC50裸露鋼筋極化曲線見圖2（b），不同時(shí)期裸露鋼筋腐蝕電流密度見圖3。

結(jié)合圖2和3，BHC25裸露鋼筋和BHC50裸露鋼筋的自腐蝕電位雖然有向正向移動(dòng)的趨勢(shì)但整體向負(fù)向移動(dòng)，說明裸露鋼筋可能已經(jīng)發(fā)生腐蝕。

在腐蝕前期，由于試驗(yàn)準(zhǔn)備階段已將鋼筋表面的氧化膜去除，使氯氧鎂水泥混凝土中鋼筋的腐蝕電流密度升高，易發(fā)生腐蝕；中期，由于Fe不斷溶解，使鋼筋表面的Fe2+濃度升高，在鋼筋表面形成一層較薄的腐蝕產(chǎn)物—Fe （OH）2，對(duì)腐蝕的進(jìn)一步增加起到阻礙作用，因此，腐蝕電流密度降低；后期，由于Fe（OH）2是一種疏松且多孔的腐蝕產(chǎn)物層，容易在空隙內(nèi)形成局部活化點(diǎn)，且氯氧鎂水泥混凝土中存在的游離Cl-更容易通過這些孔隙富集到陽極活化點(diǎn)附近，導(dǎo)致膜內(nèi)局部Cl-濃縮，使得該處腐蝕產(chǎn)物膜的動(dòng)態(tài)平衡受到破壞，電極腐蝕速度增大，從而導(dǎo)致測(cè)得的腐蝕速率大幅度升高。60～240 d，BHC50裸露鋼筋的腐蝕電流密度大于BHC25裸露鋼筋的腐蝕電流密度，可能由于氯氧鎂水泥混凝土長期浸泡在水中且水溶液更換周期為2個(gè)月， BHC25裸露鋼筋處游離氯離子擴(kuò)散到溶液中的程度大于BHC50裸露鋼筋處游離氯離子擴(kuò)散到溶液中的程度，而氯離子濃度與腐蝕程度密切相關(guān)，使BHC50裸露鋼筋的腐蝕速率大于BHC25裸露鋼筋的腐蝕速率[16]。當(dāng)水分子和OH-作用于鋼筋和涂層界面時(shí)，界面的水解穩(wěn)定性能對(duì)鋼筋腐蝕也有重要影響；300～360 d，BHC50裸露鋼筋的腐蝕電流密度小于BHC25裸露鋼筋的腐蝕電流密度，主要是由于隨著腐蝕產(chǎn)物的產(chǎn)生—破壞，鋼筋的腐蝕速率隨之改變。

2.3美加力涂層鋼筋腐蝕分析

氯氧鎂水泥混凝土中BHC25美加力涂層鋼筋極化曲線見圖4（a），BHC50美加力涂層鋼筋極化曲線見圖4（b），不同時(shí)期美加力涂層鋼筋腐蝕電流密度見圖5。

由圖4和5，BHC25美加力涂層鋼筋的自腐蝕電位開始階段負(fù)向移動(dòng)，分析認(rèn)為BHC25美加力涂層鋼筋有發(fā)生腐蝕的趨勢(shì)；中間階段自腐蝕電位正向移動(dòng)，說明BHC25美加力涂層鋼筋耐腐蝕性能有所提高；最終階段自腐蝕電位負(fù)向移動(dòng)，說明中間階段耐腐蝕性的增強(qiáng)對(duì)腐蝕的發(fā)生影響較小。而BHC50美加力涂層鋼筋的自腐蝕電位前中期均保持正向移動(dòng)，說明美加力涂層的保護(hù)作用良好；后期自腐蝕電位負(fù)向移動(dòng)，說明美加力涂層保護(hù)下BHC50美加力涂層鋼筋有發(fā)生腐蝕的趨勢(shì)。BHC25美加力涂層鋼筋和BHC50美加力涂層鋼筋的腐蝕電流密度在不同時(shí)期保持相似變化趨勢(shì)。在60 d時(shí)，由于鋼筋表面已按規(guī)定進(jìn)行了處理，其表面易發(fā)生腐蝕，導(dǎo)致其腐蝕電流密度較高；在120 d時(shí)，氯氧鎂水泥混凝土以及美加力涂層的性能基本已保持穩(wěn)定，其腐蝕電流密度降低；在180 d時(shí)， 水溶液中的水分子和OH-以滲透的形式進(jìn)入到涂層內(nèi)部，使涂層產(chǎn)生溶脹現(xiàn)象，削弱了涂層對(duì)鋼筋的保護(hù)能力。隨著進(jìn)一步的浸泡，越來越多的水分子和OH-進(jìn)入到涂層內(nèi)部，涂層內(nèi)部積累的水分子和OH-會(huì)作用于鋼筋和涂層的界面，在界面由于內(nèi)外形成濃度差會(huì)產(chǎn)生滲透壓；當(dāng)滲透壓大于界面黏結(jié)力時(shí)，界面就會(huì)發(fā)生脫粘導(dǎo)致破壞。當(dāng)OH-進(jìn)一步作用到鋼筋表面時(shí)，會(huì)對(duì)鋼筋表面造成破壞。從240～360 d，由于溶解的鐵離子與OH-結(jié)合在鋼筋表面沉積下來，鋼筋表面原來微小的點(diǎn)蝕連成一片，表面形成了大片銹蝕層；由于銹蝕層的存在，在一定程度上阻止了鋼筋的繼續(xù)腐蝕，并且在銹蝕層上存在一些裂紋，這說明所形成的銹層對(duì)鋼筋雖然對(duì)鋼筋能起到一定的保護(hù)作用，但并不能完全有效阻礙腐蝕的繼續(xù)發(fā)生。

BHC50美加力涂層鋼筋的腐蝕速率始終大于BHC25美加力涂層鋼筋的腐蝕速率，除了180 d時(shí)的腐蝕速率，其他齡期的腐蝕速率相差不大?？赡苡捎贐HC25美加力涂層鋼筋處的氯離子外滲程度大于BHC50美加力涂層鋼筋，導(dǎo)致BHC25美加力涂層鋼筋的氯離子濃度小于BHC50美加力涂層鋼筋處的氯離子濃度。而氯離子濃度與腐蝕程度密切相關(guān)[16]。

2.4鋼筋腐蝕速率

2.4.1鋼筋腐蝕速率對(duì)比不同鋼筋在不同時(shí)期的腐蝕速率見圖6。

由圖6，在60 d時(shí)，由于氯氧鎂水泥混凝土的各項(xiàng)性能未穩(wěn)定以及涂層防護(hù)效果未突顯，裸露鋼筋的腐蝕速率是美加力涂層鋼筋腐蝕速率的10～15倍；在120～360 d，由于氯氧鎂水泥混凝土以及涂層的各項(xiàng)性能已穩(wěn)定，防護(hù)效果十分明顯，裸露鋼筋的腐蝕速率是美加力涂層鋼筋腐蝕速率的40～80倍。由于氯離子濃度影響，BHC25鋼筋的腐蝕程度略小于BHC50鋼筋的腐蝕程度。

2.4.2鋼筋腐蝕壽命預(yù)測(cè)結(jié)合文獻(xiàn)[17]，腐蝕速率大于11.73×10-3mm/a時(shí)，鋼筋處于嚴(yán)重腐蝕狀態(tài)；腐蝕速率在5.865×10-3～11.73×10-3mm/a時(shí)，鋼筋處于中等腐蝕狀態(tài)；腐蝕速率處于1.173×10-3～5.865×10-3mm/a，鋼筋處于低腐蝕狀態(tài)；腐蝕速率小于1.173×10-3mm/a時(shí)，鋼筋處于無腐蝕狀態(tài)。對(duì)圖6中不同鋼筋在不同時(shí)期的腐蝕速率按照腐蝕速率與時(shí)間進(jìn)行擬合，并對(duì)BHC50鋼筋的腐蝕速率變化顯著的點(diǎn)舍去，其中x=t/60，t為時(shí)間，單位d，擬合曲線公式見表3。鋼筋腐蝕狀態(tài)預(yù)期使用壽命見表3。

LG（BHC25）代表保護(hù)層厚度25 mm的裸露鋼筋， LG（BHC50） 代表保護(hù)層厚度50mm的裸露鋼筋； MGL（BHC25） 代表保護(hù)層厚度25 mm的美加力涂層鋼筋，MGL（BHC50） 代表保護(hù)層厚度50 mm的美加力涂層鋼筋。

由表3，可知氯氧鎂水泥混凝土中裸露鋼筋基本在干燥養(yǎng)護(hù)28 d后，已發(fā)生嚴(yán)重腐蝕。而有美加力涂層保護(hù)的鋼筋，即使在水浸泡環(huán)境下，360 d的測(cè)試周期內(nèi)處于低腐蝕或無腐蝕狀態(tài)；通過對(duì)鋼筋腐蝕速率的預(yù)測(cè)，在水浸泡環(huán)境下，至少715 d后有美加力涂層保護(hù)的鋼筋才有可能處于嚴(yán)重腐蝕狀態(tài)。西部鹽湖地區(qū)以格爾木市為例，年平均降水天數(shù)為27 d，年平均降水量為45 mm，屬于干燥地區(qū)。理論上推定氯氧鎂水泥混凝土—美加力涂層鋼筋的使用壽命達(dá)到26.5 a，說明涂層防腐效果明顯。由于實(shí)際環(huán)境的復(fù)雜性，受到影響因素較多，需要通過大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)氯氧鎂水泥鋼筋混凝土使用壽命進(jìn)行預(yù)測(cè)。由于試驗(yàn)數(shù)據(jù)相對(duì)較少，本文僅提供一種壽命預(yù)測(cè)的方法。通過采用涂層技術(shù)解決氯氧鎂水泥鋼筋混凝土中鋼筋的腐蝕問題是可行的，只要找到合適的涂層，有利于氯氧鎂水泥鋼筋混凝土的推廣。

3腐蝕產(chǎn)物分析

由于美加力涂層鋼筋狀態(tài)良好，為了進(jìn)一步研究，故對(duì)氯氧鎂水泥混凝土中腐蝕狀況較嚴(yán)重的裸露鋼筋進(jìn)行SEM和EDS實(shí)驗(yàn)，裸露鋼筋的宏觀與SEM像見圖7。試驗(yàn)前和試驗(yàn)后裸露鋼筋的EDS見圖8，元素掃描結(jié)果見表2。

根據(jù)圖7，宏觀下銹層呈層狀結(jié)構(gòu)，表面為棕紅色，較為疏松脆硬，棕紅色銹蝕層較容易清理；棕紅色銹蝕層經(jīng)清理后，靠近內(nèi)層的產(chǎn)物呈黑灰色，銹層較緊密，較難清理。微觀形貌下腐蝕產(chǎn)物呈條狀或片狀結(jié)構(gòu)顯示，是全面的點(diǎn)蝕，但實(shí)際上在宏觀上表現(xiàn)為均勻腐蝕。

結(jié)合圖8和表4，試驗(yàn)前對(duì)裸露鋼筋EDS分析，鋼筋由C和Fe兩種元素組成，試驗(yàn)后裸露鋼筋銹蝕層主要由C、O和Fe3種元素組成，且夾雜著來自氯氧鎂水泥混凝土中少量的Na、K和Ca等少量元素，由此可知銹蝕層主要成分是鐵的氧化物，且從其元素含量不難看出BHC50的腐蝕程度要略大于BHC25的腐蝕程度。

4結(jié)論

1）在360 d測(cè)試周期內(nèi)，除了浸泡28 d時(shí)氯氧鎂水泥混凝土的軟化系數(shù)大于0.85，其余測(cè)試時(shí)間的氯氧鎂水泥混凝土的軟化系數(shù)處于0.78～0.82，基本在0.80上下波動(dòng)。因此本試驗(yàn)設(shè)計(jì)的氯氧鎂水泥混凝土可用于干燥地區(qū)、受潮濕較輕或次要建筑結(jié)構(gòu)。

2）通過腐蝕速率分析，除了60 d時(shí)，由于氯氧鎂水泥混凝土的各項(xiàng)性能未穩(wěn)定以及涂層防護(hù)效果未突顯，裸露鋼筋的腐蝕速率是美加力涂層鋼筋腐蝕速率的10～15倍；120～360 d，由于氯氧鎂水泥混凝土以及涂層的各項(xiàng)性能已穩(wěn)定，防護(hù)效果十分明顯，裸露鋼筋的腐蝕速率是美加力涂層鋼筋腐蝕速率的40～80倍。

3）宏觀下銹層呈層狀結(jié)構(gòu)，表面為棕紅色，較為疏松脆硬；靠近內(nèi)層的產(chǎn)物呈黑灰色，銹蝕層較緊密。微觀形貌下腐蝕產(chǎn)物呈條狀或片狀結(jié)構(gòu)，微觀上鋼筋表面發(fā)生的是全面的點(diǎn)蝕，但在宏觀上呈現(xiàn)為均勻腐蝕。

參考文獻(xiàn)：

[1]

ZHOU Z， CHEN H S， LI Z J，et al. Simulation of the properties of MgOMgCl2H2O system by thermodynamic method[J]. Cement and Concrete Research， 2015， 68： 105111.

[2] LI Z J， CHAU C K. Influence of molar ratios on properties of magnesium oxychloride cement [J]. Cement and Concrete Research， 2007， 37（6）：866870.

[3] ZHENG W Z， ZHU J. Progress of research on concrete structures strengthened with CFRP sheets bonded with inorganic cementitious materials[J]. Journal of Building Structures， 2013， 34（6）： 112.

[4] 王皓，徐善華，蘇磊. 加速腐蝕環(huán)境下鋼板表面坑蝕形貌統(tǒng)計(jì)規(guī)律[J].土木建筑與環(huán)境工程，2016，38（1）：2329.

WANG H，XU S H，SU L.Statistical regularity of surface pitting morphology of steel in accelerated corrosion environment[J]. Journal of Civil， Architectural & Environmental Engineering， 2016，38（1）：2329.（in Chinese）

[5] BLUNT J， JEN G， OSTERTAG C P. Enhancing corrosion resistance of reinforced concrete structures with hybrid fiber reinforced concrete[J]. Corrosion Science， 2015， 92：182191.

[6] 徐港，鮑浩，王青，等.混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋銹蝕物體積膨脹率研究[J].華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2015，43（9）： 105109.

XU G，BAO H， WANG Q，et al. Research on volumetric expansion ratio of corrosion products in concrete structure [J]. Journal of Huazhong University of Science and Technology（Natural Science Edition）， 2015，43（9）： 105109. （in Chinese）

[7] 劉智勇，董超芳，賈志軍，等.X70鋼在模擬潮濕存儲(chǔ)環(huán)境中的點(diǎn)蝕行為[J].金屬學(xué)報(bào)，2011，47（8）： 10091016.

LIU Z Y， DONG C F， JIA Z J，et al. Pitting corrosion of X70 pipeline steel in the simulated wetstorage environment [J]. Acta Metallurgica Sinica， 2011， 47（8）： 10091016.（in Chinese）

[8] CANNESSON E， MANIER S，NICHOLSON J W. Water loss from magnesiabased cements[J].CeramicsSilikaty.2010，54（4）：341344.

[9] 徐中，王興鎮(zhèn)，朱孟磊，等.涂層中玻璃鱗片平行度控制與抗?jié)B性能研究[J].哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào)，2015，36（9）：12761280.

XU Z， WANG X Z， ZHU M L，et al. Association study of selfassembly parallel degree and permeability of glass flake coatings[J]. Journal of Harbin Engineering University， 2015， 36（9）：12761280.（in Chinese）

[10] WAN K， LI C C， XING C J， et al. Enhanced anticorrosion properties of epoxy coatings from Al and Zn based pigments [J]. Chemical Research in Chinese Universities， 2015， 31（4）： 573580.

[11] 喬宏霞. 土木工程材料[M].北京：中國電力出版社， 2014.

QIAO H X. Civil engineering materials [M].Beijing： China Power Press， 2014.（in Chinese）

[12] QIN H L， ZHANG H， SUN D T，et al. Corrosion behavior of the frictionstirwelded joints of 2A14T6 aluminum alloy [J]. International Journal of Minerals， Metallurgy and Materials， 2015， 22（6）： 627638.

[13] LUKASZ S， MEHDI N. Corrosion current density prediction in reinforced concrete by imperialist competitive algorithm[J]. Neural Computing and Applications， 2014， 25（7/8）： 16271638.

[14] WANG H P， DING S C， ZHU J， et al. Corrosion behavior of 907 steel under thin electrolyte layers of artificial seawater [J]. Journal of Central South University， 2015， 22（3）： 806814.

[15] 姚武，夏強(qiáng)，左俊卿.基于溫差發(fā)電的混凝土模擬液中鋼筋陰極保護(hù)[J].建筑材料學(xué)報(bào)，2015，18（1）： 7681.

YAO W， XIA Q， ZUO J Q. Cathodic protection of reinforcing steel in simulated concrete pore solution based on thermoelectric generation[J]. Journal of Building Materials， 2015， 18 （1）： 7681.（in Chinese）

[16] 王金磊. 氯氧鎂水泥混凝土配合比設(shè)計(jì)及其試驗(yàn)研究[D].蘭州：蘭州理工大學(xué)，2015：9092.

WANG J L. Design of mixture proprotions and experimental research of magnesium oxychloride cement gravel concrete[D].Lanzhou： Lanzhou University of Technology， 2015：9092.（in Chinese）

[17] 馬志鳴，趙鐵軍，巴光忠，等.凍融環(huán)境下引氣混凝土的抗鋼筋銹蝕能力研究[J].建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2014，31（3）：8589.

MA Z M，ZHAO T J，BA G Z，et al.Study on ability of resistance to steel corrosion of air entraining concrete under freezethaw environment[J].Journal of Architecture and Civil Engineering，2014，31（3）：8589.（in Chinese）