楊 卉,楊本芹,楊金明,王清作,李緒坤,莫倩雯,潘學(xué)軍 (昆明理工大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院,云南 昆明650500)

垃圾滲濾液兩級(jí)DTRO濃縮液生物蒸發(fā)處理研究

楊 卉,楊本芹*,楊金明,王清作,李緒坤,莫倩雯,潘學(xué)軍 (昆明理工大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院,云南 昆明650500)

以生物膜海綿為微生物載體和膨脹劑,餐廚垃圾為補(bǔ)充碳源,生物蒸發(fā)處理垃圾滲濾液兩級(jí)DTRO濃縮液.同時(shí)優(yōu)化了生物蒸發(fā)過(guò)程中的COD濃度、最佳通風(fēng)速率和每輪的投加量.結(jié)果表明:生物蒸發(fā)處理垃圾滲濾液濃縮液是可行的,且COD濃度越高,生物蒸發(fā)效果越佳,當(dāng)COD濃度為160g/L時(shí),四輪堆體最高溫為72℃,水分總?cè)コ蕿?5.2%;雖然低風(fēng)速堆體溫度相對(duì)較高,但水分去除相對(duì)較少.所以綜合堆體溫度及水分去除效果,選擇通風(fēng)速率為0.5L/min作為生物蒸發(fā)最佳風(fēng)速;混合液投加量為85%時(shí)水分和VS的去除效果最佳,所以選擇最佳投加量為85%.

生物蒸發(fā)；垃圾滲濾液濃縮液；餐廚垃圾；生物膜海綿

隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和人民生活水平的不斷提高,我國(guó)城市生活垃圾產(chǎn)生量每年以約10%的速度迅猛增長(zhǎng)[1].據(jù)統(tǒng)計(jì),2013年我國(guó)城市垃圾產(chǎn)量約1.72億噸,無(wú)害化處理率為89.3%[2],現(xiàn)常用的城市生活垃圾處理技術(shù)中衛(wèi)生填埋應(yīng)用最早且使用最廣泛[3-7],但其會(huì)生成色度高,惡臭,毒性大,污染物成分復(fù)雜多變,難處理的滲濾液[8].在垃圾滲濾液的處理工藝中,兩級(jí) DTRO (Disc-Tube Reverse Osmosis)是國(guó)內(nèi)外近年來(lái)運(yùn)用較多且具有發(fā)展?jié)摿Φ墓に?但其工藝會(huì)產(chǎn)生污染物濃度更高、處理難度更大、處理成本更高的 20%～25%的濃縮液[9-13].而目前國(guó)內(nèi)外濃縮液的處理有回灌、焚燒、固化、蒸餾干燥和真空干燥等方法,但與回灌法相比,其他方法的設(shè)備投資和運(yùn)行費(fèi)用都非常昂貴,相當(dāng)于膜處理設(shè)備總投資的 1/2,所以濃縮液常用回灌處理[14-15],但回灌不能完全消除滲濾液,仍有部分滲濾液須外排等處理,而且由于滲濾液在垃圾層中的不斷循環(huán),會(huì)導(dǎo)致其氨氮、重金屬和鹽的不斷積累[16-17].因此急需尋求一種經(jīng)濟(jì)有效的處理方法以突破垃圾滲濾液濃縮液處理的瓶頸.

“生物蒸發(fā)(Bioevaporation)”一詞最初是由楊本芹等在2013年提出來(lái)的,是一項(xiàng)處理高濃度有機(jī)廢水的新興技術(shù),該技術(shù)是在生物干化[18-20]和堆肥[21-22]的基礎(chǔ)上發(fā)展起來(lái)的,主要利用高濃度有機(jī)廢水本身所具有的有機(jī)物好氧降解釋放的代謝熱來(lái)蒸發(fā)廢水,達(dá)到廢水中有機(jī)物和水分的同步去除[23],此技術(shù)經(jīng)濟(jì)、節(jié)能、環(huán)保.因此,可以考慮用該技術(shù)對(duì)濃縮液進(jìn)行處理.楊本芹等[23-26]研究中,生物干化污泥和生物膜海綿[27-28]均可用作生物蒸發(fā)的微生物載體和膨脹劑.因生物膜海綿質(zhì)輕、價(jià)廉、自身無(wú)異味,且其性質(zhì)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,無(wú)生物毒性,耐老化,可進(jìn)行回收和重復(fù)利用,所以本研究用生物膜海綿作微生物載體和膨脹劑.

當(dāng)用生物膜海綿作微生物載體和膨脹劑時(shí),要求廢水COD濃度最低為200g/L[25],因此,要實(shí)現(xiàn)生物蒸發(fā)處理濃縮液首先需要解決濃縮液碳源不足的問(wèn)題,而餐廚垃圾本身作為一種難處理高濃度有機(jī)廢水[23],且已被證實(shí)可用生物蒸發(fā)處理,所以可考慮外加餐廚垃圾作為補(bǔ)充碳源,實(shí)現(xiàn)濃縮液和餐廚垃圾的聯(lián)合處理.

本研究首次嘗試將濃縮液與餐廚垃圾混合進(jìn)行生物蒸發(fā)聯(lián)合處理,研究生物蒸發(fā)處理濃縮液的可行性,同時(shí)優(yōu)化適合生物蒸發(fā)的最佳通風(fēng)速率和投加量(下一輪添加的濃縮液和餐廚垃圾相對(duì)于上一輪添加的濃縮液和餐廚垃圾的比值).

1 材料與方法

1.1 實(shí)驗(yàn)材料

本研究所處理的垃圾滲濾液濃縮液(Concentrated landfill leachate, LH)是兩級(jí)DTRO工藝產(chǎn)生的,取自云南省“通?？h垃圾滲濾液處理站”;活性污泥取自昆明市一個(gè)污水處理廠(AA/O工藝),餐廚垃圾(Food waste, FW)取自昆明理工大學(xué)學(xué)生食堂,包含米飯、面條、蔬菜、肉類等,將其用攪拌機(jī)(HR2094)攪碎至直徑小于1mm,實(shí)驗(yàn)材料相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1.

表1 活性污泥、垃圾滲濾液濃縮液和餐廚垃圾相關(guān)性質(zhì)參數(shù)Table 1 Characteristics of the activated sludge, concentrated landfill leachate and food waste

1.2 實(shí)驗(yàn)裝置

因泡沫具有質(zhì)輕、保溫性能良好且不滲水的特性,所以本研究采用容積為4.92L的泡沫盒子(長(zhǎng)×寬×高:275mm×225mm×325mm,厚壁50mm)[22]作為批式生物蒸發(fā)反應(yīng)器.實(shí)驗(yàn)整體密閉進(jìn)行,通過(guò)直徑為 4mm的硅膠管經(jīng)空氣泵(DY-120V150)連接氣體流量計(jì)再連接到反應(yīng)器底部的曝氣球通入空氣,堆體溫度通過(guò)插入到堆體內(nèi)部的溫度探頭每15min瞬時(shí)測(cè)定,探頭連接連續(xù)溫度記錄儀,反應(yīng)器蓋子內(nèi)填充脫脂棉,用于吸收反應(yīng)蒸發(fā)的水蒸氣,防止水蒸氣冷凝再次回到堆體中,反應(yīng)器外圍包裹 40～60mm厚的棉花進(jìn)行保溫,防止熱量的散失.生物蒸發(fā)實(shí)驗(yàn)裝置示意見(jiàn)圖1.

圖1 生物蒸發(fā)實(shí)驗(yàn)裝置Fig.1 The reactor system of the bioevaporation process

1.3 實(shí)驗(yàn)方法

1.3.1 生物膜海綿的制備 將聚氨酯海綿用攪拌機(jī)攪碎至直徑為 1～2mm 的細(xì)小顆粒,放入18.84L有機(jī)玻璃反應(yīng)器(D=200mm,H=600mm,壁厚 3mm)中,加入 COD為 850mg/L的合成廢水

[29-30],再接種一定量的活性污泥使圓柱形反應(yīng)器中的 MLVSS為 300～400mg/L,在圓柱形反應(yīng)器底部放置曝氣盤按2L/min的速度曝氣.以28L/ min的速度用蠕動(dòng)泵(BT100-1L-A)加入合成廢水,連續(xù)培養(yǎng) 4-7d,便可在海綿表面形成一層生物膜.將海綿從反應(yīng)器中取出,擠去水分,便可作為生物蒸發(fā)的微生物載體和膨脹劑[25].

1.3.2 生物蒸發(fā)處理濃縮液的可行性實(shí)驗(yàn) 將111.33,87.02,60.62,31.72g的濃縮液分別與 14.8, 43.49,74.72,108.85g的餐廚垃圾混合調(diào)節(jié) COD濃度為 40,80,120,160g/L,同時(shí)選取 115g去離子水(COD=0g/L)、123.88g濃縮液(COD=18g/L)和146.31g餐廚垃圾(COD=200g/L)作對(duì)比再分別與286g準(zhǔn)備好的生物膜海綿(含水率為79%)混合均勻置于 7個(gè)反應(yīng)器中進(jìn)行多輪生物蒸發(fā).此組實(shí)驗(yàn)中,通風(fēng)速率為 0.3L/min,投加量為 100% (每輪投加相同質(zhì)量的去離子水、濃縮液和餐廚垃圾).

1.3.3 通風(fēng)速率優(yōu)化 將 126.88g的濃縮液與435.4g餐廚垃圾混合調(diào)節(jié)COD濃度為160g/L,再與準(zhǔn)備好的1144g生物膜海綿(含水率為78%)混合均勻平均分成4份置于4個(gè)反應(yīng)器中,設(shè)定四組不同的通風(fēng)速率(0.1,0.3,0.5,0.7L/min)進(jìn)行多輪生物蒸發(fā).此組實(shí)驗(yàn)中,投加量為100%.

1.3.4 投加量?jī)?yōu)化 將 181.74g的濃縮液與169.53g餐廚垃圾混合調(diào)節(jié)COD濃度為160g/L,再與660g準(zhǔn)備好的生物膜海綿(含水率為80%)混合均勻平均分成三份置于 3個(gè)反應(yīng)器中,設(shè)定三組不同投加量(下一輪投加量為上一輪濃縮液和餐廚垃圾投加量的 95%、90%、85%)進(jìn)行多輪生物蒸發(fā).此組實(shí)驗(yàn)中,通風(fēng)速率為0.3L/min.

1.4 取樣及分析方法

生物膜海綿培養(yǎng)前后,通過(guò)蛋白濃度的測(cè)定[25]定量海綿上附著的生物膜:稱取 1g含水率為80%的海綿放入50mL離心管中,加入25ml去離子水,用1mol/L的NaOH調(diào)pH到12,在室溫下用恒溫振蕩器(ZWY-2102C)振蕩6h后取1mL混合液在4℃、10000r/min的高速離心機(jī)(Beckman Allegra 64R)下離心10min,上清液用考馬斯亮藍(lán)法測(cè)定蛋白濃度,在595nm下用紫外分光光度計(jì)(L5S)讀取吸光度,蛋白濃度通過(guò)蛋白標(biāo)準(zhǔn)曲線計(jì)算可得.同時(shí)選取海綿培養(yǎng)前后冷凍干燥(FD-1A-50)樣品進(jìn)行掃描電鏡(Nova Nano SEM 450)分析,觀察海綿培養(yǎng)前后表面的形態(tài).

每輪實(shí)驗(yàn)待堆體溫度達(dá)到室溫進(jìn)行補(bǔ)料,同時(shí)測(cè)定反應(yīng)前后堆體質(zhì)量、體積、含水率(Moisture content, MC)、揮發(fā)性有機(jī)物(Volatile solids, VS)和自由空域(Free air space, FAS)[30-32]:反應(yīng)前后將堆體混合均勻,取 2個(gè)平行樣在105

℃烘箱(202系列)中烘 24h,再將烘干后樣品于550℃馬弗爐(SX2-8-10NP)煅燒3h,通過(guò)恒重法計(jì)算 MC、VS.生物蒸發(fā)去除的水分(mH2O),降解的VS(mVS)和堆體FAS變化由以下(1)(2)(3)公式可得[25],

式中:m初始,m結(jié)束,MC初始,MC結(jié)束,VS初始, VS結(jié)束,BD分別為生物蒸發(fā)前后堆體總固體干重,水分,揮發(fā)性有機(jī)物和密度;dw,dVS,dASH為水,揮發(fā)分,無(wú)機(jī)組分的密度,值分別為1.0×103,2.5×103,1.6×103kg/m3.

2 結(jié)果與討論

2.1 生物膜海綿掃描電鏡分析

圖2為生物膜海綿培養(yǎng)前后3000倍掃描電鏡下表面的形態(tài),可以看出培養(yǎng)前(A)海綿表面是平整且相對(duì)光滑的,培養(yǎng)一周后(B)海綿表面布滿了粘膜狀的物質(zhì),說(shuō)明海綿培養(yǎng)后表面附著了微生物及細(xì)胞聚合物,培養(yǎng)后海綿表面的生物膜通過(guò)蛋白測(cè)定得蛋白濃度為19.8mg/g TS海綿.

2.2 生物蒸發(fā)處理濃縮液可行性實(shí)驗(yàn)

圖3(A)為堆體的溫度變化.從圖中可以看出,第一輪堆體溫度相對(duì)較低,且每一輪的處理時(shí)間隨著實(shí)驗(yàn)的進(jìn)行而縮短.這是由于隨著生物蒸發(fā)的進(jìn)行逐漸馴化出了大量適應(yīng)降解混合液的中、高溫微生物,從而減短了每一輪的啟動(dòng)時(shí)間以及反應(yīng)時(shí)間,其中第一輪因缺乏中、高溫微生物導(dǎo)致堆體溫度相對(duì)較低[23].另外從圖中還可以看出隨著混合液 COD濃度的增加,堆體溫度也隨著增高,因?yàn)?COD濃度更高的混合液中加入了更多的 VS,微生物好氧降解釋放的代謝熱也更多.其中當(dāng)混合液COD濃度為160g/L時(shí),四輪堆體溫度最高為 44～72℃,高溫(40～72℃)持續(xù)時(shí)間為1.02～1.37d.

圖2 3000倍掃描電鏡下的聚氨酯海綿: (A)培養(yǎng)前新鮮海綿; (B)培養(yǎng)后附著生物膜的海綿Fig.2 SEM images of the sponge surface at 3000× magnification: (A) sponge without biofilm before culture; (B) biofilm-developed sponge after culture

圖3(B)、(C)為堆體單輪水分的去除,圖3(D)為四輪水分的總?cè)コ?從圖中可以看出,與圖3(A)堆體溫度曲線相對(duì)應(yīng),隨著混合液 COD濃度的增加,生物蒸發(fā)去除的水分也更多,且因第一輪微生物好氧代謝產(chǎn)生的熱量較少,堆體去除的水分也相對(duì)較低.COD 濃度為 0,18,40,80,120,160, 200g/L,四輪堆體總的水分去除率依次為 16.0%, 19.6%,24.0%,35.9%,53.8%,85.2%,97.4%,其中單輪每組實(shí)驗(yàn)添加的混合液中均含115g水,四輪總含460g水.

圖 3(E)為堆體密度的變化.從圖中可以看出COD濃度越小,堆體密度變化越大,這是因?yàn)镃OD濃度越低,水分去除率越低,水分在堆體內(nèi)積累越多,致使質(zhì)量變大,而體積變化不大.高 COD濃度密度變化不大說(shuō)明生物蒸發(fā)可有效繼續(xù)進(jìn)行.COD濃度為 0,18,40,80,120,160,200g/L,實(shí)驗(yàn)初始至實(shí)驗(yàn)結(jié)束堆體密度分別從 116.76, 121.11,119.20,126.55,121.90,133.72,126.01g/L上升到 225.42,249.80,230.86,210.88,178.77,160.86, 132.17g/L.

以上分析結(jié)果可得COD濃度越高,生物蒸發(fā)效果越佳.然而雖然對(duì)比實(shí)驗(yàn)(餐廚垃圾: COD=200g/L)水分去除率更高,但其沒(méi)有實(shí)現(xiàn)對(duì)濃縮液的處理.所以當(dāng)濃縮液與餐廚垃圾的混合液COD為160g/L時(shí),可以實(shí)現(xiàn)生物蒸發(fā)處理.以上證明生物膜海綿作為微生物載體和膨脹劑生物蒸發(fā)處理垃圾滲濾液濃縮液是可行的.

圖3 生物蒸發(fā)處理濃縮液的可行性實(shí)驗(yàn)Fig.3 The feasibility of bioevaporation treatment of concentrated landfill leacahte

2.3 不同通風(fēng)速率優(yōu)化

圖 4(A)為堆體的溫度變化.從圖中可以看出低風(fēng)速下,堆體溫度相對(duì)較高;高風(fēng)速下,堆體溫度反而較低.這是由于四組實(shí)驗(yàn)中加入的 VS一致,不同通風(fēng)速率下微生物均能保持一定活性降解 VS產(chǎn)生代謝熱,然而風(fēng)速過(guò)低導(dǎo)致供氧不足而過(guò)高的風(fēng)速會(huì)帶走過(guò)多的熱量而導(dǎo)致堆體溫度相對(duì)較低,從而影響生物蒸發(fā)的進(jìn)行.生物蒸發(fā)14d后,風(fēng)速為0.1,0.3,0.5,0.7L/min堆體的最高溫分別可達(dá) 50.4～67.3、45.6～71.3、43.3～66.4、37.9～60.3℃.風(fēng)速為0.7L/min,第二、三、四輪堆體更早達(dá)到最高溫,因?yàn)楦唢L(fēng)速使堆體可降解有機(jī)物迅速降解,更快達(dá)到高溫.

圖 4(B)、(C)為堆體單輪水分的去除,4(D)為四輪水分的總?cè)コ?從圖中可以看出,風(fēng)速越高,去除的水分越多;風(fēng)速越低,去除的水分越少.結(jié)合堆體溫度曲線,風(fēng)速越高堆體溫度越低,但水分去除越高,說(shuō)明高風(fēng)速下去除的水分部分由代謝熱蒸發(fā),而其余更多由于風(fēng)干作用,同時(shí)高風(fēng)速會(huì)產(chǎn)生高能耗;而風(fēng)速越低一方面導(dǎo)致供氧不足,另一方面被蒸發(fā)的水分不易被通風(fēng)帶出反應(yīng)堆體,部分水蒸氣冷凝返回堆體.生物蒸發(fā)14d后,風(fēng)速為0.1,0.3,0.5,0.7L/min,水分總的去除率依次是 59.4%、86.9%、92.8%、99.9%,其中單輪添加的混合液含 115g水,四輪總含460g水.

圖 4(E)為堆體密度的變化.從圖中可以看出堆體密度都在降低,且風(fēng)速越高,堆體密度變化越小.這是因?yàn)轱L(fēng)速越高,水分去除的越多,堆體內(nèi)水分累積較少,堆體質(zhì)量和體積都變化不大,致使風(fēng)速越高堆體密度變化越小.生物蒸發(fā)14d后,風(fēng)速為0.1,0.3,0.5,0.7L/min,堆體密度分別由131.05, 138.72,131.93,119.13g/L上升到 165.25,170.86, 146.00,134.05g/L.

圖4 不同通風(fēng)速率優(yōu)化Fig.4 Optimization of the airflow rate

以上分析可得風(fēng)速為0.3,0.5,0.7L/min時(shí),基本能實(shí)現(xiàn)混合液的處理,綜合堆體溫度及水分去除,選擇0.5L/min為生物蒸發(fā)的最佳風(fēng)速.

2.4 不同投加量?jī)?yōu)化

圖5(A)為溫度變化.從圖中可以看出,相比第二、三輪,第一輪堆體溫度相對(duì)較低;第二、三輪三組投加量(95%、90%、85%)堆體溫度相當(dāng),且最高溫都出現(xiàn)在第二輪,分別為63.9,64.2,64.1℃.第四、五輪,投加量為95%時(shí)堆體溫度最高,投加量為 90%、85%的堆體溫度相對(duì)較低且相當(dāng).這是由于投加量為95%時(shí),加入的VS最多,微生物分解碳源產(chǎn)生的代謝熱更多.

圖5 投加量?jī)?yōu)化Fig.5 Optimization of the addition

圖5(B)為FAS變化.從圖中可以看出堆體的FAS都在降低,這是因?yàn)殡S著反應(yīng)的進(jìn)行,水分在堆體內(nèi)累積,使得MC都在增大,載體內(nèi)部的空隙被累積的水分充滿,所以FAS在逐輪減小.其中投加量為 95%的降低幅度更大,這是由于濃縮液和餐廚垃圾投加太多,會(huì)使生物膜海綿的濕度過(guò)高,導(dǎo)致液膜過(guò)厚,增大氧的傳質(zhì)阻力,降低氧的擴(kuò)散速率[34-35]從而影響生物蒸發(fā)效果.而水分去除效果越差,MC變化更大.而投加量為85%的降低幅度最小,說(shuō)明能繼續(xù)有效的進(jìn)行多輪生物蒸發(fā).

圖5(C)為單輪水的去除率.圖5(D)為五輪水的總?cè)コ?從圖 5(C)可以看出第一輪三組實(shí)驗(yàn)水分的去除率相對(duì)較低,不到60.0%,第二、三、四、五輪投加量為 85%時(shí)水的去除率最高,可達(dá)73.1%.而投加量為 95%時(shí)堆體溫度相對(duì)更高,但水的去除率相對(duì)較低,是由于投加量為 95%時(shí)加入的水分也更多,導(dǎo)致 FAS減少,影響氧氣傳質(zhì),生物蒸發(fā)效果相對(duì)較差.實(shí)驗(yàn)結(jié)果可得投加量為95%、90%、85%五輪總的水分去除率分別為51.2%、53.4%、58.1%,其中五輪投加的混合液中總含水分別為452.44、410、371g.

圖5(E)為單輪VS的去除率,圖5(F)為五輪VS總?cè)コ?從圖5(E)可以看出,第一輪消耗的VS相對(duì)較少,第一、二、三、五輪,投加量為85%的VS的去除率最高,投加量為 95%和 90%的相對(duì)次之.從圖5(F)可得投加量為95%、90%、85%五輪VS的總?cè)コ史謩e為51.6%、54.9%、59.5%.其中五輪投加的混合液中總含VS分別為63.53、57.59、52.21g.

由以上分析可得,投加量為85%時(shí),堆體水分和 VS去除效果最佳,且生物蒸發(fā)可繼續(xù)有效進(jìn)行,所以選擇生物蒸發(fā)最佳投加量為85%.

3 結(jié)論

3.1 垃圾滲濾液濃縮液能實(shí)現(xiàn)生物蒸發(fā)處理,且隨著 COD濃度的增加,堆體溫度隨著增高,去除的水分也更多.COD濃度為160g/L時(shí),四輪堆體溫度最高可達(dá) 72℃,高溫(40～72℃)持續(xù)時(shí)間為1.02～1.37d,堆體水分總?cè)コ蕿?5.2%.

3.2 COD濃度為 160g/L,投加量為 100%時(shí),綜合堆體溫度和水分的去除效果,最理想的通風(fēng)速率為0.5L/min,該風(fēng)速下,堆體最高溫可達(dá)66.4℃,水分總?cè)コ蕿?92.8%,同時(shí)反應(yīng)前后密度變化幅度較小,生物蒸發(fā)可繼續(xù)有效進(jìn)行.

3.3 COD濃度為 160g/L,通風(fēng)速率為 0.3L/min時(shí),最佳投加量為 85%,該投加量下,堆體最高溫可達(dá)64.1℃,五輪水分和VS總?cè)コ史譃?8.1%和59.5%.同時(shí),反應(yīng)前后FAS變化幅度較小,生物蒸發(fā)可繼續(xù)有效進(jìn)行.

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Bioevaporation treatment of concentrated landfill leachate from two-stage DTRO.

YANG Hui, YANG Ben-qin*,

YANG Jin-ming, WANG Qing-zuo, LI Xu-kun, MO Qian-wen, PAN Xue-jun (Faculty of Environmental Science and Engineering, Kunming University of Science and Technology, Kunming 650500, China). China Environmental Science, 2017,37(9)：3437～3445

Bioevaporation treatment of concentrated landfill leachate, which was collected from two-stage DTRO (Disc-Tube Reverse Osmosis), has been conducted. Sponge-biofilm was used as the microbial carrier and bulking agent, and food waste (FW) was used as the supplementary carbon source. Meanwhile, the conditions of COD, airflow rate and addition of the mixture in each cycle were also optimized. The results indicated that the concentrated landfill leachate could be effectively treated by the bioevaporation process. The bioevaporation performance was improved with the increase of mixture COD. The water removal with 85.2% was observed in the trial with mixture COD of 160g/L and highest temperature of 72oC. When pile was under lower airflow rate, the higher temperature and less water removal were observed. Comprehensive consideration of the pile temperature and water removal, airflow rate with 0.5L/min was chosen as the optimal airflow rate in the bioevaporation process. The highest water and VS removal was achieved with addition rate of 85%, thus addition rate of 85% was thought to be the optimal addition.

bioevaporation；concentrated landfill leachate；food waste；sponge-biofilm

X705

A

1000-6923(2017)09-3437-09

2017-02-17

國(guó)家自然科學(xué)基金(51608241)

* 責(zé)任作者, 副教授, ynybq87@kmust.edu.cn

楊 卉(1991-),云南怒江人,昆明理工大學(xué)碩士研究生,主要從事生物蒸發(fā)處理高濃度有機(jī)廢水.