劉軒宇,戴建軍
(華東桐柏抽水蓄能發(fā)電有限責(zé)任公司,浙江臺(tái)州317200)
桐柏公司閘門制動(dòng)裝置的問題分析和改造
劉軒宇,戴建軍
(華東桐柏抽水蓄能發(fā)電有限責(zé)任公司,浙江臺(tái)州317200)
變頻器在對(duì)電動(dòng)機(jī)進(jìn)行快速控制時(shí)需要外接制動(dòng)電阻,制動(dòng)電阻是用于將電動(dòng)機(jī)的再生能量以熱能方式消耗的載體。本文簡(jiǎn)要闡述了更改落門速度后,合理選擇制動(dòng)電阻來解決制動(dòng)電阻過熱問題的分析與改造過程。
變頻器;制動(dòng)電阻;改造
桐柏電廠位于浙江省天臺(tái)縣棲霞鄉(xiāng)百丈村,總裝機(jī)容量4×300 MW。電廠主體建筑包括地面建筑物和地下建筑物二大部分。地面建筑物主要有上水庫、下水庫、500 kV開關(guān)站、中控樓、絕緣透平油庫室等。上、下水庫水平距離約1 000 m,高度落差約300 m。
桐柏電廠上庫閘門具有檢修閘門與事故閘門的作用。因此上庫閘門的穩(wěn)定運(yùn)行對(duì)電廠的正常運(yùn)作和安全生產(chǎn)具有重要意義。
1.1.庫閘門控制系統(tǒng)基本情況
上庫進(jìn)出水口閘門啟閉機(jī)的動(dòng)力由變頻電機(jī)提供。啟閉機(jī)采用ABB的變頻調(diào)速系統(tǒng)ACS800,其基本參數(shù)是:電機(jī)功率110 kW、轉(zhuǎn)速736~1 472 r/min、額定電流215 A、額定轉(zhuǎn)矩1 401 N·m,啟閉機(jī)持住力/啟門力3 200/1 600 kN、揚(yáng)程43 m、啟門速度2.2 m/min,傳動(dòng)比212.6。制動(dòng)電阻2.7Ω、80 kW。
1.2.在問題
2013.閘門控制系統(tǒng)改造時(shí),廠家根據(jù)表1 ACS800制動(dòng)電阻選型手冊(cè),選取制動(dòng)電阻2.7Ω,80 kW。
選取的制動(dòng)電阻滿足當(dāng)時(shí)變頻器的設(shè)置(表2),閘門從全開至全關(guān)時(shí)間為22 min,閘門下落速度約為2.2 m/s。
表1.CS800制動(dòng)電阻選型手冊(cè)
表2.頻器參數(shù)(22 m in)轉(zhuǎn)速單位:r/min
但是當(dāng)按照新的落門要求(閘門從全開至全關(guān)時(shí)間為17 min,閘門下落速度約為2.85 m/s),更改變頻器參數(shù)為表3后。進(jìn)行閘門下落試驗(yàn),同時(shí)用紅外測(cè)溫儀測(cè)量制動(dòng)電阻箱溫度。閘門下落10 min時(shí),電阻箱溫度升至130℃,為了避免電阻箱損壞,終止本次落門試驗(yàn)。
表3.頻器參數(shù)(17 m in)轉(zhuǎn)速單位:r/min
存在問題:按照新的要求加快閘門下降速度時(shí),因制動(dòng)電阻阻值與功率不合適,會(huì)加劇制動(dòng)電阻的發(fā)熱,因此需重新選取更換制動(dòng)電阻。
通常在工程上選用較多的是波紋電阻和鋁合金電阻兩種:波紋電阻采用表面立式波紋,有利于散熱和減低寄生電感量,并選用高阻燃無機(jī)涂層,有效保護(hù)電阻絲不被老化,延長(zhǎng)使用壽命。鋁合金電阻易緊密安裝、易附加散熱器,外型美觀,高散熱性的鋁合金外盒全包封結(jié)構(gòu),體積小、功率大,安裝方便穩(wěn)固,廣泛應(yīng)用于高度惡劣工業(yè)環(huán)境。
因本廠閘門控制設(shè)備均放在室內(nèi),通風(fēng)條件較差,所以選擇鋁合金電阻。
制動(dòng)電阻是用于將電動(dòng)機(jī)的再生能量以熱能方式消耗的載體,它包括電阻阻值和功率容量?jī)蓚€(gè)重要的的參數(shù)。
目前關(guān)于制動(dòng)電阻的計(jì)算方法有很多種,從工程角度,要精確的計(jì)算制動(dòng)電阻的阻值和功率在實(shí)際應(yīng)用過程中不很實(shí)際,主要是由于部分參數(shù)無法精確測(cè)量。目前通常的方法是估算,且由于每個(gè)廠家采取的計(jì)算方法各有不同,因此計(jì)算結(jié)果不大一致。本文所介紹的計(jì)算方法僅供參考,具體的情況要根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)的使用情況來進(jìn)行分析計(jì)算。
3.1.用期望的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩來計(jì)算制動(dòng)電阻
式中:
Rbc—制動(dòng)電阻計(jì)算值,單位Ω
Ud—直流回路電壓,單位V
Tb—制動(dòng)轉(zhuǎn)矩,單位N·m
T n—電機(jī)額定轉(zhuǎn)矩,單位N·m
N1—制動(dòng)時(shí)的初速度,單位r/min
制動(dòng)電流受制動(dòng)模塊(斬波器)的影響,當(dāng)制動(dòng)電流最大時(shí),制動(dòng)電阻最小,選擇的制動(dòng)電阻應(yīng)大于該值。
由于制動(dòng)力矩?zé)o法測(cè)得,所以該方法無法計(jì)算。
3.2.用期望的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩來計(jì)算制動(dòng)電阻
Q=P×K c
式中:
Q—電阻功率,單位kW
P—電機(jī)功率,單位kW
K c—制動(dòng)頻率
假設(shè)電機(jī)的再生電能完全被電阻吸收,如下式:
P×K=U×I
P×K=U2/R
轉(zhuǎn)換公式得到:
制動(dòng)電阻功率稍微放大,取80 kW。
3.3.程經(jīng)驗(yàn)估算法計(jì)算制動(dòng)電阻
實(shí)踐證明,在大多數(shù)情況下,制動(dòng)轉(zhuǎn)矩的大小和電動(dòng)機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩相等(TB=TMN),對(duì)于慣性較大又需要快速制動(dòng)的負(fù)載,所需的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩也不會(huì)超過2TMN。
因此,制動(dòng)轉(zhuǎn)矩取值范圍:
TB=(1~2)×TMN
式中:
TB—拖動(dòng)系統(tǒng)需要的制動(dòng)轉(zhuǎn)矩,N·m
TMN—電機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩,N·m
實(shí)踐表明:當(dāng)通過制動(dòng)電阻的放電電流等于電機(jī)額定電流時(shí),制動(dòng)轉(zhuǎn)矩約為電機(jī)額定轉(zhuǎn)矩的2倍。當(dāng)通過制動(dòng)電阻的放電電流等于電動(dòng)機(jī)額定電流一半時(shí),制動(dòng)轉(zhuǎn)矩等于電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)矩。如下式:
式中:
IMN—電動(dòng)機(jī)額定電流,單位A
把U=672 V,IMN=215 A代入公式,得到3.12 Ω<R<6.25Ω,我們?nèi)?Ω。
制動(dòng)電阻運(yùn)行功率:
為了保證安全運(yùn)行,制動(dòng)電阻功率稍微放大,取120 k W。
3.4.數(shù)計(jì)算方法選取
變頻器廠家為產(chǎn)品推廣和生產(chǎn)便利,把制動(dòng)電阻分為幾檔,會(huì)導(dǎo)致電阻阻值和功率不滿足實(shí)際需求,需按實(shí)際情況調(diào)整。對(duì)各個(gè)算法進(jìn)行比較,工程經(jīng)驗(yàn)估算法簡(jiǎn)潔實(shí)用,并已經(jīng)通過實(shí)際工程檢驗(yàn),滿足閘門下降過程中的制動(dòng)要求。同時(shí)本閘門系統(tǒng)的慣性大、制動(dòng)連續(xù)且時(shí)間長(zhǎng),制動(dòng)電阻需相應(yīng)選小,功率應(yīng)放大。所以按照工程經(jīng)驗(yàn)估算法來選取制動(dòng)電阻和電阻功率,即:4Ω、120 kW。
更換制動(dòng)電阻后,閘門試驗(yàn)正常,電阻溫度穩(wěn)定在適當(dāng)范圍。變頻器制動(dòng)電阻的選擇關(guān)系到制動(dòng)的效果,因此在實(shí)際的運(yùn)用中需要結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)的具體情況進(jìn)行適當(dāng)改動(dòng),合理的選擇制動(dòng)電阻可以在提高變頻器穩(wěn)定性的同時(shí)提高經(jīng)濟(jì)性。
[1]ACS800產(chǎn)品樣本[Z].
[2]Innovative Power Canada,IPC Braking Unit[Z],2003.
[3]張燕賓.變頻器制動(dòng)電阻的選擇誤區(qū)[J].電氣時(shí)代,2008(4):110-113.
TV738
B
1672-5387(2017)09-0019-03
10.13599/j.cnki.11-5130.2017.09.008
2017-06-19
劉軒宇(1985-),男,工程師,從事水電廠自動(dòng)化與通信設(shè)備檢修維護(hù)工作。