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      連鑄輕壓下壓下區(qū)間對(duì)鑄坯內(nèi)部質(zhì)量的影響

      2018-05-11 09:30:25陳永生
      山東冶金 2018年2期
      關(guān)鍵詞:輕壓柱狀晶分率

      陳永生

      1 前言

      動(dòng)態(tài)輕壓下技術(shù)作為解決連鑄坯中心偏析和疏松的有效手段,已進(jìn)行了大量的研究[1-8]。動(dòng)態(tài)輕壓下技術(shù)的主要工藝參數(shù)有壓下區(qū)間、壓下量和壓下速率[2],只有合理確定這些工藝參數(shù),才能達(dá)到消除或減少鑄坯偏析與疏松的目的。由于連鑄生產(chǎn)過(guò)程的復(fù)雜性和高溫鑄坯內(nèi)部情況的不直觀性和多變性,迄今為止還沒(méi)有一個(gè)足夠準(zhǔn)確和令人信服的結(jié)論。大多數(shù)應(yīng)用輕壓下技術(shù)的鋼廠都是根據(jù)自身的生產(chǎn)條件和經(jīng)驗(yàn),通過(guò)積累數(shù)據(jù)或經(jīng)驗(yàn)來(lái)設(shè)定符合特定條件的壓下參數(shù)。

      壓下區(qū)間是輕壓下技術(shù)的重要參數(shù)之一,直接由鑄坯凝固末端的位置決定,一般以凝固的固相分率fs描述壓下區(qū)間。根據(jù)輕壓下技術(shù)的作用原理,通過(guò)施加機(jī)械力,在鑄坯的凝固末端將已搭橋的樹(shù)枝晶破碎,起到補(bǔ)償冷卻收縮的作用,同時(shí)還能促進(jìn)鋼液沿拉坯方向反向流動(dòng),防止枝晶間富集溶質(zhì)元素的鋼液向鑄坯中心流動(dòng)。由此可知,如果輕壓下位置在凝固末端之后,就不能對(duì)中心偏析和疏松進(jìn)行控制,因?yàn)橘|(zhì)量缺陷已經(jīng)形成;如果在凝固末端之前,仍有可能發(fā)生中心偏析和疏松,甚至有可能會(huì)更加嚴(yán)重(V形偏析)??梢?jiàn),合適的壓下位置對(duì)輕壓下技術(shù)來(lái)說(shuō)至關(guān)重要[3]。本研究在萊鋼型鋼煉鋼廠4#板坯連鑄機(jī)進(jìn)行壓下區(qū)間調(diào)整試驗(yàn),對(duì)輕壓下壓下區(qū)間對(duì)鑄坯質(zhì)量的影響進(jìn)行分析,對(duì)改善鑄坯的內(nèi)部質(zhì)量具有重要意義。

      2 壓下區(qū)間選擇的冶金原理

      目前冶金工作者對(duì)于中心偏析和疏松發(fā)生在鑄坯凝固末端固液兩相區(qū)已基本達(dá)成共識(shí)[4],輕壓下技術(shù)的使用就是改善這兩種質(zhì)量缺陷,壓下區(qū)間的確定通常是以鑄坯的固相率fs來(lái)判斷,如圖1所示,在固相線和液相線之間的區(qū)間,q2是一次柱狀晶開(kāi)始生長(zhǎng)區(qū),固液相均可流動(dòng);q1是相鄰柱狀晶二次晶臂開(kāi)始并完成相互連結(jié)區(qū);p為相鄰柱狀晶完全連接區(qū),認(rèn)為此處柱狀晶間隙中殘留鋼液基本不能流動(dòng)?;谏鲜稣J(rèn)知,確定中心偏析是處于q1狀態(tài)下開(kāi)始形成的。Takahashi和Suzuki等人[5]的研究認(rèn)為,q2和q1分界處的固相分率為0.3~0.4,q1和p分界處的固相分率是0.6~0.7,所以實(shí)施輕壓下最佳區(qū)間應(yīng)在鑄坯中心固相分率為0.3~0.7的位置。另外還要考慮輕壓下的區(qū)間要避開(kāi)鋼種的裂紋敏感區(qū),一般認(rèn)為裂紋敏感區(qū)為:0.85<fs<1。因此壓下區(qū)間在fs<0.85的區(qū)間內(nèi)。

      圖1 鑄坯凝固末端兩相區(qū)示意圖

      從生產(chǎn)應(yīng)用看[6-8],Rautaruukki鋼鐵公司研究發(fā)現(xiàn),在澆鑄尺寸為210 mm×(1 250~1 475)mm的連鑄坯時(shí),最佳壓下區(qū)間fs為0.3~0.9;澆鑄尺寸為210 mm×1 825 mm的連鑄坯時(shí),最佳壓下區(qū)間fs為0.15~0.8。浦項(xiàng)鋼鐵S82尺寸為250 mm×330 mm的方坯壓下位置為fs=0.3~0.7區(qū)域。臺(tái)灣中鋼的大方坯連鑄機(jī)生產(chǎn)表明,輕壓下能取得很好效果的區(qū)域在fs=0.55~0.75。奧鋼聯(lián)認(rèn)為固相分率為0.3~0.7是最佳動(dòng)態(tài)輕壓下位置。濟(jì)鋼板坯連鑄機(jī)壓下區(qū)間為fs=0.5~0.95。

      3 試驗(yàn)方法和方案

      采用射釘試驗(yàn)法確定鑄坯厚度,據(jù)此判斷鑄坯凝固行為,在此基礎(chǔ)上進(jìn)行壓下區(qū)間優(yōu)化試驗(yàn)。連鑄機(jī)為直弧形,弧形半徑10 m,扇形段共14段。試驗(yàn)鋼種為S355J0,鋼的化學(xué)成分見(jiàn)表1。

      主要工藝參數(shù):

      鑄坯斷面尺寸為300 mm×2 200 mm,拉速0.85 m/min,鋼水過(guò)熱度20~30℃。

      輕壓下優(yōu)化方案見(jiàn)表2,其中將fs=0.3處設(shè)為壓下起始位置,壓下量均為6 mm。

      表1 S355J0試驗(yàn)鋼化學(xué)成分 %

      表2 壓下區(qū)間調(diào)整方案

      4 試驗(yàn)結(jié)果及分析

      要相應(yīng)前移,在壓下量一定的前提下,應(yīng)保持合適的壓下率。同時(shí),對(duì)比圖2a、圖2b分析可知,在方案2條件下鑄坯中心偏析長(zhǎng)度相對(duì)于方案1縮短67.08 mm,顏色明顯變淺,不連續(xù)性更強(qiáng),疏松寬度明顯變窄。對(duì)比圖2a和圖2c分析可知,在方案3條件下時(shí)的鑄坯中心偏析長(zhǎng)度相對(duì)于方案1縮短75.6 mm,偏析長(zhǎng)度更短。

      硫印試驗(yàn)可顯示鋼錠、連鑄坯中裂紋、偏析線、低倍結(jié)構(gòu)和夾雜物的分布等。

      不同的壓下區(qū)間調(diào)整方案對(duì)應(yīng)的鑄坯低倍形貌如圖2所示。

      圖2 S355J0鑄坯低倍組織形貌

      由圖2a可知,對(duì)照《連鑄鋼板坯低倍組織缺陷評(píng)級(jí)圖》,在鑄坯寬度方向上,偏析帶呈斷續(xù)狀分布,為典型的B類(lèi)中心偏析,中心偏析級(jí)別為B類(lèi)1.5級(jí),中心疏松1.0級(jí),鑄坯質(zhì)量較差。產(chǎn)生這一現(xiàn)象的原因是:對(duì)于以Q345系列為代表的中碳鋼而言,鑄坯凝固進(jìn)程較長(zhǎng),這意味著采用輕壓下要更靠近鑄坯終點(diǎn),方案1沒(méi)有很好地起到輕壓下作用,需要對(duì)輕壓下區(qū)間進(jìn)行調(diào)整。

      對(duì)比圖2b、圖2c分析可知,后者偏析帶長(zhǎng)度更短,偏析帶顏色變淺,但疏松區(qū)有擴(kuò)大的趨勢(shì)。這表明,壓下起始位置前移,對(duì)應(yīng)的壓下終點(diǎn)位置也

      5 結(jié)論

      5.1 適合輕壓下的區(qū)間(即固相分率fs為0.3~1.0時(shí))相對(duì)應(yīng)的鑄機(jī)位置為距離彎月面16~19.5 m處,該壓下位置對(duì)應(yīng)鑄機(jī)的6、7、8三個(gè)扇形段。

      5.2 輕壓下技術(shù)在現(xiàn)代連鑄生產(chǎn)中已經(jīng)起到重要的作用,雖然某些方面還存在問(wèn)題,但經(jīng)過(guò)努力,輕壓下技術(shù)將在連鑄中發(fā)揮越來(lái)越重要的作用。

      5.3 現(xiàn)場(chǎng)生產(chǎn)實(shí)踐表明,在試驗(yàn)確定的壓下區(qū)間內(nèi)實(shí)施輕壓下可以有效地改善鑄坯中心偏析和疏松,提高鑄坯質(zhì)量。

      參考文獻(xiàn):

      [1] 田陸,黃郁君,楊建桃.輕壓下在板坯連鑄中的生產(chǎn)實(shí)踐[J].連鑄,2011(Z):107-109.

      [2] 林啟勇,蔣歡杰.連鑄坯動(dòng)態(tài)輕壓下的壓下參數(shù)分析[J].材料與冶金學(xué)報(bào),2004(4):261-265.

      [3] 錢(qián)宏智,張家泉,崔立新,等.非平衡固相線及其對(duì)連鑄輕壓下有效區(qū)間影響的研究[C]//中國(guó)金屬學(xué)會(huì)連鑄分會(huì)2009年連鑄工藝技術(shù)研討會(huì),2009.

      [4] Flemings M C.Our understanding of macrosegregation:past and present[J].ISIJ international,2000,40(9):833-841.

      [5] Suzuki K,Takahashi K.Mechanical properties of the slabbing mill roll materials at room and elevated temperatures[J].Trans.Iron and Steel Institute of Japan,1975,61(3):371-387.

      [6] 李曉偉,張維維,魏元,等.連鑄輕壓下技術(shù)的發(fā)展和應(yīng)用[J].鞍鋼技術(shù),2008(1):10-14.

      [7] Kuyng Shik Oh.Development of Soft Reduction for the Bloom Caster at Pohang Works of Posco[J].Steelmaking Conference Proceeding,1995:301-308.

      [8] 羅森,祭程,朱苗勇,等.連鑄坯凝固末端輕壓下壓下區(qū)間研究與實(shí)踐[C]//中國(guó)鋼鐵年會(huì)論文集,2009:666-671.

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