刀具姿態(tài)誤差的優(yōu)化研究*

吳志清 唐清春

(①廣州工程技術(shù)職業(yè)學(xué)院, 廣東 廣州 510075; ②廣西科技大學(xué)工程訓(xùn)練中心, 廣西 柳州 545006)

五軸機(jī)床相比于三軸機(jī)床增加了兩個(gè)回轉(zhuǎn)軸，加工范圍更為靈活，自由度更高,對于自由曲面高精度的加工有顯著的效果[1],廣泛運(yùn)用于航空、航天的葉片類工件的精密加工。但是，由于增加兩個(gè)回轉(zhuǎn)軸使得機(jī)床的運(yùn)動(dòng)鏈更加復(fù)雜，產(chǎn)生了相應(yīng)的原理性誤差[2-3]。最典型的就是非線性誤差。非線性誤差產(chǎn)生原因是由于數(shù)控系統(tǒng)采用線性插補(bǔ)方式實(shí)現(xiàn),導(dǎo)致在插補(bǔ)過程中刀軸矢量與回轉(zhuǎn)軸間存在非線性關(guān)系，從而不能保證加工中刀具軌跡始終按照程序設(shè)計(jì)的路徑運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)致刀具姿態(tài)誤差的產(chǎn)生，最終引起非線性誤差。

解決刀具姿態(tài)誤差，目前主要有兩種方法：一是在前置處理中解決，二是通過后置處理中解決。對于方法一，目前研究有：畢慶貞等[4]提出了基于GPU的刀具可達(dá)性檢測方法，在刀具的可行空間中進(jìn)行刀軸可行性分析及刀具可達(dá)方向錐的計(jì)算；HO等[5]用等弧長逼近法先生成加工軌跡，然后通過控制調(diào)整加工軌跡以避免干涉；WANG等[6]提出了通過構(gòu)造可行域的方法，控制刀軸矢量平滑過渡。對于方法二： TAKEUCHI等[8-9]提出在前置文件基礎(chǔ)上對刀位點(diǎn)進(jìn)行線性加密，通過限制最大線性誤差值，插入中間點(diǎn)，縮小非線性誤差；唐清春等[10]提出在前置文件基礎(chǔ)上采用線性插補(bǔ)方法，并開發(fā)了專用后置處理軟件運(yùn)用到實(shí)際工程。因此，解決刀具姿態(tài)誤差目前主要還是采用線性插補(bǔ)法，線性插補(bǔ)在一定程度上可以解決非線性誤差問題，特別是曲率半徑大，曲率變化小的自由曲面有良好的效果；但是對于曲率變化大，曲率半徑小的自由曲面，就具有很大的局限性。因此有效控制非線性誤差的大小具有十分重要的研究意義。

本文提出一種新的處理方式，從刀具姿態(tài)的角度來解決非線性誤差。首先，從通用軟件前置處理獲得的刀位源文件，根據(jù)誤差限制條件進(jìn)行線性插補(bǔ)獲得初始刀軸矢量；然后把獲得的原始刀軸矢量進(jìn)行投射獲得新的刀軸矢量，投射的平面為插補(bǔ)前原始相鄰刀軸矢量構(gòu)成的平面；最后把新的刀軸矢量根據(jù)運(yùn)動(dòng)學(xué)模型轉(zhuǎn)化為機(jī)床的控制角。通過國產(chǎn)雙擺頭五軸機(jī)床(AC式)仿真實(shí)驗(yàn)以及實(shí)際切削實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了該方法的正確性。

1 刀具姿態(tài)誤差原理及優(yōu)化

1.1 回轉(zhuǎn)軸的線性插補(bǔ)運(yùn)動(dòng)

根據(jù)AC式雙擺頭機(jī)床運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)，推導(dǎo)出在工件坐標(biāo)系下旋轉(zhuǎn)軸角度與刀軸矢量對應(yīng)變換關(guān)系為：

(1)

設(shè)刀具相鄰兩點(diǎn)刀軸矢量分別為Ts(txs,tys,tzs)、Te(txe,tye,tze)，那么刀具在該處的角度分別為(As,Cs),(Ae,Ce)，假設(shè)在兩刀軸矢量之間插入n個(gè)值，則有：

(2)

(3)

式中：下標(biāo)i為當(dāng)前點(diǎn)序號，i=0,1,…,n。

根據(jù)公式(1)可以得到，刀具在任意插補(bǔ)位置i的刀軸矢量為Ti(txi,tyi,tzi)為：

(4)

1.2 旋轉(zhuǎn)角誤差分析

在線性插補(bǔ)過程中，刀具回轉(zhuǎn)角產(chǎn)生的姿態(tài)誤差可以由圖1來直觀表示。假設(shè)圖中Os、Ts和Oe、Te分別為起點(diǎn)和終點(diǎn)坐標(biāo)處的刀位點(diǎn)坐標(biāo)、刀軸矢量，其中Os跟Oe連線為一直線，實(shí)際上是刀具的線性插補(bǔ)路徑；Ts跟Te的連線有兩條，直線為理論的刀軸矢量插補(bǔ)路線，曲線為實(shí)際的刀軸矢量插補(bǔ)路線，兩者在中間位置產(chǎn)生最大誤差為ε。

1.3 刀軸矢量投射方法

本文提出的刀軸矢量優(yōu)化方法，具體實(shí)施為：將線性插補(bǔ)后的刀軸矢量投射到理論上始末兩點(diǎn)矢量構(gòu)成的平面上獲得新的插補(bǔ)矢量，將獲得的新的刀軸矢量再轉(zhuǎn)換為機(jī)床的旋轉(zhuǎn)角度，從而最終控制刀具在運(yùn)動(dòng)過程中按照線性插補(bǔ)的軌跡運(yùn)動(dòng)。

‖Ti-Ti′‖=εi

(5)

根據(jù)矢量內(nèi)積原則有：

(Te-Ts)·(Ti-Ts)=‖Te-Ts‖×‖Ti′-Ts‖

(6)

(7)

根據(jù)公式(7)可以得出投射矢量Ti′為：

(8)

設(shè)Ti′為Ti′(txi′，tyi′，tzi′)，則根據(jù)公式(7)及公式(4)可得投射后的刀軸矢量：

(9)

公式(9)可簡化為：

(10)

2 矢量投射插補(bǔ)與線性插補(bǔ)非線性誤差仿真分析

本文利用MATLAB，任取兩程序段的刀位源代碼：

r1(251.958 2,-24.001 4,11.467 6,0.327 437,-0.463 40, 0.823 43),r2(251.956 4,-25.991 2,10.984 5,0.322 986,-0.480 14,0.815 56)。

與之對應(yīng)的機(jī)床運(yùn)動(dòng)坐標(biāo)分別為：M1(350.189 5,-26.540,-18.315 8,29.369 7,19.113 3),M2(348.852,-27.970 7,-19.799,30.486 3,18.843 6)。

設(shè)擺長L為300 mm，進(jìn)給速度為4 000 mm/min，進(jìn)給周期為6 ms，根據(jù)上面算法，在MATLAB中的仿真結(jié)果如圖2所示。

圖2中分別采用四種情況來進(jìn)行分析對比：曲線1表示理論編程直線，曲線2表示未補(bǔ)償非線性誤差的插補(bǔ)軌跡，曲線3表示采用了線性法的插補(bǔ)軌跡，曲線4表示采用刀軸矢量投射插補(bǔ)的插補(bǔ)軌跡。由仿真圖可以看出，當(dāng)采用刀軸矢量投射插補(bǔ)算法以及線性插補(bǔ)算法時(shí)，非線性誤差大小得到顯著減小，從效果上看，刀軸矢量投射算法插補(bǔ)軌跡比線性法插補(bǔ)誤差更小。

3 葉輪加工及檢測驗(yàn)證

通過仿真無碰撞和干涉后，在雙擺頭五軸機(jī)床上進(jìn)行了葉輪的切削加工。為了對比效果，以兩種插補(bǔ)方法進(jìn)行加工，采用相同的轉(zhuǎn)速、進(jìn)給速度、殘留高度及行距等工藝參數(shù)，只是在非線性誤差處理時(shí)分別采用了線性插補(bǔ)和刀軸矢量投射插補(bǔ)方法，非線性誤差判斷值為0.02 mm。實(shí)驗(yàn)切削加工如圖3所示。兩種加工方法下的葉輪流道如圖4。從圖4可以看出，采用刀軸矢量投射插補(bǔ)方法后，流道刀路軌跡更加流暢，曲面的表面粗糙度也較好。

為了進(jìn)一步直觀比較兩種加工方法，分別取兩種加工狀態(tài)下的葉片一截面通過三坐標(biāo)采點(diǎn)實(shí)測，然后擬合為曲線與理論輪廓曲線比對，采用線性插補(bǔ)方法后，實(shí)測輪廓與理論輪廓最大誤差為0.08 mm，進(jìn)氣邊有部分過切，最大過切量為0.03 mm; 采用矢量投射方法后，實(shí)測輪廓與理論輪廓最大誤差為0.04 mm，進(jìn)汽邊有部分過切，最大過切量為0.01 mm。對比結(jié)果如圖5所示。

從圖5看，采用刀軸矢量投射插補(bǔ)方法下的葉片比線性插補(bǔ)方法下的葉片光滑。通過三坐標(biāo)實(shí)測同一截面對比可以看出，采用矢量投射方法后，實(shí)際加工的葉片輪廓與理論輪廓的輪廓誤差由0.08 mm最大減小到0.04 mm，最大過切量也由0.03 mm減小到0.01 mm，說明采用矢量投射方法更能有效地控制刀具的姿態(tài)誤差，避免刀具的劇烈擺動(dòng)造成過切或者欠切現(xiàn)象。具體的測量數(shù)據(jù)如表1所示。

總的來說，在切削過程中，采用刀軸矢量投射插補(bǔ)算法后產(chǎn)生的NC代碼在加工過程中在曲率變化較大的葉片進(jìn)汽邊以及流道未出現(xiàn)明顯的過切、欠切現(xiàn)象，刀具在葉片翻邊過程中，刀具未出現(xiàn)明顯的顫動(dòng)，過渡平穩(wěn)，葉片內(nèi)背弧曲面及過渡圓角處光滑，輪廓誤差達(dá)到工藝設(shè)計(jì)要求，驗(yàn)證了該算法的正確性。最后完整的實(shí)物零件如圖6所示。

表1 兩種方法切削測量數(shù)據(jù)比對

葉片輪廓誤差/mm流道輪廓誤差/mm葉片分布角葉片最大厚度/mm理論a+0.03+0.00b+0.03+0.0040°1.857線性插補(bǔ)a+0.08-0.03b+0.06-0.0240°±5′1.875+0.15+0.03矢量插補(bǔ)a+0.04-0.01b+0.05-0.0140°±5′1.875+0.10+0.04

4 結(jié)語

本文針對五軸機(jī)床在非線性插補(bǔ)過程中由于刀具姿態(tài)誤差產(chǎn)生非線性誤差問題，提出了一種矢量投射插補(bǔ)方法，基于后置處理技術(shù)有效提高了加工的輪廓精度。主要結(jié)論為：

(1)根據(jù)五軸聯(lián)動(dòng)原理，可分析出回轉(zhuǎn)軸導(dǎo)致的刀具姿態(tài)誤差模型并進(jìn)行分析優(yōu)化。

(2)基于相鄰刀位點(diǎn)坐標(biāo)及刀軸矢量，可建立矢量投射插補(bǔ)平面，通過設(shè)置誤差判斷條件值，可獲得插補(bǔ)坐標(biāo)值及矢量值。

(3)基于后置處理技術(shù)，利用機(jī)床的運(yùn)動(dòng)學(xué)模型，加載矢量投射插補(bǔ)算法，可有效提高零件的輪廓精度。

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