風(fēng)雨耦合作用下橋梁主梁渦振節(jié)段模型試驗(yàn)

雷 旭，陳政清，華旭剛，黃智文，聶 銘，肖 凱

(1. 廣東電網(wǎng)有限責(zé)任公司電力科學(xué)研究院，廣東 廣州 510080； 2. 湖南大學(xué) 風(fēng)工程試驗(yàn)研究中心，湖南 長(zhǎng)沙 410082)

0引 言

渦激振動(dòng)是大跨度橋梁在低風(fēng)速下容易發(fā)生的風(fēng)致限幅振動(dòng)現(xiàn)象[1-2]，盡管不同于顫振和馳振那樣的發(fā)散性振動(dòng)，但因發(fā)生頻次高并且振幅較大，其同樣會(huì)影響行車安全和結(jié)構(gòu)耐久性。值得注意的是，目前的研究大多集中于純風(fēng)作用下的主梁渦振，而在現(xiàn)實(shí)環(huán)境下，風(fēng)和雨往往耦合在一起對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生作用，針對(duì)風(fēng)雨耦合作用時(shí)的此類研究卻極為缺乏，相關(guān)結(jié)論[3-5]還需加以驗(yàn)證。

風(fēng)雨對(duì)結(jié)構(gòu)作用的分析涉及氣-液-固三相耦合，較難模擬和理論分析，故目前最可靠的研究方法是風(fēng)洞試驗(yàn)。要保證風(fēng)雨耦合試驗(yàn)結(jié)論的正確性，關(guān)鍵是確立雨強(qiáng)相似比。關(guān)于這一相似比的建立，相關(guān)研究正在開(kāi)展，Bilanin等[6-7]為研究降雨對(duì)飛機(jī)失速的影響，在假設(shè)雨滴大小和間隙可調(diào)的前提下依據(jù)含水量不變的原則，利用量綱分析法得到了理論雨強(qiáng)相似關(guān)系，但實(shí)際降雨設(shè)備不能實(shí)現(xiàn)這種相似比。Surry等[8-9]依據(jù)雨滴形態(tài)、雨滴速度與雨滴運(yùn)動(dòng)的Froude數(shù)一致原則推導(dǎo)出考慮建筑物迎風(fēng)面荷載時(shí)的雨滴密度相似比為1∶1，但橋梁主梁不能僅考慮迎風(fēng)面阻力，故此相似關(guān)系不適用于主梁結(jié)構(gòu)。

綜上所述可知，在目前的試驗(yàn)條件下，還沒(méi)有形成針對(duì)橋梁主梁的風(fēng)雨試驗(yàn)雨強(qiáng)相似關(guān)系?；诖?，本文首先依據(jù)降雨特性和結(jié)構(gòu)模型試驗(yàn)相似理論推導(dǎo)了原型和模型雨強(qiáng)相似比，然后在實(shí)驗(yàn)室實(shí)現(xiàn)了4類典型主梁斷面在不同雨強(qiáng)下的模型動(dòng)力特性和渦振響應(yīng)試驗(yàn)。通過(guò)推導(dǎo)的雨強(qiáng)相似關(guān)系和試驗(yàn)結(jié)果分析了降雨對(duì)主梁渦振的影響規(guī)律，以期能為實(shí)現(xiàn)大跨度橋梁抗風(fēng)的精細(xì)化研究提供參考。

1降雨對(duì)結(jié)構(gòu)作用的理論分析

1.1降雨基本特征

目前一般認(rèn)為自然界雨滴為球形且雨滴譜服從M-P分布[10]，由此可得單位體積內(nèi)直徑為D的雨滴數(shù)N(D)為

N(D)=N0e-λD

(1)

式中：N0為濃度參數(shù)，N0=8 000；λ為尺度參數(shù)，λ=4.1I-0.21，I為豎向雨強(qiáng)。

單位體積空氣含水量WL表示為

(2)

式中：ρr為水的密度。

直徑D的雨滴下落的豎向速度和水平速度可以按下式計(jì)算[11]

vr(D)=9.58[1-exp(-(D/1.77)1.147)]

(3)

ur(D)=κU

(4)

式中：vr(D)，ur(D)分別為雨滴的豎向速度和水平速度；U為結(jié)構(gòu)物處水平風(fēng)速；κ為雨滴水平速度修正系數(shù)[12]。

降雨對(duì)結(jié)構(gòu)的作用體現(xiàn)在改變空氣密度、對(duì)結(jié)構(gòu)的沖擊以及引起結(jié)構(gòu)表面積水3個(gè)方面，如圖1所示。已有文獻(xiàn)計(jì)算結(jié)果[5,13]表明，雨強(qiáng)達(dá)到1 000 mm·h-1時(shí)，空氣密度增大量?jī)H為2%，其基本可以忽略。

1.2雨滴沖擊作用

以圖2(a)中矩形主梁斷面為例，其頂面和側(cè)面分別用Ⅰ區(qū)和Ⅱ區(qū)表示。將雨滴直徑用等效直徑D0表示，并假設(shè)雨滴數(shù)密度為n0，雨滴水平速度和豎直速度分別為ur0和vr0，可得風(fēng)雨耦合對(duì)主梁的作用如圖2(b)所示。

由圖2(b)可知，時(shí)間τ內(nèi)落在頂面Ⅰ區(qū)和側(cè)面Ⅱ區(qū)直徑為D0的雨滴數(shù)N為

N=(LHur0+LBvr0)τn0

(5)

式中：L，B，H分別為矩形的長(zhǎng)、寬、高。

雨滴的豎向動(dòng)量Prv為

(6)

將式(6)中的vr0用水平速度ur0替代即可得水平動(dòng)量Pru。依據(jù)動(dòng)量定理可知，時(shí)間τ內(nèi)，落在Ⅰ區(qū)和Ⅱ區(qū)的雨滴動(dòng)量為平均沖擊力的沖量，對(duì)豎向沖擊，其可用下式表示

(LHur0+LBvr0)WLτvr0

(7)

式中：Frv為時(shí)間τ內(nèi)雨滴平均豎向沖擊力。

將式(7)兩邊消去τ，則可得Frv的表達(dá)式，即

Frv=(LHur0+LBvr0)WLvr0

(8)

式(8)中將括號(hào)外的豎向速度vr0用水平速度ur0替代即可獲得相應(yīng)的平均水平?jīng)_擊力Fru表達(dá)式。

1.3表面積水厚度

結(jié)構(gòu)表面的淺層徑流受雨強(qiáng)、坡面長(zhǎng)度和坡度、雨滴打擊、結(jié)構(gòu)粗糙度等因素影響，難以估算準(zhǔn)確。對(duì)于主梁，若不考慮其附屬構(gòu)件對(duì)水流的阻礙，可作為單寬一維自由排水截面[14]，坡度不變，沿長(zhǎng)度方向排水狀態(tài)一致且水流從坡角無(wú)阻礙自由流出，見(jiàn)圖3(a)。因水的表面張力有限，積水厚度存在極限，如圖3(b)所示[15]。

季天劍[14]通過(guò)試驗(yàn)和回歸分析得到了與實(shí)際吻合較好的單寬一維自由排水路面積水厚度經(jīng)驗(yàn)公式，即

(9)

式中：Hr，Ls，S，TD分別為水膜厚度、坡面長(zhǎng)度、坡度和坡面構(gòu)造深度，對(duì)于公路路面TD一般可取為0.1 mm。

由式(9)計(jì)算后可知：雨強(qiáng)為1 000 mm·h-1且排水長(zhǎng)度為50 m時(shí)，水膜厚度僅為10 mm左右，相比3～4 m的主梁高度，其只占到0.33%的比例，因此，除非橋面壅水嚴(yán)重，一般可不考慮雨膜對(duì)主梁外形的影響。

2雨強(qiáng)相似關(guān)系的建立

2.1模型試驗(yàn)相似基本理論

由相似的定義可知：2個(gè)系統(tǒng)完全相似，則互相對(duì)應(yīng)的任意一對(duì)量綱一的物理量必須相等，其可表示為[15]

(10)

式中：f1，f2分別為第1和第2系統(tǒng)物理量；F1，F(xiàn)2分別為第1和第2系統(tǒng)特征值；量綱一的物理量為第1和第2系統(tǒng)物理量與對(duì)應(yīng)特征值的比值。

對(duì)某一復(fù)雜的物理現(xiàn)象，式(10)指代的相似準(zhǔn)則數(shù)目較多，而且有可能互相矛盾，要實(shí)現(xiàn)完全相似幾乎不可能，對(duì)于具體問(wèn)題，可根據(jù)研究需要選取主要準(zhǔn)則，實(shí)現(xiàn)部分相似。

2.2考慮雨滴沖擊的雨強(qiáng)相似關(guān)系

由公式(8)可知豎向和水平雨滴沖擊力Frv，F(xiàn)ru可表示為[15]

(11)

式中：n為直徑D的雨滴數(shù)密度。

由模型和原型的順風(fēng)向風(fēng)荷載和雨滴水平?jīng)_擊力量綱一的比值一致原則，可以建立如下的相似關(guān)系[15]

(12)

式中：下標(biāo)m,p分別表示模型和原型值，下同；CD為風(fēng)軸坐標(biāo)系下的主梁截面阻力系數(shù)，其在模型和原型中保持一致；ρa(bǔ)為空氣密度。

公式(12)化簡(jiǎn)后可得僅考慮雨滴沖擊的順風(fēng)向雨強(qiáng)相似比方程，即

(13)

式中：λU，λH，λn，λD分別為水平風(fēng)速、斷面高度、雨滴數(shù)密度以及雨滴粒徑的模型與原型相似比；λHur+Bvr為運(yùn)算式Hur+Bvr的模型與原型相似比。

同理可得豎向雨強(qiáng)相似比方程，即

(14)

式中：λB，λvr分別為斷面寬度、雨滴豎向速度的模型與原型相似比。

將公式(13)，(14)聯(lián)立，并由幾何相似比一致(λB=λH)可得同時(shí)滿足順風(fēng)向和豎向相似關(guān)系的雨強(qiáng)相似準(zhǔn)則為

(15)

由于雨滴豎向速度難以人工調(diào)節(jié)，因此難以滿足公式(15)中的λU=λvr，但噴雨裝置可以使噴出雨滴的粒徑形態(tài)、豎向終點(diǎn)速度和自然界基本一致，即λD=1，λvr=1，據(jù)此，公式(15)的相似關(guān)系可以被簡(jiǎn)化，特別是針對(duì)大跨度主梁截面，寬高比B/H較大，且振動(dòng)以豎向?yàn)橹?，因此可以只考慮降雨的豎向沖擊，而不計(jì)算其側(cè)面的受力，即假設(shè)H=0。由以上假設(shè)并依據(jù)式(14)可得主梁風(fēng)雨耦合作用試驗(yàn)的簡(jiǎn)化相似關(guān)系，即

(16)

根據(jù)雨強(qiáng)I與WL的關(guān)系式(2)，可得

(17)

式中：i表示雨滴粒徑類型，總共計(jì)算j種粒徑類型；Di，ni分別為對(duì)應(yīng)雨滴直徑和密度；a，b均為常數(shù)，取值分別為0.089和0.846。

最后可將式(16)變換為如下形式

(18)

式中：λI為模型與原型的雨強(qiáng)相似比。

2.3考慮表面積水的雨強(qiáng)相似關(guān)系

表面積水會(huì)產(chǎn)生附加的豎向作用力，若三分力規(guī)定為風(fēng)軸坐標(biāo)系下的相應(yīng)值，則會(huì)產(chǎn)生附加升力和扭矩，從而對(duì)結(jié)構(gòu)的風(fēng)致靜動(dòng)力響應(yīng)帶來(lái)相應(yīng)影響。另外，某些結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性較易受質(zhì)量和氣動(dòng)外形的影響，也需建立由積水質(zhì)量和外形給出的雨強(qiáng)相似關(guān)系。

2.3.1基于結(jié)構(gòu)風(fēng)致三分力與雨致三分力之比一致的雨強(qiáng)相似關(guān)系

風(fēng)軸坐標(biāo)系下，考慮表面積水的主梁豎彎振動(dòng)氣動(dòng)升力和扭矩相似關(guān)系為

(19)

式中：FL，F(xiàn)rL分別表示風(fēng)致和雨致靜氣動(dòng)升力；MTθ，MrTθ分別表示風(fēng)致和雨致靜氣動(dòng)扭矩。

由于扭矩相似比由升力決定，故式(19)可只計(jì)算第一分式，其可表示為

(20)

式中：CL為主梁升力系數(shù)；g為重力加速度。

變換式(20)后得水膜厚度的相似比λHr為

(21)

同樣，根據(jù)水膜厚度經(jīng)驗(yàn)公式(9)可得到如下的雨強(qiáng)相似關(guān)系，即

(22)

式中：λL,λTD分別為排水坡長(zhǎng)、坡面構(gòu)造深度的模型與原型相似比。

2.3.2基于結(jié)構(gòu)質(zhì)量(尺寸)與積水質(zhì)量(尺寸)之比一致的雨強(qiáng)相似關(guān)系

考慮結(jié)構(gòu)和積水質(zhì)量比值不變的原則，也可建立如下相似關(guān)系，即

(23)

式中：ρs為結(jié)構(gòu)物密度。

由結(jié)構(gòu)物質(zhì)量密度的相似比λps=1∶1，并依據(jù)前述水膜厚度計(jì)算公式(9)，可由式(23)變換得到雨強(qiáng)相似比，即

(24)

同樣，考慮主梁和積水厚度比值不變時(shí)的雨強(qiáng)相似比也可用式(24)表示。

2.4雨強(qiáng)相似關(guān)系的選取

對(duì)于頻率測(cè)試等只與質(zhì)量相關(guān)的試驗(yàn)，可只考慮相似關(guān)系式(24)，無(wú)風(fēng)時(shí)的機(jī)械阻尼特性試驗(yàn)雨強(qiáng)相似比可取為1∶1。對(duì)于渦振和顫振等主梁動(dòng)力響應(yīng)試驗(yàn)，由于積水尺寸和質(zhì)量相比主梁高度和質(zhì)量一般可忽略，故可只考慮相似關(guān)系式(18)。

3風(fēng)雨耦合作用下渦振節(jié)段模型試驗(yàn)

3.1試驗(yàn)工況

試驗(yàn)在湖南大學(xué)HD-2風(fēng)洞中的風(fēng)雨試驗(yàn)段進(jìn)行，該試驗(yàn)段風(fēng)速超過(guò)2 m·s-1后，湍流度小于2%，風(fēng)場(chǎng)品質(zhì)良好。降雨裝置采用QYJY-501型人工模擬降雨器，其雨滴粒徑和終速與天然降雨接近。

節(jié)段模型和傳感器布置方式如圖5所示，因存在順風(fēng)向限位鋼絲，只考慮豎向和扭轉(zhuǎn)振動(dòng)。試驗(yàn)?zāi)Ｐ瓦x取了4類典型的橋梁主梁截面，如圖6所示，模型長(zhǎng)度均為1 540 mm，截面橫坡坡度為2%。模型和原型的相似關(guān)系以及試驗(yàn)工況如表1所示。因不同試驗(yàn)攻角下的規(guī)律基本一致，僅給出0°攻角試驗(yàn)結(jié)果，并據(jù)此予以分析，獲得降雨對(duì)結(jié)構(gòu)振動(dòng)的影響規(guī)律。

表1節(jié)段模型渦振試驗(yàn)工況Tab.1Working Conditions of Section Model Vortex Vibration Experiment

3.2降雨對(duì)結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性影響

為得到不同雨強(qiáng)下的模型動(dòng)力特性，本文采用最小二乘曲線擬合模態(tài)參數(shù)識(shí)別法。因結(jié)構(gòu)阻尼比和振動(dòng)幅值密切相關(guān)，識(shí)別阻尼比參數(shù)時(shí)均截取相同的初始振幅來(lái)進(jìn)行計(jì)算分析?；驹頌閇15]：

對(duì)于實(shí)測(cè)的有阻尼自由衰減信號(hào)y(t)，其時(shí)間-位移變化關(guān)系可用下式擬合

Y(t)=Ae-ξωtcos(ωt+φ)

(25)

式中：Y(t)為實(shí)測(cè)信號(hào)的擬合值；A為振動(dòng)初始幅值；ξ為結(jié)構(gòu)機(jī)械阻尼比；ω為角頻率；φ為初相位角。

通過(guò)對(duì)實(shí)測(cè)信號(hào)按照式(25)進(jìn)行最小二乘擬合，則可得到上述模態(tài)參數(shù)的取值。擬合目標(biāo)是使實(shí)測(cè)值y(t)和擬合值Y(t)之間的殘差es最小，其可表達(dá)為

(26)

式中：Y(ti)，y(ti)分別為ti時(shí)刻結(jié)構(gòu)響應(yīng)的擬合值與測(cè)試值；t1，tn分別為與響應(yīng)相對(duì)應(yīng)的初始和結(jié)束時(shí)刻。

節(jié)段模型頻率和阻尼比隨試驗(yàn)雨強(qiáng)的變化規(guī)律見(jiàn)圖7，8。由圖7可知：隨著試驗(yàn)雨強(qiáng)的增大，模型的振動(dòng)頻率會(huì)相應(yīng)減小，各類模型斷面頻率變化率在120 mm·h-1的最大試驗(yàn)雨強(qiáng)時(shí)均處于1.5%～3.5%之間。另外，雨強(qiáng)超過(guò)60 mm·h-1后，振動(dòng)頻率隨雨強(qiáng)的增長(zhǎng)而減緩，依據(jù)坡面積水特征的分析可知：隨著雨強(qiáng)的增大，模型斷面的排水速度加快，這是因?yàn)樗木酆狭τ邢?，積水達(dá)到一定程度后其聚集的厚度不再發(fā)生改變。通過(guò)表1給出的雨強(qiáng)相似比計(jì)算得知：除去無(wú)原型的矩形截面外，其余節(jié)段模型試驗(yàn)雨強(qiáng)換算至實(shí)際后，雨強(qiáng)120 mm·h-1對(duì)應(yīng)的實(shí)際雨強(qiáng)為600～700 mm·h-1，這一范圍的雨強(qiáng)值基本達(dá)到了100年一遇的極端情況，因此一般常規(guī)雨強(qiáng)下，頻率隨雨強(qiáng)的變化非常小。

由圖8可知：隨著雨強(qiáng)增大，機(jī)械阻尼比一直增加，試驗(yàn)雨強(qiáng)達(dá)到120 mm·h-1時(shí)，除矩形斷面外，阻尼比增量絕對(duì)值處于0.05%～0.15%的范圍(雨強(qiáng)相似比為1∶1)，其與雨滴的沖擊力和表面積水黏滯力相關(guān)。

3.3風(fēng)雨耦合作用時(shí)結(jié)構(gòu)的渦振響應(yīng)

通過(guò)傳感器獲取測(cè)點(diǎn)的振動(dòng)加速度響應(yīng)，按照公式(27)計(jì)算豎彎和扭轉(zhuǎn)渦振，即

(27)

式中：ah，aα分別為考慮多測(cè)點(diǎn)、長(zhǎng)時(shí)段采用平均化處理后的豎向和扭轉(zhuǎn)加速度響應(yīng)；k為測(cè)點(diǎn)布置數(shù)目，根據(jù)圖5(b)可知k=6；ai為對(duì)應(yīng)于i測(cè)點(diǎn)加速度傳感器所測(cè)得的響應(yīng)信號(hào)。

由于節(jié)段模型的豎彎和扭轉(zhuǎn)渦振頻率惟一，加速度響應(yīng)換算至位移時(shí)可以直接采用三角函數(shù)作為被積函數(shù)進(jìn)行頻域積分，積分所得的各節(jié)段模型渦振量綱一的位移振幅如圖9，10所示。由圖9，10可知，有雨時(shí)的渦振振幅絕大部分均小于無(wú)雨時(shí)的結(jié)果。渦振的其他關(guān)鍵特性(包括渦振區(qū)間數(shù)目、長(zhǎng)度以及最大振幅對(duì)應(yīng)的約化風(fēng)速等)并無(wú)明顯改變。值得注意的是，隨著雨強(qiáng)的增大，部分試驗(yàn)的振幅[圖9(a)，圖10(b)]出現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，表明小雨時(shí)阻尼的增大大幅減小了渦振振幅，而在大雨時(shí)，雨滴沖擊引起的動(dòng)力響應(yīng)可能會(huì)起主導(dǎo)作用從而增大振幅。根據(jù)表1給出的雨強(qiáng)相似換算關(guān)系，計(jì)算后得到的實(shí)際雨強(qiáng)均大于615 mm·h-1，最大為2.6×104mm·h-1，故實(shí)際降雨對(duì)渦振響應(yīng)的影響十分有限，除非極端特殊狀況，常規(guī)雨強(qiáng)的影響可以忽略。

以上試驗(yàn)結(jié)果可以從雨滴做功的角度予以分析解釋，對(duì)于風(fēng)雨耦合作用下的主梁斷面，以豎向振動(dòng)為例，在結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)諧運(yùn)動(dòng)的一個(gè)周期時(shí)間內(nèi)，根據(jù)動(dòng)量定理可獲得主梁分別向下和向上運(yùn)動(dòng)時(shí)雨滴的動(dòng)量方程，即

(28)

式中：vr0為質(zhì)量加權(quán)等效后的雨滴豎向速度；vs為結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)的豎向速度；mrs為時(shí)間τ內(nèi)落入主梁表面的雨滴質(zhì)量總和；Frv1，F(xiàn)rv2分別為主梁向下和向上運(yùn)動(dòng)時(shí)的雨滴平均沖擊作用力。

主梁向上和向下運(yùn)動(dòng)半個(gè)周期，向上雨滴沖擊力做負(fù)功，向下做正功，故由此可知在整個(gè)周期內(nèi)雨滴沖擊力對(duì)結(jié)構(gòu)做的功Wrv為[4,15]

(29)

式中：T為主梁做簡(jiǎn)諧振動(dòng)時(shí)一個(gè)周期內(nèi)向上和向下的運(yùn)動(dòng)位移總和。

由此可知：一個(gè)周期內(nèi)雨滴沖擊是做負(fù)功的，有利于減小振動(dòng)，經(jīng)過(guò)同樣的推導(dǎo)可獲知這一結(jié)論也適用于斷面扭轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)和表面積水時(shí)的做功分析。

4結(jié)語(yǔ)

(1)根據(jù)降雨沖擊力和在結(jié)構(gòu)表面的積水特征，由風(fēng)雨作用三分力、質(zhì)量以及外形等參數(shù)量綱一的特征值一致原則可以推導(dǎo)相應(yīng)的雨強(qiáng)相似比。對(duì)于頻率測(cè)試等只與質(zhì)量相關(guān)的試驗(yàn)時(shí)，可采用只考慮表面積水質(zhì)量的雨強(qiáng)相似比。無(wú)風(fēng)時(shí)的機(jī)械阻尼特性試驗(yàn)雨強(qiáng)相似比取為1∶1。對(duì)于渦振和顫振等豎向的主梁動(dòng)力響應(yīng)試驗(yàn)，可采用只考慮雨滴豎向沖擊的雨強(qiáng)相似比。

(2)主梁截面振動(dòng)頻率隨雨強(qiáng)的增大會(huì)相應(yīng)減小，其為模型積水厚度引起質(zhì)量改變而造成。主梁的機(jī)械阻尼隨著雨強(qiáng)的增大有所增加，其與雨滴沖擊力對(duì)結(jié)構(gòu)運(yùn)動(dòng)的阻礙以及表面積水流動(dòng)引起的摩阻耗能有關(guān)。依據(jù)本文推導(dǎo)的簡(jiǎn)化雨強(qiáng)相似比可知，降雨對(duì)主梁振動(dòng)頻率的改變可以忽略，較強(qiáng)雨強(qiáng)下機(jī)械阻尼才增加明顯，其影響有限。

(3)隨著雨強(qiáng)的變化，主梁渦振的區(qū)間數(shù)目、區(qū)間長(zhǎng)度(起振和結(jié)束風(fēng)速)以及最大振幅對(duì)應(yīng)的風(fēng)速無(wú)明顯變化，說(shuō)明渦振的發(fā)展規(guī)律不因降雨而改變。有雨時(shí)主梁的豎彎和扭轉(zhuǎn)渦振振幅基本小于無(wú)雨時(shí)的結(jié)果。小雨時(shí)阻尼對(duì)豎彎和扭轉(zhuǎn)渦振振幅的抑制作用占主導(dǎo)，雨強(qiáng)超過(guò)一定值后，雨滴動(dòng)力沖擊效應(yīng)變得顯著。根據(jù)本文推導(dǎo)的雨強(qiáng)相似比可知，渦振試驗(yàn)的最大雨強(qiáng)原型值均超過(guò)615 mm·h-1左右的中國(guó)雨強(qiáng)極值，故可認(rèn)為常規(guī)雨強(qiáng)對(duì)實(shí)際主梁渦振響應(yīng)的影響十分有限。

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