渦振
- 水平中央隔渦板透空形式對分體箱梁渦振響應的影響
能發(fā)生渦激共振(渦振),并需要采取一些氣動措施改善其渦振性能。分體箱梁斷面因其優(yōu)異的顫振性能近年來在大跨度纜索承重橋梁中多有應用,然而該斷面特別容易發(fā)生渦振[1-4]。雖然渦振是一種限幅振動,不會像顫振那樣直接導致橋梁結構倒塌。但是頻繁、大幅度的渦振會影響橋梁的正常使用,同時極易導致橋梁關鍵構件的疲勞破壞。因此,渦振控制對采用中央開槽箱梁的大跨度橋梁尤為重要。楊詠昕等[5]基于粒子圖像測速技術的分析表明,在中央開槽處的大尺旋渦很可能是引起分體箱梁大幅度渦振
振動與沖擊 2023年19期2023-10-18
- 帶高防拋網(wǎng)邊主梁斜拉橋氣動性能試驗研究
板對主梁的顫振和渦振有不同程度的抑制作用,應根據(jù)主梁的風致振動類型進行選擇。李歡等[3]對π型斷面超高斜拉橋的渦振性能進行了氣動優(yōu)化措施風洞試驗,結果表明隔流板對主梁渦振起到了有限的抑制作用,下穩(wěn)定板能較好的抑制主梁渦激共振。李春光等[4]對雙邊主梁鋼混疊合梁斜拉橋的渦振性能進行氣動優(yōu)化措施風洞試驗,研究表明檢修道欄桿頂部抑流板可以有效控制主梁的渦振,風嘴對邊主梁的渦振也有很好的抑制效果,渦振幅值抑制率達80%。張志田等[5]通過風洞試驗對開口截面斜拉橋渦
振動與沖擊 2023年17期2023-09-20
- 平行多幅連續(xù)鋼箱梁橋抗風性能研究
、低風速下的豎彎渦振,并對橋面行車安全和大橋的正常運營造成不利影響。例如,巴西的里約羅尼泰大橋(主跨300 m)經(jīng)常在14～22 m/s的風速下發(fā)生大幅豎向渦振,為了避免危及行車安全,不得不在渦振鎖定風速區(qū)間關閉橋梁,并最終采用調(diào)諧質(zhì)量阻尼器(tuner mass damper,TMD)進行渦振控制[6]。日本的東京灣航道橋(主跨2 m×240 m)通過節(jié)段模型風洞試驗、氣彈模型風洞試驗和現(xiàn)場實測都觀測到主梁容易在14 m/s以上的風速下發(fā)生大幅豎向渦振,
振動與沖擊 2023年16期2023-09-05
- 公路主梁風嘴對大跨雙幅公鐵平層橋梁渦振的影響
渦脫落，從而產(chǎn)生渦振現(xiàn)象[1]。國內(nèi)外已有多座橋梁如我國的虎門大橋[2]、韓國的新舊珍島大橋[3]、英國的塞文二橋[4]發(fā)生過渦振。盡管渦振不會直接破壞橋梁，但是會影響正常交通，使橋梁的使用壽命縮短，同時也會帶來不良的社會影響[2]。因此，將渦振振幅抑制在規(guī)范限值以內(nèi)尤為重要。抑制渦振主要的措施主要包括機械措施和氣動措施。前者主要是采用機械措施來消耗渦振產(chǎn)生的能量，比較常用的有調(diào)諧質(zhì)量阻尼器(tuned mass damper, TMD)[5-6]；而后者
中南大學學報（自然科學版） 2023年6期2023-08-08
- 閉口流線型箱梁在施工階段的渦振抑振措施研究
風致振動[1]。渦振就是在低風速下某些柔性結構發(fā)生的振動現(xiàn)象。雖然渦振的振幅不會發(fā)散從而導致橋梁結構發(fā)生破壞,但對行車舒適性有很大的影響,長此以往勢必會造成結構內(nèi)部疲勞損傷。近年來許多大跨徑橋梁都在使用階段發(fā)生了渦振現(xiàn)象,因此對橋梁渦振的研究一直是橋梁風工程中的重要課題。影響橋梁渦振的因素有很多,比如斷面的阻尼比、結構的剛度、斷面的氣動外形等[2,3]。其中氣動措施是通過改變橋梁的氣動外形來改變橋梁附近的空氣流動狀態(tài),從而降低橋梁渦振的一種方法,是最常用來
黑龍江交通科技 2023年8期2023-08-04
- 欄桿高度對流線型箱梁渦振性能影響的試驗研究
生渦激共振現(xiàn)象.渦振的主要危害是影響行車舒適度和行車安全，持續(xù)的渦激振動還會帶來橋梁結構的疲勞破壞.2020年虎門大橋發(fā)生渦激振動事件［1］，進一步引起了研究者對橋梁渦激振動問題的關注.為了達到較好的抗風性能，流線型鋼箱梁被廣泛地應用于目前的大跨度橋梁建設中，最近研究發(fā)現(xiàn)，扁平流線型箱梁也會發(fā)生渦激振動問題［2］.因此，針對這類常用的大跨度橋梁斷面形式，探索誘發(fā)渦激振動的原因，研發(fā)必要的振動控制措施，具有十分重要的工程意義.大跨度橋梁風致振動的控制措施主要
湖南大學學報（自然科學版） 2023年7期2023-07-31
- 非對稱異型箱梁斜拉橋渦振性能試驗研究
從而激發(fā)主梁發(fā)生渦振。雖然渦振具有限幅振動特征，不至于引起類似于橋梁顫振導致的振動發(fā)散的后果，但是由于渦振多發(fā)生在低風速區(qū)間，且橋梁的大幅渦振容易引起公眾恐慌，渦振的長期作用也會使結構產(chǎn)生疲勞破壞，影響橋梁安全。國外已有多座大跨度橋梁發(fā)生了明顯的渦振現(xiàn)象，較早的巴西里約-尼泰羅伊大橋（Rio-Niterói Bridge）的鋼箱連續(xù)梁橋在使用過程中多次出現(xiàn)強烈的一階豎向模態(tài)大振幅渦振現(xiàn)象，致使橋上開車人員棄車而逃［1］。日本東京灣通道橋（Trans-Tok
交通科學與工程 2022年4期2023-01-11
- 橋面臨時設施作用下大跨懸索橋主梁渦振性能及表面風壓分布
)渦激振動(簡稱渦振)是一種限幅振動，兼具自激和強迫振動性質(zhì)，雖然不會對結構造成瞬時的失穩(wěn)破壞，但長時間的大幅振動將使結構發(fā)生疲勞損傷，縮短橋梁的使用壽命，影響橋梁的健康運營[1-2].此外，橋梁的渦振還會影響橋上行車安全性及舒適性，引發(fā)社會對橋梁安全的負面關注.為有效控制橋梁渦振，應掌握不同運營環(huán)境下橋梁的渦振機理.目前，針對橋梁渦振機理的研究主要從主梁表面旋渦演化規(guī)律及風壓分布特性入手，采用現(xiàn)場實測[3]、風洞試驗[4-5]、數(shù)值模擬[6]等研究方式.
東南大學學報（自然科學版） 2022年5期2022-10-18
- 風嘴幾何參數(shù)對雙邊箱式Π型梁渦振性能的影響
此，改善Π型梁的渦振(VIV)性能從而提高其在大跨度橋梁選型中的競爭力具有重要的工程意義。根據(jù)現(xiàn)有研究，斷面寬高比[6]、邊板梁間距[7]等結構參數(shù)和風嘴[8]、導流板[9]、中央穩(wěn)定板[10]、欄桿[11-13]等氣動措施均對Π型斷面的渦振性能有一定的影響。風嘴有利于提高結構的氣動穩(wěn)定性，增大結構抗扭剛度且利于檢修，因此在主梁設計中具有很好的適用性。目前，許多學者研究了風嘴措施對橋梁結構渦振性能的影響。陳強[14]通過風洞試驗與數(shù)值模擬手段研究了Π型梁斷
建筑科學與工程學報 2022年5期2022-10-10
- 邊箱疊合梁斜拉橋渦振性能及防護結構優(yōu)化研究
提高邊箱疊合梁的渦振性能。葛耀君等[6]以大跨度橋梁渦振為對象，圍繞渦激振動的控制設備和技術、人工智能控制手段等方面進行了文獻綜述。錢國偉等[7]基于橋梁節(jié)段模型試驗，對比防撞欄桿和檢修軌道布置形式對邊主疊合梁氣動性能的影響，同時研究了不同風嘴角度以及不同分流板尺寸對渦振性能的優(yōu)化效果。顏宇光等[8]基于風洞試驗，分別研究了穩(wěn)定板和擾流板對橋梁豎向和扭轉渦振氣動性能的優(yōu)化效果。董銳等[9]以邊箱疊合梁為對象，開展了橋梁渦激振動控制措施研究，驗證了斜向分流板
鐵道建筑技術 2022年9期2022-09-30
- 帶輸送機邊主梁渦振性能及抑振措施試驗研究
柔性橋梁，主梁的渦振控制成為橋梁風致穩(wěn)定性的關鍵性問題.即使是大跨度橋梁中采用氣動性能良好的流線形箱梁，欄桿、檢修車軌道等附屬設施也極易造成主梁發(fā)生渦激共振[2-3]，本文研究的邊主梁斷面，不僅自身為典型的鈍體斷面，還在橋面上安裝有較高的鈍體輸送機，這使得來流繞流更加復雜，更易發(fā)生渦激共振.針對邊主梁斷面的渦振問題，國內(nèi)外學者開展了相關研究.張?zhí)煲淼萚4]對寬幅雙箱邊主梁的抑振措施進行了風洞試驗，研究表明：間隔封閉欄桿、內(nèi)側隔流板、穩(wěn)定板、三角形風嘴等單一
西南交通大學學報 2022年4期2022-08-25
- 帶輸送機邊主梁渦振性能及抑振措施試驗研究
柔性橋梁，主梁的渦振控制成為橋梁風致穩(wěn)定性的關鍵性問題.即使是大跨度橋梁中采用氣動性能良好的流線形箱梁，欄桿、檢修車軌道等附屬設施也極易造成主梁發(fā)生渦激共振[2-3]，本文研究的邊主梁斷面，不僅自身為典型的鈍體斷面，還在橋面上安裝有較高的鈍體輸送機，這使得來流繞流更加復雜，更易發(fā)生渦激共振.針對邊主梁斷面的渦振問題，國內(nèi)外學者開展了相關研究.張?zhí)煲淼萚4]對寬幅雙箱邊主梁的抑振措施進行了風洞試驗，研究表明：間隔封閉欄桿、內(nèi)側隔流板、穩(wěn)定板、三角形風嘴等單一
西南交通大學學報 2022年4期2022-08-25
- 超大跨度懸索橋渦激振動響應與振動控制
影響較大[2]。渦振作為一種由低風速誘發(fā)的風致振動，其發(fā)生頻率和概率均高于其他風振形式，已成為大跨度懸索橋主要振動形式之一。丹麥大帶東橋在常遇風速范圍內(nèi)出現(xiàn)了最大振幅為0.35 m的多階豎向渦振[3]；中國西堠門大橋在正常運營階段也觀測到了多階模態(tài)渦振現(xiàn)象[4]；虎門大橋發(fā)生大幅振動的主要原因也被證實與沿橋設置的水馬改變了鋼箱梁的氣動外形有關，而結構阻尼比的下降則成為后來出現(xiàn)持續(xù)渦振的主要原因[5]。與一般橋梁不同，大跨度懸索橋通常自振周期長，豎向模態(tài)頻率
科學技術與工程 2022年18期2022-07-23
- 外置縱向排水管對扁平鋼箱梁渦振性能的影響及氣動控制措施研究
這類鈍體斷面，其渦振性能受橋面附屬結構(如橋面欄桿、檢修車軌道)的影響較大，極易被誘發(fā)渦激振動[2-5]。盡管渦激振動不會像顫振一樣帶來災難性的發(fā)散振動，但其發(fā)生在常遇低風速范圍且出現(xiàn)頻率較高，除了影響正常交通外，還可能導致構件的疲勞損傷。2020年，我國已建成的廣東虎門大橋(扁平鋼箱梁斷面)也發(fā)生了顯著的渦激振動現(xiàn)象，此次渦振的發(fā)生使橋梁的正常運營受到影響，同時也引起了不小的輿論風波。因此有必要開展扁平鋼箱梁的渦振性能及制振措施研究。針對如何改善扁平鋼箱
振動與沖擊 2022年13期2022-07-14
- 鋼箱疊合梁獨塔斜拉橋抗風性能研究
系數(shù)和均勻流下的渦振響應。試驗結果表明：均勻流和紊流下的三分力系數(shù)隨攻角的變化規(guī)律一致，但在數(shù)值上存在差異，2種流場中施工態(tài)、成橋態(tài)下的力矩系數(shù)和成橋態(tài)下的升力系數(shù)吻合度較高，阻力系數(shù)均表現(xiàn)為均勻流下的高于紊流;渦振試驗結果顯示，該斷面的豎向渦振性能優(yōu)于扭轉渦振性能，豎向渦振振幅均小于規(guī)范限值，部分攻角下的扭轉渦振振幅超出規(guī)范限值，通過適當增加阻尼比能夠完全抑制渦振。[作者簡介]王明志（1995—），男，碩士，研究方向為橋梁抗風。斜拉橋因跨越能力大、結構受
四川建筑 2022年2期2022-06-19
- 窄幅邊主梁斜拉橋渦振性能及氣動控制措施研究
的風致振動。雖然渦振不像顫振、馳振具有發(fā)散性，不會造成直接毀滅性的破壞，但渦振發(fā)生頻率高、振幅大，故對橋上行車的安全性、舒適性和橋梁結構的耐久性容易造成威脅[1-2]。美國Old Tacoma橋在扭轉發(fā)散前出現(xiàn)過低風速下的渦激共振現(xiàn)象[3]，日本Trans-Tokyo Bay橋、丹麥大海帶橋、中國西堠門大橋等都曾發(fā)生過明顯的豎彎渦激共振[4-6]，巴西Rio-Niteroi橋[7]在運營過程中頻繁發(fā)生大振幅豎彎渦振，強烈的振動迫使橋上人員棄車而逃，這對橋梁
鐵道科學與工程學報 2022年5期2022-06-08
- 基于精確阻尼調(diào)控的橋梁豎彎渦振Sc 數(shù)影響
061）主梁豎向渦振是大跨度橋梁在常遇風速下容易發(fā)生的一種風致振動現(xiàn)象.主梁渦振響應的鎖定風速區(qū)間和幅值大小主要受主梁斷面氣動外形、來流特性和結構動力特性等因素的影響［1-3］.在結構動力特性參數(shù)中，模態(tài)阻尼比和質(zhì)量是兩個重要參數(shù)，它們對主梁渦振響應的影響通?？蓺w納為無量綱參數(shù)Scruton數(shù)的影響［4］.Scruton數(shù)簡稱Sc數(shù)，它是結構無量綱質(zhì)量和阻尼比的乘積，最早由Scruton 在對煙囪等圓柱體結構渦振的研究中提出［5］.對于主梁豎向渦振，文獻［
湖南大學學報（自然科學版） 2022年5期2022-06-06
- 基于精確阻尼調(diào)控的橋梁豎彎渦振Sc數(shù)影響
是影響大跨度橋梁渦振響應大小的關鍵因素.為了開展Sc數(shù)對大跨度橋梁豎向渦振影響的精細化研究，首 先研制了適用于橋梁節(jié)段模型風洞試驗的永磁式板式電渦流阻尼器，可為彈性懸掛節(jié)段模型系統(tǒng)提供可連續(xù)調(diào)節(jié)的、理想線性黏滯阻尼.然后以帶風嘴的開口斷面鋼混組合梁橋為研究對象，針對+3°、0°和-3°三個風攻角和不同的Sc數(shù)開展了節(jié)段模型豎向渦振試驗.根據(jù)試驗結果，總結了節(jié)段模型渦振振幅的風速變化曲線隨名義阻尼比的變化規(guī)律，分析了最大渦振振 幅隨Sc數(shù)變化規(guī)律的函數(shù)擬合，
湖南大學學報·自然科學版 2022年5期2022-05-30
- 典型帶挑臂鋼箱主梁渦激力模型研究
振動（以下簡稱“渦振”）問題，這對大橋的施工安全及成橋狀態(tài)下的行車安全帶來了嚴重的安全隱患［1］.丹麥的大海帶橋東主橋為主跨1 624 m 的帶風嘴鋼箱梁懸索橋，在主梁架設及橋面鋪裝期間都發(fā)生過較大幅值的豎向渦振［2］，而且在之后的運營期間又觀測到數(shù)十次的豎向渦振現(xiàn)象，其中最大幅值超過30 cm.日本東京灣聯(lián)絡橋為最大主跨240 m 的矩形鋼箱連續(xù)梁橋［3］，在約16 m∕s 的風速下發(fā)生了豎向渦振，最大振幅更是超過了50 cm.在我國，近段時間也有幾座大
湖南大學學報（自然科學版） 2022年3期2022-04-02
- TMD渦振控制技術在大跨徑橋梁的應用
0年春末夏初，“渦振”一詞進入公眾視野并引起廣泛關注——虎門大橋出現(xiàn)了明顯的渦激振動（以下簡稱“渦振”）。有關專家團隊在經(jīng)過現(xiàn)場考察和監(jiān)測的基礎上，決定采用調(diào)諧質(zhì)量減振器（Tuned mass damper，以下簡稱“TMD”），最終成功處置了渦振問題。近十年來，TMD渦振控制技術，在我國大跨徑橋梁中有諸多成功應用，例如崇啟長江大橋、港珠澳大橋和浦儀大橋，這3座橋梁都是在設計和建設階段就考慮了TMD裝置的應用。渦振是一種低風速下的限幅振動，它不會直接引起橋
中國公路 2021年24期2022-01-29
- 鳊魚洲長江大橋矩形鋼箱梁渦振性能及控制措施研究
門大橋等均出現(xiàn)過渦振現(xiàn)象。盡管渦激振動不會像顫振一樣帶來災難性的發(fā)散振動，但其發(fā)生在常遇低風速范圍，出現(xiàn)頻率較高，振幅較大，除了影響正常交通外，還可能導致構件的疲勞損傷。對于鐵路橋，渦激振動會嚴重影響列車的行駛安全，尤其是高速鐵路的行車安全，在設計中需要堅決避免。渦振可以采用改善氣動外形和增設氣動措施的方式進行抑制。LARSEN等[5]提出了抑制昂船洲橋主橋渦振的導流板措施。李永樂等[6?7]提出了一種風嘴措施可較好的抑制分離式雙箱梁的渦振。WANG等[8
鐵道科學與工程學報 2021年7期2021-10-18
- 分體三箱斷面主梁橋梁的抗風性能及氣動優(yōu)化
IV; 以下簡稱渦振)問題。分體式雙箱梁一般較易發(fā)生豎向渦振，由于兩個箱體間距離梁體形心有一定距離以及更寬的橋面，分體式三箱梁更易引發(fā)扭轉渦激振動。但寬幅橋面和更多的箱體滿足了不同類型車輛的通行要求，此結構優(yōu)勢無疑是公鐵兩用橋梁理想的主梁形式。顫振作為自激的發(fā)散性振動，可造成災難性后果，故必須在橋梁抗風設計中予以避免。分體箱梁以其出色的顫振性能，越來越多的應用于大跨度橋梁建設中。西堠門大橋[1](主跨1 650 m)，韓國Gwangyang大橋(主跨1 5
振動與沖擊 2021年19期2021-10-18
- 箱梁渦振的縮尺效應及振幅修正研究
。但流線形箱梁的渦振穩(wěn)定性能較差，如Rio-Niteroi Bridge[1]、Great Belt Bridge[2]、椒江二橋[3]等都曾出現(xiàn)過渦激共振災害。盡管渦振不會像顫振或馳振那樣引起橋梁結構的毀滅性破壞，但渦振的起振風速低、出現(xiàn)概率大，影響橋上行車和行人舒適性[4-5]，還可能引起橋梁結構的疲勞性破壞，危害結構安全。自1940年Tacoma Narrows Bridge風毀事故發(fā)生后，橋梁抗風研究得到更多的重視，取得了大量可應用于實際工程的成果
鐵道標準設計 2021年9期2021-09-26
- 中央開槽寬度對箱梁渦振特性的影響機理
還是開槽箱梁，其渦振穩(wěn)定性能往往較差. 象山港大橋、Great Belt Bridge、昂船洲大橋、西堠門大橋、伶仃洋航道橋等大跨橋梁均在試驗研究甚至運營階段中出現(xiàn)了渦激共振現(xiàn)象.渦激共振是由一對從結構斷面上周期性交替脫落的旋渦激發(fā)的. 許多學者從流場特性的角度研究了橋梁的渦振現(xiàn)象[1-10]. Larsen 等[1]通過風洞試驗研究了昂船洲大橋主梁斷面的渦振性能，表明該斷面的渦振現(xiàn)象主要由中央開槽引起，設置導流板后可有效抑制渦振的發(fā)生；孫延國等[2]基于
西南交通大學學報 2021年2期2021-06-06
- 上跨鐵路橋梁主梁渦振性能及抑振措施研究
程學院)1 引言渦振是橋梁結構在較低風速下容易發(fā)生的一種風致振動現(xiàn)象，為限幅振動，不像顫振那樣存在失穩(wěn)的危險。然而，由于其發(fā)生的頻率高、風速低，不僅影響結構的疲勞和強度，而且會降低行車的舒適度甚至會影響到交通安全。如中國西堠門大橋、日本東京灣跨海大橋等橋梁均出現(xiàn)了明顯的渦振現(xiàn)象，影響了橋梁的正常使用。因此研究橋梁結構的渦振性能并找到必要的抗風減振措施，把渦振的最大振幅限制在容許范圍之內(nèi)具有重要的工程意義。目前，橋梁渦振的危害已經(jīng)引起風工程界的高度重視，學者
中外公路 2021年2期2021-05-13
- 水平和豎向間距對雙矩形斷面渦振性能的影響
氣動力學現(xiàn)象稱為渦振。渦振作為一種限幅振動，不會像顫振和馳振一樣使得結構產(chǎn)生毀滅性的破壞，但低風速下發(fā)生的渦振足以影響舒適度且導致構件的疲勞破壞。因此研究渦振的機理并采取有效措施消除或抑制渦振具有重要的理論和工程應用價值。渦振研究的手段包括節(jié)段模型測振風洞試驗，可直接獲得斷面的渦振響應及風速鎖定區(qū)間；CFD數(shù)值模擬從流場的角度分析斷面發(fā)生渦振的機理；節(jié)段模型測壓或同步測壓、測振風洞試驗得到時域和頻域的統(tǒng)計特性，分析斷面渦振過程中的氣動力演變特性[1-3]。
哈爾濱工程大學學報 2021年4期2021-05-08
- 基于表面風壓分析的分離式雙箱梁流場特性研究
，分離式雙箱梁的渦振性能卻遜色于閉口箱梁[6]。渦激振動雖不會破壞橋梁結構，但由于其多發(fā)生在低風速下，易引起橋梁構件疲勞破壞，降低了行車舒適性[7-10]。國內(nèi)外對于箱梁斷面的渦振成因及抑制措施的研究較多[11-13]，對分離式雙箱梁渦振成因及抑振措施開展的研究相對較少。改變分離式雙箱梁空隙比，其Strouhal數(shù)也隨之改變[14-15]；在各抑振措施中，中央格柵可以將分離式雙箱梁上游側中央開槽處形成大尺度的、有規(guī)律性脫落的旋渦劃分為細小旋渦，從而抑制中央
建筑科學與工程學報 2021年2期2021-04-06
- 矩形鋼箱梁鐵路斜拉橋渦振性能及氣動控制措施研究
等[8]均出現(xiàn)過渦振現(xiàn)象。盡管渦激振動不會像顫振一樣帶來災難性的發(fā)散振動，但其發(fā)生在常遇低風速范圍，出現(xiàn)頻率較高，振幅較大，除了影響正常交通外，還可能導致構件的疲勞損傷。2020年，我國已建成的武漢鸚鵡洲長江大橋和廣東虎門大橋也發(fā)生了渦激振動現(xiàn)象，嚴重影響了正常交通，也對輿情有不利的影響。對于鐵路橋，渦激振動會嚴重影響列車的行駛安全，尤其是高速鐵路的行車安全，在設計中需要堅決避免。針對如何改善鋼箱梁渦振性能這個主題，國內(nèi)外學者已開展了相關研究，并提出了一些
振動與沖擊 2021年6期2021-03-31
- 鈍體截面鐵路混合梁斜拉橋渦振性能研究
周期性旋轉脫落，渦振問題更為突出。自1940年美國Tacoma大橋發(fā)生風振毀壞后，大跨度橋梁抗風性能的研究受到各國學者的重視，我國學者也作出了卓越貢獻。項海帆等[5]對現(xiàn)代橋梁的抗風問題進行了系統(tǒng)詳細的論述；葛耀君等[6]率先將結構強健性的理念引入橋梁抗風設計與顫振評價中；李永樂等[7]采用計算流體動力學(CFD)數(shù)值模擬分析了某超大跨度懸索橋扁平單箱主梁氣動特性；陳政清等[8]基于理論分析和風洞試驗研究了舟山西堠門大橋長細吊索的風振問題并提出雙吊桿的分離
鐵道學報 2021年1期2021-02-03
- 分體式雙箱梁渦振氣動控制措施數(shù)值模擬
于主梁顫振穩(wěn)定和渦振響應存在影響，完全透風對顫振穩(wěn)定最有利，但是在開槽處會出現(xiàn)明顯的渦團，存在增大主梁渦振響應幅值的弊端。近年來隨著分體式箱梁的廣泛應用，眾多學者對其渦振性能的改善進行了深入研究。王守強［3］進行了不同縮尺比的節(jié)段模型渦振風洞試驗，研究發(fā)現(xiàn)，風攻角、導流板、模型尺度及模型阻尼比會影響渦振位移幅值和渦振風速鎖定區(qū)間。Larose 等［4］在對昂船大橋分體鋼箱梁的渦振試驗中發(fā)現(xiàn)，導流板通過控制規(guī)律性中央開槽處旋渦對結構的驅動，達到制振的目的。張
結構工程師 2020年4期2020-11-12
- 橋梁結構渦激共振的敏感性
索鋼絲繩斷裂導致渦振[1]”?！?8＃吊索鋼絲繩斷裂”、“主纜腐蝕嚴重”等關鍵詞迅速成為輿論熱點。而事實上,虎門大橋已于2019年完成了38＃吊索的更換,38＃吊索并非是網(wǎng)傳的大幅振動的罪魁禍首。官方宣布了虎門大橋懸索橋5月5日大幅振動的主要原因:由于沿橋跨邊護欄連續(xù)設置水馬改變了鋼箱梁的氣動外形,在特定風環(huán)境條件下產(chǎn)生了橋梁渦振現(xiàn)象;后期持續(xù)渦振則與結構阻尼比明顯下降有關。由此,人們了解到突發(fā)渦振并非是因為吊索損傷。但是仍有不少人心存疑惑。要說臺風能把橋
空氣動力學學報 2020年4期2020-11-04
- 鋼管塔桿件渦振對節(jié)點板疲勞壽命影響研究
下，為盡可能避免渦振的發(fā)生，輸電線路鋼管塔設計規(guī)范[2]，對鋼管桿件的起振臨界風速進行了控制，要求一階起振臨界風速不低于8m/s。并依據(jù)這一原則，對鋼管桿件長細比進行了控制。但是，鋼管桿件起振臨界風速受兩端約束型式影響較為突出[3]，而對于某些兩端節(jié)點板剛度較小的輔助材，其兩端十分接近鉸接約束，這類輔助材的起振臨界風速很低。文獻[2]中提供的附表A.1規(guī)定，長細比為148的兩端鉸接桿件起振臨界風速僅為5.16m/s，在自然環(huán)境中比較易于發(fā)生渦振。而渦振發(fā)生
煤炭工程 2020年10期2020-10-22
- 鋼?混組合梁抗風性能及抑振措施研究
8%的阻尼比下的渦振性能，以及改變結構阻尼比、加裝氣動措施對結構抗風性能的影響。研究結果表明：均勻流場下，該鋼?混組合梁在?3°和+3°風攻角下，均會發(fā)生較大幅度的豎向及扭轉渦振，共振風速約為20 m/s，P型主梁的鈍體外型和小高寬比是導致主梁抗風性能較弱的主要原因。增大結構阻尼比能顯著抑制渦振，且阻尼比增大到1.5%時渦振振幅可滿足規(guī)范要求；設置2道水平翼板能夠有效控制主梁在?3°和+3°風攻角下的渦振振幅，但會明顯提高0°風攻角下渦振振幅。設置2道水平
鐵道科學與工程學報 2020年9期2020-10-15
- 間距比對疊合梁雙幅橋渦振性能的影響
橋的靜風力系數(shù)、渦振性能和顫振性能都有明顯影響［1］。由于渦振往往在較低風速時發(fā)生，因此平行雙幅橋的渦振問題尤為突出。早在20 世紀90 年代，Honda 等［2］通過三幅并列連續(xù)雙箱梁橋的風洞試驗發(fā)現(xiàn)，平行多幅橋之間的氣動干擾對橋梁的渦振振幅以及風速鎖定區(qū)間都有顯著影響。陳政清等［3］以佛山平勝大橋和青島海灣紅島航道橋為背景，發(fā)現(xiàn)氣動干擾效應會對并列雙箱梁雙幅橋的渦振性能產(chǎn)生不利影響，而當橋面間距與橋面寬度之比（L/B）到達0.8以上時，雙幅橋之間的氣動
同濟大學學報（自然科學版） 2020年9期2020-10-11
- 虎門大橋風中抖動讓我們認識混沌現(xiàn)象
件下，產(chǎn)生了橋梁渦振現(xiàn)象。隨著權威回應和科學解釋的到位，輿論反饋已大致歸于理智與平靜。以科普說理來平復大眾焦慮，以全面檢查來確保公共安全，雙管齊下，這是從根本上杜絕大橋渦振引發(fā)輿情共振的關鍵?！皹蛄?span id="j5i0abt0b" class="hl">渦振”廣泛存在，并且很難預判、很難避免。從某種意義上說，橋梁渦振就是典型的混沌現(xiàn)象：一套確定性動力學系統(tǒng)中，總是存在著某些不可預測的、類似隨機性的運動。其不可重復、不可測算、不可控制。對于一座大型橋梁來說，大幅度渦振也許隨時會發(fā)生，也許永遠不會發(fā)生，誰也無法對其
作文評點報·中考版 2020年33期2020-09-17
- 拱橋板式吊桿風致渦振特性及等效靜力計算
低風速下，易產(chǎn)生渦振現(xiàn)象，可能會影響車輛行駛舒適性，造成吊桿疲勞損害，甚至危及橋梁安全［3-5］。鐵路橋梁要求耐久性高、剛度大，鐵路拱橋常見的剛性吊桿主要為H 型或矩形，但這2類吊桿在一些工程應用中發(fā)生過強烈的風致振動現(xiàn)象，如美國Commodore Barry 鋼桁拱橋的H 型吊桿、南京大勝關大橋的空心矩形鋼吊桿，最后只能付出較大的經(jīng)濟代價通過設置抑振措施抑制風振。國內(nèi)外研究學者針對這2 類剛性吊桿開展了一系列風致振動研究。Kubo 和Hirata 通過風
中國鐵道科學 2020年4期2020-08-06
- 百問百答
在較低風速下存在渦振現(xiàn)象，振幅較小時不易察覺。由于近期正在針對大橋進行日常養(yǎng)護和檢查工作，管養(yǎng)單位封閉了橋梁南側的一條車道，在橋梁兩邊放置了臨時擋墻防止車撞，也就是俗稱的“水馬”，正是它改變了鋼箱梁的氣動外形，在特定風環(huán)境條件下，產(chǎn)生了橋梁渦振現(xiàn)象?；㈤T大橋主跨888米，渦振峰值數(shù)據(jù)大概是50厘米。此次渦振振幅小于限值，不會影響虎門大橋懸索橋后續(xù)使用的結構安全和耐久性。目前，管養(yǎng)單位已經(jīng)對主纜鋼絲、主纜吊索、支座等結構進行了全面檢查，各個部位情況良好。（回
知識就是力量 2020年6期2020-07-14
- 虎門大橋“抖動”讓我們重新認識混沌與風控
件下，產(chǎn)生了橋梁渦振現(xiàn)象。肉眼可見的“風中抖動”，一下子把虎門大橋推到了輿論的風口浪尖。的確，基于公眾的一般認知，大型橋梁如此超大幅振動，可算“活久見”了。正因為此，不少人震驚、恐慌乃至生發(fā)出種種猜想，都是情有可原的。在最初的短暫驚慌后，隨著權威回應和科學解釋的到位，輿論反饋已大致歸于理智與平靜。以科普說理來平復大眾焦慮，以全面檢查來確保公共安全，雙管齊下，這是從根本上杜絕大橋渦振引發(fā)輿情共振的關鍵。隨著“虎門大橋劇烈振動”的短視頻廣泛傳播，網(wǎng)友在驚訝的同
雜文月刊(選刊版) 2020年6期2020-07-04
- 扁平板式吊桿渦振性能及氣動優(yōu)化研究
階段仍出現(xiàn)了吊桿渦振現(xiàn)象，最終通過設置調(diào)制阻尼器（Tuned Mass Damper，TMD）抑制了吊桿渦振［3］。隨著橋梁跨度的提高、橋面寬度的加大，拱橋吊桿的長度會進一步加大，而剛性吊桿長細比大、阻尼比小，對風的作用敏感。扁平板式吊桿是一種新型剛性吊桿，僅在歐洲為數(shù)不多的幾座橋梁上有所應用，國內(nèi)尚無橋梁應用的實例。扁平板式吊桿的橫截面高寬比在1∶4.0～1∶7.5，拱橋最長吊桿在8～32 m［4-5］。本文針對扁平板式實心吊桿，采用CFD 方法研究不同
鐵道建筑 2020年6期2020-07-04
- 中央開槽箱梁斷面扭轉渦振全過程 氣動力演化特性
，中央開槽箱梁的渦振性能仍存在深入提升氣動穩(wěn)定性的優(yōu)化空間[4－5]。橋梁斷面存在兩種不同的旋渦脫落方式，一種是斷面尾部交替脫落的卡門渦[6]，另一種是由附屬結構產(chǎn)生的單剪切層分離渦[7]。通過在結構尾部安裝分離板可以抑制由卡門渦所引起的渦振[8]，而由分離渦所引起的渦振可通過抑流板等氣動措施進行控制[9]。Li 等[10―11]通過對西堠門大橋渦振的現(xiàn)場實測，發(fā)現(xiàn)在渦振開始階段，旋渦脫落只發(fā)生在槽內(nèi)和下游箱梁尾部區(qū)域，而在渦振鎖定區(qū)，渦脫擴展到整個下游箱
工程力學 2020年6期2020-06-01
- 鈍角風嘴箱梁渦振性能及其氣動控制措施研究
河大橋等均出現(xiàn)過渦振現(xiàn)象。由于渦激振動發(fā)生在常見風速范圍內(nèi)且會影響橋上行人的舒適度和行車安全，長時間的振動也會引起結構的疲勞破壞[4]，因此，進行橋梁結構渦振試驗及抑振措施研究是使其能正常使用的保障。流線型鋼箱梁截面接近流線型、氣動特性相對較好，常被應用于大跨度懸索橋或斜拉橋。實際中，由于各種因素的限制，存在風嘴短而鈍的流線型鋼箱梁斷面，且考慮人行道欄桿、檢修車軌道等作用后，會進一步弱化主梁的渦振性能。表1列出了部分已建成的采用流線型鋼箱梁的大跨度橋梁。王
四川建筑 2019年4期2019-11-06
- 板桁結合梁渦振性能及抑振措施研究
黃智文板桁結合梁渦振性能及抑振措施研究王景奇1，王雷1，華旭剛2，楊鉆1，黃智文2(1. 廣東省交通規(guī)劃設計研究院股份有限公司，廣東 廣州 510507；2. 湖南大學 風工程與橋梁工程湖南省重點實驗室，湖南 長沙 410082)為研究板桁結合梁的渦振性能及抑振措施，以國內(nèi)某擬建公軌兩用斜拉橋為研究對象，通過1:60 縮尺比節(jié)段模型風洞試驗，在低阻尼條件下研究主梁的渦振性能及渦振主要誘因，進一步探究檢修道欄桿形式、安裝水平翼板以及間隔封閉檢修道欄桿對板桁結
鐵道科學與工程學報 2019年8期2019-09-11
- 考慮行車安全性的橋梁豎向渦振限值計算
計法則》均對主梁渦振限值做了直接規(guī)定，其中中國和日本采用的是規(guī)定主梁渦振振幅容許值，而英國則采用動力敏感參數(shù)來評價渦振的影響，對于渦激振動的限值主要考慮的行人行車舒適性以及結構疲勞的影響。中國新版JTG/T 3360-01-2018《公路橋梁抗風設計規(guī)范》雖然在渦振振幅限值計算條文說明中給出了考慮行車安全的渦振振幅參考限值0.35 m，參考限值來源于文獻[8]，但文獻[8]采用的是一種近似求解的方法，且渦振對行車視線影響的最不利位置取在駐點位置，仍有待進一
中外公路 2019年6期2019-06-09
- 中央穩(wěn)定板對分體箱梁橋梁的渦振控制
現(xiàn)了顫振或大振幅渦振等現(xiàn)象不能滿足抗風要求時，就需要采取有效的抗風控制措施來改善橋梁的整體抗風性能，使其滿足抗風要求[1-2].橋梁結構的抗風控制措施主要分為氣動措施、結構措施和機械措施.其中，氣動措施是通過附加外部裝置或修改結構的截面外形，改善其周圍的繞流狀態(tài)，從而提高抗風穩(wěn)定性，減小風致振動的幅度，由于這種方法可靠性好，對結構改變相對較小，經(jīng)濟代價較低，因此是一種很實用的控制方法[3].常見的氣動控制措施主要有兩大類：① 采用中央開槽、豎向穩(wěn)定板和導流
同濟大學學報（自然科學版） 2019年5期2019-06-04
- 邊主梁疊合梁渦振性能氣動優(yōu)化措施風洞試驗研究
至強度破壞。因此渦振控制成為目前柔性橋梁設計建造中重點關注的問題[1]。即使是大跨度橋梁廣泛采用的氣動性能良好的流線型鋼箱梁主梁斷面，因欄桿、檢修軌等結構附屬構件的影響也經(jīng)常會發(fā)生渦激振動[2-5]。而邊主梁疊合梁有型鋼-混凝土疊合梁、半封閉鋼箱梁、雙邊肋混凝土板疊合梁等多種構造形式，其敞開式構造具有明顯的鈍體氣動形態(tài)，使得主梁斷面的來流繞流形態(tài)更加的復雜，更易引起渦激振動，因而邊主梁疊合梁的渦振是其應用中需要重點解決的問題。關于大跨度橋梁邊主梁斷面形式的
振動與沖擊 2018年17期2018-09-27
- 閉口鋼箱梁懸索橋渦振多尺度模型風洞試驗
較易發(fā)生[1]。渦振雖不像顫振、馳振和靜風失穩(wěn)等易引發(fā)結構破壞,但這種限幅振動對行車安全[2]、行人舒適[3]和結構耐久都有不利影響。我國規(guī)范[4]對公路橋梁渦振幅值上限做出了規(guī)定。模型風洞試驗是研究橋梁渦振的主要手段,包括節(jié)段模型風洞試驗[5]、氣彈模型風洞試驗和測壓模型風洞試驗等。傳統(tǒng)上,渦振研究中的尺度效應指節(jié)段模型風洞試驗的縮尺效應[6],并主要表現(xiàn)為不同縮尺比下的雷諾數(shù)效應。Raghavan[7]試驗分析了圓柱渦振隨雷諾數(shù)的變化。鮮榮[8]比較了
結構工程師 2018年4期2018-09-12
- 大跨度懸索橋渦振風洞試驗與現(xiàn)場實測比較
92)0 引 言渦振是指風流經(jīng)各種斷面形狀的鈍體結構時,在其斷面背后都有可能發(fā)生旋渦的交替脫落,產(chǎn)生交替變化的渦激力而引起的結構振動[1]。渦振兼有自激振動和強迫振動的性質(zhì),它是一種發(fā)生在較低風速區(qū)內(nèi)的有限振幅振動[2-3]。通常情況下,橋梁渦振不會帶來毀滅性的破壞,但在反復荷載作用下會造成橋梁構件疲勞,并會使行人和行車有不舒適感。縮尺比對試驗有較大影響[4]。商東洋[5]研究不同尺寸矩形渦振,發(fā)現(xiàn)不同尺寸的模型渦振得出的結果不統(tǒng)一;羅東偉[6]研究不同橋
結構工程師 2018年3期2018-07-14
- 寬幅流線型箱梁渦振性能及制振措施研究
整體式流線型箱梁渦振的影響,發(fā)現(xiàn)在檢修軌道內(nèi)側設置導流板能有效抑制渦激振動.劉君等[3]通過節(jié)段模型風洞試驗和數(shù)值模擬分析了檢修車軌道導流板對整體式流線型箱梁渦振的影響.王騎等[4]對分體式鋼箱梁的渦振抑振措施研究發(fā)現(xiàn),在主梁底端轉角附近設置導流板或在橋面兩側設置抑振板均可有效抑制主梁渦振,且兩種措施聯(lián)合使用時效果最佳.管青海等[5]通過箱梁斷面表面測壓,研究了欄桿對橋梁渦振的影響,發(fā)現(xiàn)欄桿使上表面的來流分離更加嚴重,上下表面壓力脈動均值顯著增大.EL-G
西南交通大學學報 2018年4期2018-07-12
- 流線閉口箱梁渦振過程氣動力時頻特性演變規(guī)律
發(fā)生過嚴重的豎彎渦振[1-3]。西堠門大橋在風速區(qū)間為9～11 m/s的低紊流度正交風作用下，也發(fā)生了明顯的豎向渦振現(xiàn)象[4-5]。渦激力是分析各種渦振現(xiàn)象及其機理的重要物理參數(shù)，而獲取精確渦激力是進行渦激力特性研究的基礎，也是建立并驗證渦激力數(shù)學模型的前提。目前，獲取渦激力的方法主要有測力法[6]、測壓法[7]、系統(tǒng)辨識法[8]和數(shù)值模擬[9]等方法。表1列舉了橋梁斷面典型渦激力數(shù)學模型。渦振研究過程中，研究手段不斷演進，由最初的剛體模型測振、測壓過渡到
振動工程學報 2018年3期2018-07-05
- 拱橋吊桿渦激風振疲勞壽命評估
基頻頻率較高時，渦振不易發(fā)生。當拱橋跨度較大、使用的吊桿長細比較大時，其基頻降低較多；當?shù)鯒U的基頻與漩渦脫落頻率接近時，就會發(fā)生氣流與結構之間的共振。在一定的風速范圍內(nèi)，兩者還將相互鎖定，并維持這種共振作用。如果風速穩(wěn)定而持續(xù)，吊桿在這種往復荷載的長期作用下必將發(fā)生疲勞破壞，國內(nèi)外已發(fā)生了多起吊桿遭受疲勞破壞的案例［1－4］，相關人員也進行了大量研究。余嶺等［5］通過現(xiàn)場實測測定了各吊桿的低頻振動模態(tài)參數(shù)及渦振特征參數(shù)，確定了吊桿產(chǎn)生渦振的風速鎖定范圍及最
筑路機械與施工機械化 2018年4期2018-06-07
- 鈍體分離式雙箱梁渦振優(yōu)化措施研究
。但分離式箱梁的渦振(Vertex-Induced Vibration,VIV)現(xiàn)象卻很明顯[2]。在國內(nèi)外對于分體式箱梁的研究中,均多次發(fā)現(xiàn)渦振現(xiàn)象的存在。Larose等[3]在對香港昂船洲大橋進行高低雷諾數(shù)試驗時，發(fā)現(xiàn)分體式箱梁存在明顯的渦振現(xiàn)象，并在高雷諾數(shù)試驗中發(fā)現(xiàn)導流板可以大幅降低渦振振幅。張偉等[4]在基于高低雷諾數(shù)試驗的分離雙箱渦振性能對比研究中也發(fā)現(xiàn)了不同振幅的渦激共振，同時確定了導流板對結構渦振性能的影響與來流攻角之間的關系。劉高等[5]
振動與沖擊 2018年7期2018-04-24
- 流線閉口箱梁斷面渦振過程分布氣動力演變特性
流線閉口箱梁斷面渦振過程分布氣動力演變特性胡傳新1，陳海興2，周志勇1，趙 林1，葛耀君1(1.土木工程防災國家重點實驗室(同濟大學)，上海200092; 2.浙江省交通規(guī)劃設計研究院，杭州310006)渦激振動是大跨度橋梁在低風速下較常見的風致振動現(xiàn)象，探究渦振機理是橋梁渦激振動效應評價與控制的重要前提.為深入研究渦振機理，立足于渦振發(fā)展的完整過程分布氣動力與結構行為同步演變特性分析，深入揭示了分布氣動力及其結構行為作用機制.以典型大跨度橋梁閉口流線型箱
哈爾濱工業(yè)大學學報 2017年12期2017-12-12
- 中央開槽箱梁渦激共振特性及抑振措施機理研究
象，主導主梁斷面渦振發(fā)生。提出將內(nèi)側檢修車軌道向主梁中心線偏移一定距離方案，使上游斷面流過梁底的高速氣流在底板內(nèi)側轉角處不受檢修車軌道影響，氣流分離點延后，開槽區(qū)域連續(xù)旋渦脫落現(xiàn)象消失。主梁斷面表面靜態(tài)測壓試驗結果顯示，此時氣流沿梁體外形能平穩(wěn)過渡，無明顯流動分離現(xiàn)象，上游斷面底板內(nèi)側轉角處負壓值不會產(chǎn)生劇烈突變。上、下游斷面整個內(nèi)腹板的脈動壓力減小、能量分散，無一致的卓越頻率。對改進斷面進行大比例節(jié)段模型渦振風洞試驗，并與原型斷面結果對比，證實其為有效的
振動與沖擊 2015年10期2015-12-30
- 基于節(jié)段模型試驗的懸索橋渦振性能優(yōu)化研究
模型試驗的懸索橋渦振性能優(yōu)化研究張 建1,*, 鄭史雄2, 唐 煜2, 王 騎2(1.中鐵第四勘察設計院集團有限公司, 武漢 430063; 2. 西南交通大學 風工程試驗研究中心, 成都 610031)針對扁平鋼箱梁這一常用的主梁斷面形式，為研究其渦激振動性能，并提出有效的渦振抑制措施，以某大跨度鋼箱梁懸索橋為工程背景，采用縮尺比為1/50的節(jié)段模型進行風洞試驗?；诰鶆騺砹黠L洞試驗條件，重點分析研究了風迎角、結構阻尼比和導流板等因素對主梁渦振性能的影響
實驗流體力學 2015年2期2015-06-23
- Π型疊合梁斜拉橋渦振性能及氣動控制措施研究
Π型疊合梁斜拉橋渦振性能及氣動控制措施研究錢國偉，曹豐產(chǎn)，葛耀君(同濟大學土木工程防災國家重點實驗室，上海 200092)為研究Π型開口截面主梁的渦振性能并提出合理性控制措施，以某跨海疊合梁斜拉橋為研究對象，進行一系列節(jié)段模型風洞試驗。研究表明，Π型開口截面主梁在低風速下易發(fā)生渦激共振，且該橋渦振現(xiàn)象在阻尼比＜1%以下范圍內(nèi)均存在;橋面防撞欄桿及檢修道護欄采用圓截面形式有利于減小渦振振幅;改尖角度風嘴能顯著抑制渦激共振，且風嘴角度越小控制效果越好;橋梁斷面
振動與沖擊 2015年2期2015-05-16
- 分離雙箱主梁渦激振動性能研究
究了其成橋狀態(tài)的渦振性能，并提出了有效措施改善橋梁的抗風穩(wěn)定性。1 工程概況某長江大橋跨江主體工程全長13.982 km，跨江主橋為(100+308+806+308+100)m的五跨斜拉橋(整體布置見圖1)。其中方案之一為四索面雙塔斜拉橋，主梁采用分離式扁平鋼箱梁，中間用橫梁相連，兩箱梁中間安裝鋼格柵作為應急通道(主梁橫斷面見圖2)。斜拉索采用空間四索面形式。圖1 橋梁整體布置圖2 節(jié)段模型渦振試驗該長江大橋的建設是一項重大的交通工程，為了確保橋梁在成橋運
山西建筑 2014年15期2014-06-06
- 帶懸挑人行道板流線型箱梁渦振性能研究
行道板流線型箱梁渦振性能研究李春光1，2，陳政清2，韓 陽1（1.長沙理工大學橋梁工程安全控制技術與裝備湖南省工程技術研究中心，長沙 410114；2.湖南大學風工程試驗研究中心，長沙 410114）為了研究帶懸挑人行道板流線型箱梁斷面渦振性能，以某大跨懸索橋為工程背景，進行了渦振性能影響因素及氣動優(yōu)化措施的系列節(jié)段模型風洞試驗。分析了來流攻角、檢修軌道等對斷面渦振性能的影響，研究移動檢修軌道、附加軌道導流板以及底板豎直穩(wěn)定板等氣動措施的制振效果。結果表明
振動與沖擊 2014年24期2014-05-17
- 基于風洞試驗的大跨度懸索橋渦振性能研究及評價
小，主梁更易發(fā)生渦振。渦激振動一般為低風速下的小幅限幅振動，雖然不像顫振那樣具有發(fā)散的性質(zhì)和很大的破壞作用，但也會影響橋梁施工安全及運營期間的舒適性，嚴重時還會導致結構疲勞破壞。丹麥Great Belt East橋［1］、巴西 Rio－Niterói橋［2］等均出現(xiàn)了明顯的主梁渦激共振現(xiàn)象，影響了橋梁結構的正常運營。在大跨度和超大跨度橋梁設計中，主梁渦激振動是一個必須加以重視的問題。抗風設計需要準確預估主梁渦激振動的振幅及發(fā)生風速，并將渦激振動振幅限制在允
實驗流體力學 2012年4期2012-11-15
- 自立式鋼煙囪抗渦振設計及程序編制
面高聳結構易引起渦振，本文總結了自立式鋼煙囪的抗渦振設計方法，指出了不同雷諾數(shù)情況下，鋼煙囪的控制工況，并對其結構及荷載進行了歸納，實現(xiàn)了自立式鋼煙囪的參數(shù)化設計，并編制了專用的設計程序，為今后的設計提供了工具和參考。關鍵詞：自立式鋼煙囪；渦振；參數(shù)化設計Abstract: circular cross section tower structure easy cause vortex vibration, this paper summarizes th
城市建設理論研究 2012年6期2012-04-10