■ 齊永豐,劉 蘋,張玉光
球磨機(jī)是在礦山、冶金、建材、水泥、化工及電力等基礎(chǔ)工業(yè)部門中廣泛使用的粉碎機(jī)械設(shè)備。小齒輪件是傳動(dòng)裝置上的關(guān)鍵部件,小齒輪與小齒輪軸為分體式,采用鍵聯(lián)接方式。
某公司小齒輪軸材質(zhì)選用40CrMnMo鋼,規(guī)格為φ420mm×2760mm,凈重1965kg,經(jīng)鍛造、粗車、無(wú)損檢測(cè)、調(diào)質(zhì)(硬度228~269HBW)、精車、銑鍵槽等工序加工而成,鍛造及熱處理質(zhì)量直接影響小齒輪軸的使用壽命。
該小齒輪軸于2016年開(kāi)始使用,運(yùn)行約14個(gè)月時(shí)斷裂,斷裂位置在軸與齒輪結(jié)合區(qū)域內(nèi),如圖1箭頭所示。為查找該小齒輪軸斷裂的主要原因,對(duì)其進(jìn)行了化學(xué)成分分析、金相組織觀察、斷口組織觀察和力學(xué)性能測(cè)試等。
圖1 小齒輪軸示意
圖2 小齒輪部正常工作狀態(tài)
圖3 斷裂小齒輪軸(拆卸現(xiàn)場(chǎng))
圖4 斷裂小齒輪軸
圖5 取樣部位示意
小齒輪正常工作狀態(tài)如圖2所示。斷裂小齒輪軸宏觀形貌如圖3、圖4所示,小齒輪軸沿徑向斷裂,斷裂部位在小齒輪內(nèi),距齒輪端面約100mm處,斷口邊緣及齒輪內(nèi)表面磨損嚴(yán)重(見(jiàn)圖4箭頭)。齒輪外表面未見(jiàn)明顯磕碰傷、變形等異常情況。在斷裂小齒輪軸上取樣(取樣部位見(jiàn)圖5),分別進(jìn)行斷口、金相組織、化學(xué)成分、力學(xué)性能等檢測(cè)。
(1)斷口宏觀檢測(cè) 對(duì)應(yīng)面斷口宏觀形貌如圖6、圖7所示。斷口平齊,邊緣及附近區(qū)域無(wú)宏觀塑性變形,顯示脆性斷裂特征。斷口靠外沿大部分區(qū)域(約占周長(zhǎng)的2/3)磨損嚴(yán)重,磨痕沿圓周方向呈帶狀分布,摩擦熱還導(dǎo)致磨損面呈藍(lán)黑色,是小齒輪軸斷裂瞬間系統(tǒng)仍繼續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)所致。正常斷面十分光滑,有黑色油污,隱約可見(jiàn)呈不同方向擴(kuò)展的貝紋線花樣,由此可按三個(gè)方向追溯其斷裂源所在位置產(chǎn)生于軸的外表面,為多源疲勞斷裂。圖7是唯一未受嚴(yán)重磨損的斷裂源區(qū)域(部分磨損)的宏觀形貌,斷裂源位于軸外表面(見(jiàn)圖5及圖7箭頭處),斷裂源區(qū)及附近除側(cè)面小凹坑外(見(jiàn)圖8箭頭處),未見(jiàn)其他宏觀缺陷。
(2)斷口微觀檢測(cè) 用掃描電鏡觀察了斷口微觀形貌,如圖9所示。斷裂源區(qū)在齒輪軸外表面,斷面磨痕明顯,斷裂擴(kuò)展區(qū)隱約可見(jiàn)疲勞輝紋。
圖6 小齒輪軸斷口
圖7 一處斷裂源區(qū)宏觀形貌
圖8 一處斷裂源側(cè)面宏觀形貌
圖9 斷口二次電子像
圖10 低倍組織
(1)低倍組織檢測(cè) 分別沿徑向和軸向截取了始于斷口的低倍檢測(cè)樣品,低倍組織檢測(cè)結(jié)果如圖10所示。圖中右側(cè)均為軸的斷裂面。依據(jù)GB/T 1979—2001標(biāo)準(zhǔn)低倍組織評(píng)定為一般疏松0.5級(jí),一般斑點(diǎn)狀偏析1.5級(jí),無(wú)其他低倍組織缺陷。軸向樣品斷口處存在深約2mm的小裂紋,如圖10b箭頭所示。從軸外表面至心部均可見(jiàn)嚴(yán)重的枝晶組織,調(diào)質(zhì)層較淺,調(diào)質(zhì)層深度約為50mm。
(2)金相檢測(cè) 圖11為小齒輪軸非金屬夾雜物檢測(cè)結(jié)果,參照GB/T 10561—2005標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定為:A類0級(jí),B類粗系1級(jí),C類0級(jí),D類粗系1.5級(jí),DS類1.5級(jí)。 圖12~圖14為齒輪軸軸向由表層至150mm處金相組織;圖15~圖17為齒輪軸徑向由表層至150mm處金相組織。由表面至心部均可見(jiàn)嚴(yán)重枝晶組織,軸向觀察枝晶組織趨于帶狀。外表面組織為回火索氏體+少量鐵素體;距表面50mm處組織為珠光體+鐵素體+回火索氏體;距表面150mm處組織為珠光體+鐵素體。心部組織晶粒度:8級(jí)。
圖11 非金屬夾雜物(100×)
圖12 表層組織(軸向)
圖13 距表層50mm組織(軸向)
圖14 距表層150mm組織(軸向)
圖15 表層組織(徑向)
圖16 距表層50mm組織(徑向)
圖17 距表層150mm組織(徑向)
化學(xué)成分檢測(cè)結(jié)果如表1所示,參照J(rèn)B/T 6396—2006標(biāo)準(zhǔn)《大型合金結(jié)構(gòu)鋼鍛件 技術(shù)條件》,對(duì)化學(xué)成分的檢測(cè)值和標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行了對(duì)比,小齒輪軸檢測(cè)結(jié)果符合標(biāo)準(zhǔn)中40CrMnMo鋼的規(guī)定。
從小齒輪軸外表面沿徑向截取了力學(xué)性能試樣,依據(jù)標(biāo)準(zhǔn)JB/T 6396—2006中40CrMnMo鋼的規(guī)定,按相關(guān)條款對(duì)橫向截取力學(xué)性能樣品的標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行了修正,檢測(cè)結(jié)果如表2所示。檢測(cè)與規(guī)定值的比對(duì)結(jié)果顯示,屈服強(qiáng)度不符合標(biāo)準(zhǔn)要求,較標(biāo)準(zhǔn)值低。小齒輪軸硬度梯度檢測(cè)結(jié)果如表3所示,符合圖樣技術(shù)條件要求。
(1)斷裂小齒輪軸化學(xué)成分無(wú)異常,符合相關(guān)技術(shù)條件規(guī)定。依據(jù)JB/T 6396—2006標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定,對(duì)力學(xué)性能指標(biāo)的標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行了修正,在小齒輪軸徑向取樣的力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果中,抗拉強(qiáng)度、斷后伸長(zhǎng)率、斷面收縮率、沖擊吸收能量及硬度合格,屈服強(qiáng)度低于標(biāo)準(zhǔn)要求,該結(jié)果可能與徑向取樣的影響有關(guān)。
(2)金相組織檢測(cè)結(jié)果顯示,小齒輪軸由表面至心部均可見(jiàn)嚴(yán)重枝晶偏析組織,說(shuō)明枝晶組織并未在鍛造過(guò)程中得以消除或改善。枝晶組織是合金在凝固過(guò)程中由于碳或其他合金元素偏聚而導(dǎo)致的材料基體組織不均勻現(xiàn)象,會(huì)使材料的力學(xué)性能降低,影響構(gòu)件的疲勞壽命。此外,小齒輪軸調(diào)質(zhì)層較淺,也會(huì)對(duì)軸的使用壽命產(chǎn)生影響。
(3)小齒輪軸斷裂部位在齒輪內(nèi)距端面100mm處的軸齒結(jié)合區(qū),該部位并非軸的鍵槽所在位置或其他應(yīng)力集中區(qū)域。斷裂源產(chǎn)生于小齒輪軸外表面,為多源斷裂,斷裂源區(qū)未見(jiàn)明顯宏觀缺陷,說(shuō)明斷裂部位是軸的薄弱區(qū)域。
通過(guò)上述分析得出以下結(jié)論:小齒輪軸存在嚴(yán)重枝晶組織,降低了材料的力學(xué)性能;調(diào)質(zhì)層較淺,對(duì)疲勞性能也有一定影響。小齒輪軸已使用一年有余,但由于其疲勞壽命不高,當(dāng)系統(tǒng)運(yùn)行過(guò)程中,不斷承受交變外應(yīng)力作用時(shí),在軸表面薄弱部位萌生了多個(gè)疲勞源,引發(fā)了小齒輪軸的多源疲勞斷裂。
(1)鍛件用鋼應(yīng)采用堿性電爐冶煉,也可采用保證質(zhì)量的其他方法冶煉。
(2)提高鍛件質(zhì)量,確保鍛件無(wú)縮孔和嚴(yán)重的偏析,鍛件應(yīng)在有足夠噸位的鍛壓設(shè)備上鍛造成形,確保鍛透和組織均勻。毛坯鍛造后,還應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)?shù)念A(yù)備熱處理,如增加鍛后正火、退火工藝,以改善組織,消除鑄態(tài)組織對(duì)工件疲勞強(qiáng)度的影響。
(3)調(diào)質(zhì)過(guò)程中,根據(jù)每件小齒輪軸的具體化學(xué)成分制訂調(diào)質(zhì)工藝,并要求嚴(yán)格執(zhí)行熱處理工藝。工件擺放在加熱爐的均溫區(qū),加熱應(yīng)盡量均勻,以減少加熱時(shí)的熱應(yīng)力,必要時(shí)應(yīng)進(jìn)行預(yù)熱。要保證加熱溫度和保溫時(shí)間,控制工件出爐入油速度,保證淬火冷卻介質(zhì)的冷卻能力,及時(shí)回火,并在回火出爐后校直。
(4)小齒輪軸屈服強(qiáng)度未達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求,可以適當(dāng)降低回火溫度,提高工件的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度,以滿足小齒輪軸的使用要求。
表1 化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))檢測(cè)結(jié)果 (%)
表2 力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果與標(biāo)準(zhǔn)值對(duì)照
表3 距小齒輪軸表面硬度梯度檢測(cè)結(jié)果