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      600MW超臨界機(jī)組軸封系統(tǒng)能耗分析

      2018-09-10 23:22:15佟連堯
      河南科技 2018年26期
      關(guān)鍵詞:熱耗率

      佟連堯

      摘 要:汽機(jī)軸封系統(tǒng)的作用是防止空氣進(jìn)入汽缸或蒸汽由汽缸漏出。但隨著汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)間的增加,軸端汽封磨損加重,漏汽量增加,最后導(dǎo)致軸封系統(tǒng)溢汽量逐漸增加并溢流至低壓加熱器系統(tǒng)。本文首先分析不同負(fù)荷下溢流調(diào)節(jié)門開度,然后對軸封溢流蒸汽進(jìn)行熱經(jīng)濟(jì)性定量計(jì)算及分析,得到不同負(fù)荷下溢流蒸汽對熱耗率、煤耗的影響。

      關(guān)鍵詞:軸封系統(tǒng);溢流蒸汽;熱耗率

      中圖分類號(hào):TM621文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A文章編號(hào):1003-5168(2018)26-0066-02

      1 軸封系統(tǒng)概述

      在裝置的啟動(dòng)和負(fù)荷較低的階段,軸封選用輔助蒸汽作為主汽源,主蒸汽作為備用汽源,在較高負(fù)荷階段,高壓缸和中壓缸軸端汽封的漏氣經(jīng)噴水減溫后作為低壓缸軸封供汽汽源[1]。正常運(yùn)行時(shí),多余蒸汽通過軸封溢汽進(jìn)入8號(hào)低壓加熱器系統(tǒng)。

      2 運(yùn)行現(xiàn)狀分析

      隨著汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)間的增加,汽輪機(jī)梳齒式軸端汽封磨損情況惡化,高壓缸、中壓缸軸端漏汽量加大,低壓缸軸端需汽量加大,總體實(shí)現(xiàn)自密封的臨界功率逐漸減少,軸封系統(tǒng)溢汽量隨之增大[2]。以王曲電廠600MW機(jī)組為例,#1、#2機(jī)組在負(fù)荷為300MW左右時(shí),軸封系統(tǒng)即實(shí)現(xiàn)自密封,大大低于600MW超臨界機(jī)組一般75%負(fù)荷實(shí)現(xiàn)自密封的設(shè)計(jì)要求。在中高負(fù)荷階段,#1、#2機(jī)組均有大量軸封蒸汽溢流至8號(hào)低壓加熱器系統(tǒng),對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性有一定影響。具體數(shù)據(jù)見表1和表2。

      對比#1、#2機(jī)組不同負(fù)荷下溢流調(diào)節(jié)門開度(見圖1)可知,#2機(jī)組軸封溢流調(diào)節(jié)門開啟對應(yīng)負(fù)荷較小,相同負(fù)荷下溢流調(diào)節(jié)門開度較大,說明#2機(jī)組高中壓缸軸端漏汽量較#1機(jī)組大。

      3 軸封溢流蒸汽熱經(jīng)濟(jì)性定量計(jì)算及分析

      3.1 定量分析方法

      軸封溢流蒸汽來自高、中壓缸軸端汽封漏氣,軸封溢流蒸汽回收至8號(hào)低壓加熱器系統(tǒng),這部分是系統(tǒng)自身工質(zhì)傳遞熱量的利用。對于影響熱經(jīng)濟(jì)性的問題,可以運(yùn)用等效熱降法來進(jìn)行局部定量分析[3,4]。

      3.2 分析結(jié)果

      由于高、中壓缸軸端汽封漏汽,軸封溢流蒸汽均無流量測點(diǎn)。根據(jù)實(shí)際運(yùn)行情況,作出以下假設(shè):溢流蒸汽流量=溢流閥開度/10。#1、#2機(jī)組不同負(fù)荷下溢流蒸汽對熱耗、煤耗的影響見表3和表4。

      4 結(jié)論

      ①在中高負(fù)荷階段,#1、#2機(jī)組均有大量軸封蒸汽溢流至8號(hào)低壓加熱器系統(tǒng),對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性有一定影響。

      ②#1機(jī)組和#2機(jī)組軸封溢流調(diào)節(jié)門開啟對應(yīng)負(fù)荷分別為500~540MW和400~420MW,600MW時(shí)溢流調(diào)節(jié)門開度為33.260%和39.675%。#2機(jī)組軸封溢流調(diào)節(jié)門開啟對應(yīng)負(fù)荷較小、相同負(fù)荷下溢流調(diào)節(jié)門開度較大,說明#2機(jī)組高中壓缸軸端漏汽量較#1機(jī)組大。

      ③600MW工況下,#1機(jī)組和#2機(jī)組估算軸封蒸汽溢流流量分別為3.326t/h和5.70kJ/kW·h,每1t/h影響熱耗率為5.56kJ/kW·h和5.70kJ/kW·h,影響熱耗18.492kJ/kW·h和22.615kJ/kW·h、發(fā)電煤耗率0.684g/kW·h和0.836g/kW·h。

      本文計(jì)算范圍僅限于軸封蒸汽溢流增大對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響,未包括軸封加熱器等其他熱力系統(tǒng)。因此,實(shí)際軸封漏氣對機(jī)組熱耗、煤耗的影響應(yīng)大于本文計(jì)算結(jié)果。建議在大修過程中,調(diào)整高、中壓缸軸封間隙至制造廠規(guī)定的設(shè)計(jì)值和設(shè)計(jì)下限值之間,降低軸封蒸汽流量。

      參考文獻(xiàn):

      [1]溫新宇,李珍興,王東華.660MW空冷機(jī)組軸封溢流回收技術(shù)應(yīng)用[J].電力學(xué)報(bào),2013(3):230-232.

      [2]李欽朋.火力發(fā)電廠汽輪機(jī)軸封蒸汽系統(tǒng)簡介[J].工業(yè)工程,2002(3):38.

      [3]國電太原第一熱電廠.汽輪機(jī)及輔助設(shè)備[M].北京:中國電力出版社,2006.

      [4]歐陽小環(huán),李千軍.汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性定量分析方法及其應(yīng)用[J].廣東電力,2012(11):36-38.

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