熱耗率
- 某350 MW超臨界機(jī)組A修后調(diào)節(jié)級(jí)壓力高及熱耗率升高分析
組調(diào)節(jié)級(jí)壓力、熱耗率升高原因進(jìn)行分析。1 問(wèn)題概述某電廠1號(hào)汽輪機(jī)組為350 MW，NJK350-24.2/566/566型、超臨界、兩缸兩排汽、一次中間再熱、表面凝汽式、間接空冷機(jī)組，于2015年9月28日投產(chǎn)。1號(hào)機(jī)組2020年11月22日至2021年1月18日進(jìn)行A級(jí)檢修，共計(jì)58 d。某電力試驗(yàn)研究院對(duì)該機(jī)組進(jìn)行A修前、后性能試驗(yàn)工作，分別于2020年6月和2021年4月完成性能試驗(yàn)工作。試驗(yàn)采用美國(guó)機(jī)械工程師學(xué)會(huì)ASME PTC6-2004《汽輪
機(jī)械工程師 2022年11期2022-11-21
- 熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組工業(yè)供汽優(yōu)化控制機(jī)理研究
.4 t/h，熱耗率7 850.3 kJ/(kW·h)，背壓4.9 kPa。1.2 邊界條件及求解方法采用EBSILON 平臺(tái)進(jìn)行建模。計(jì)算邊界包括：汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)、凝汽器、凝結(jié)水泵組、低壓加熱器（低加）、除氧器、汽動(dòng)給水泵組、高壓加熱器（高加）、鍋爐及汽水管道等。汽輪機(jī)組變工況運(yùn)行方式為滑壓運(yùn)行，以汽輪機(jī)組高壓缸進(jìn)汽調(diào)節(jié)閥全開(kāi)工況熱平衡特性為計(jì)算基準(zhǔn)，分別模擬以冷再和熱再作為抽汽汽源、2.0 MPa/2.5 MPa/3.0 MPa 3 種抽汽壓力、不同負(fù)
熱力發(fā)電 2022年10期2022-10-17
- 基于EBSILON 對(duì)某汽輪機(jī)組抽汽供熱方式的比較研究
本文以該機(jī)組在熱耗率驗(yàn)收THA（turbine heat acceptance）工況下的參數(shù)為例，并做一定的簡(jiǎn)化，忽略了軸封的影響，建立EBSILON 模型，通過(guò)軟件的變工況計(jì)算，模擬出機(jī)組在75%THA、50% THA 工況下的熱力參數(shù)。模擬的各參數(shù)情況如表1 所示。表1 EBSILON 模擬機(jī)組在THA、75% THA、50% THA 工況下的參數(shù)由表1 數(shù)據(jù)可看出，在THA 工況下，軟件模擬計(jì)算出的機(jī)組熱耗率7 501.5 kJ/（kW·h）比機(jī)組原
山西電力 2022年3期2022-06-28
- 汽輪機(jī)性能試驗(yàn)中過(guò)橋汽封漏汽率的能效平衡計(jì)算
試驗(yàn)無(wú)法與機(jī)組熱耗率試驗(yàn)同時(shí)完成。同時(shí)由于軸封漏汽需要有足夠的調(diào)整和穩(wěn)定時(shí)間，因此試驗(yàn)需要有單獨(dú)的試驗(yàn)時(shí)間。1.2 參數(shù)穩(wěn)定性差采用變汽溫法測(cè)試過(guò)程中，需要分別對(duì)主汽溫度和再熱蒸汽溫度進(jìn)行20 ℃溫差操作，使機(jī)組運(yùn)行在非正常溫度范圍，而溫度調(diào)整多采用煙氣擋板和過(guò)熱、再熱減溫水進(jìn)行調(diào)節(jié)。由于主蒸汽、再熱蒸汽不可避免地會(huì)互相影響，因此維持參數(shù)的穩(wěn)定存在一定的困難，而機(jī)組運(yùn)行參數(shù)的偏移在一定程度上會(huì)影響到指標(biāo)的準(zhǔn)確性，甚至造成測(cè)試失敗。1.3 參數(shù)敏感性強(qiáng)變汽溫
內(nèi)蒙古電力技術(shù) 2022年6期2022-02-21
- 超臨界火電機(jī)組滑壓運(yùn)行優(yōu)化與節(jié)能性分析
驗(yàn)結(jié)果分析機(jī)組熱耗率等經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，找出最佳運(yùn)行值。試驗(yàn)開(kāi)始前，關(guān)閉凝汽器補(bǔ)水調(diào)整門(mén)、旁路電動(dòng)門(mén)。將機(jī)組負(fù)荷調(diào)整至設(shè)定試驗(yàn)值，保持機(jī)組功率，主汽、再熱汽壓力和溫度等參數(shù)穩(wěn)定，隨后進(jìn)行系統(tǒng)隔離操作，使得機(jī)組成單元制運(yùn)行[2]。同時(shí)，系統(tǒng)隔離前要保證汽水系統(tǒng)儲(chǔ)水補(bǔ)足，并關(guān)閉機(jī)組所有非正常疏放水門(mén)、排汽門(mén)，切除廠用汽及對(duì)外供汽管路。汽輪機(jī)高壓缸調(diào)門(mén)采用順序閥模式，系統(tǒng)內(nèi)主、輔設(shè)備按照常規(guī)方式運(yùn)行[3]。試驗(yàn)期間，協(xié)調(diào)CCS控制系統(tǒng)投入，機(jī)組采用順序閥方式運(yùn)行。為保證
黑龍江電力 2022年6期2022-02-01
- 聯(lián)合循環(huán)機(jī)組部分負(fù)荷性能試驗(yàn)方法研究
機(jī)組的各參數(shù)和熱耗率變化[12]；采用Apros軟件模擬100%負(fù)荷時(shí)各運(yùn)行邊界對(duì)機(jī)組性能的影響[13]；供熱工況下機(jī)組的特性[14]。目前關(guān)于綜合地展開(kāi)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組部分負(fù)荷工況運(yùn)行時(shí)的性能特性及性能試驗(yàn)方法的研究，幾乎沒(méi)有公開(kāi)報(bào)道。本文基于某F級(jí)聯(lián)合循環(huán)機(jī)組，采用上海電氣燃?xì)廨啓C(jī)有限公司在IPSEpro平臺(tái)上自主開(kāi)發(fā)的聯(lián)合循環(huán)熱力計(jì)算工具進(jìn)行計(jì)算，該工具包含了典型F級(jí)聯(lián)合循環(huán)的部件特性參數(shù)，能夠方便地搭建聯(lián)合循環(huán)熱力系統(tǒng)模型，進(jìn)行不同工況的性能計(jì)算。文中
熱力透平 2021年4期2021-12-14
- 超超臨界汽輪機(jī)組定功率變壓運(yùn)行仿真研究
主汽壓力與機(jī)組熱耗率之間的數(shù)值對(duì)應(yīng)關(guān)系，可稱(chēng)為汽輪機(jī)組變壓熱經(jīng)濟(jì)特性（下文簡(jiǎn)稱(chēng)變壓熱經(jīng)濟(jì)特性）[5]。圖4 至圖6 分別給出了600 MW、480 MW 以及300 MW 等工況在額定主汽壓力25.00 MPa 以下不同負(fù)荷下定功率可行閥位區(qū)間內(nèi)不同初壓下機(jī)組熱耗率的連續(xù)變化趨勢(shì)。圖4 600 MW工況變壓熱經(jīng)濟(jì)特性圖6 300 MW工況變壓熱經(jīng)濟(jì)特性由圖4 可知，在600 MW 工況下，當(dāng)主汽壓力為22.18 MPa 時(shí)，機(jī)組熱耗率達(dá)到最優(yōu)值7 492.
江西電力 2021年8期2021-08-05
- 660 MW機(jī)組加熱器端差對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性的影響
率相對(duì)變化為：熱耗率相對(duì)變化為：式中：為熱耗率（kJ/kW·h）。3 實(shí)例分析3.1 660 MW機(jī)組數(shù)據(jù)文中以某電廠使用的660 WM 超臨界汽輪機(jī)組為研究對(duì)象，根據(jù)THA、80%THA、60%THA 和40%THA 四種設(shè)計(jì)工況的參數(shù)，分別計(jì)算各級(jí)加熱器的端差對(duì)機(jī)組熱耗率的影響，并對(duì)比分析同一級(jí)加熱器的端差在不同工況下對(duì)機(jī)組熱耗率的影響及其變化規(guī)律。由于在設(shè)計(jì)工況下加熱器已經(jīng)存在端差，所以在已有端差的基礎(chǔ)上分別令其變化±2 ℃、±4 ℃、±6 ℃、±8
南方能源建設(shè) 2021年1期2021-03-29
- 320MW抽凝供熱機(jī)組蝶閥開(kāi)度調(diào)整試驗(yàn)與仿真研究
熱力性能試驗(yàn);熱耗率;EBSILON0? ? 引言近年來(lái)，國(guó)家產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整，大力支持熱電聯(lián)產(chǎn)行業(yè)，國(guó)內(nèi)許多純凝機(jī)組進(jìn)行了供熱改造。純凝機(jī)組通過(guò)在中低壓連通管打孔抽汽改造實(shí)現(xiàn)供熱，一般在汽輪機(jī)中壓缸至低壓缸之間增加一套供熱調(diào)節(jié)蝶閥，以保證供熱抽汽壓力及供熱蒸汽流量滿(mǎn)足需求。在機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行中，供熱蝶閥的不同開(kāi)度直接影響進(jìn)入低壓缸的蒸汽流量，并引起低壓缸進(jìn)汽節(jié)流損失，不合理的蝶閥開(kāi)度會(huì)導(dǎo)致機(jī)組低壓缸效率急劇下降及管路振動(dòng)。所以，不同供熱工況下合理的供熱蝶閥開(kāi)度
機(jī)電信息 2021年5期2021-02-22
- 火電廠汽輪機(jī)組經(jīng)濟(jì)運(yùn)行分析及調(diào)整
要一定的熱量即熱耗率，熱耗率也是衡量汽輪機(jī)組運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的一個(gè)重要指標(biāo)。本文對(duì)汽輪機(jī)組運(yùn)行能耗的影響因素予以分析，并就幾大影響因素，從實(shí)際出發(fā)提出調(diào)整汽輪機(jī)組提效增質(zhì)運(yùn)行的具體措施。關(guān)鍵詞：火電廠;汽輪機(jī)組;熱耗率;節(jié)能降耗汽輪機(jī)組系統(tǒng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，其工作運(yùn)行中會(huì)受到多方面的影響，包括汽缸設(shè)備、汽輪機(jī)溫度及壓力、電力負(fù)荷以及人為等因素，從而導(dǎo)致機(jī)組能耗過(guò)高，影響機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。而解決汽輪機(jī)組能耗過(guò)高的策略主要是消除設(shè)備缺陷和加快技術(shù)改造與革新這兩個(gè)方向，其目的
- 垃圾電站實(shí)際運(yùn)行狀態(tài)發(fā)供電煤耗確定方法及應(yīng)用
鍋爐效率、機(jī)組熱耗率、廠用電率和供電煤耗的計(jì)算，因鍋爐效率和汽機(jī)熱耗率邊界的不統(tǒng)一難以為電廠指標(biāo)考核和節(jié)能分析提供參考[2、3]。本文對(duì)現(xiàn)有計(jì)算方法進(jìn)行了分析，指出鍋爐熱效率反平衡計(jì)算在于對(duì)各種損失計(jì)算。汽機(jī)熱耗率計(jì)算關(guān)鍵在于吸熱量的計(jì)算。汽機(jī)熱耗率以進(jìn)入汽輪機(jī)流量為邊界條件，在計(jì)算中考慮汽機(jī)側(cè)工質(zhì)損失，如：排氧、加熱器運(yùn)行排汽、取樣、抽汽、閥門(mén)內(nèi)漏等。而鍋爐側(cè)的吹灰、排污、取樣、環(huán)保用汽以及鍋爐側(cè)跑冒滴漏等帶走的能量均不影響鍋爐效率，也不影響汽機(jī)熱耗率計(jì)
上海節(jié)能 2020年9期2020-10-09
- 基于Savitzky-Golay濾波的雙向門(mén)控循環(huán)單元神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)
003)汽輪機(jī)熱耗率是指每產(chǎn)生1 kW·h電能消耗的熱量，通常作為反映機(jī)組運(yùn)行熱經(jīng)濟(jì)性的一項(xiàng)重要指標(biāo)[1]。目前，汽輪機(jī)熱耗率作為監(jiān)測(cè)機(jī)組性能的重要方式得到了各電廠的普遍重視，準(zhǔn)確預(yù)測(cè)熱耗率對(duì)汽輪機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行和優(yōu)化控制具有重要的工程意義。汽輪機(jī)熱耗率在機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中受到眾多因素的影響，且各因素之間具有較強(qiáng)的耦合性和非線性，傳統(tǒng)的機(jī)理建模方法很難滿(mǎn)足現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際需求。隨著人工智能技術(shù)的發(fā)展，汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)模型的研究取得了顯著成果。張文琴等[2]采用偏
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年9期2020-05-20
- 聯(lián)合循環(huán)機(jī)組性能試驗(yàn)中環(huán)境參數(shù)對(duì)結(jié)果修正的影響及不確定度分析
要求，將功率和熱耗率作為試驗(yàn)評(píng)估結(jié)果。因此，試驗(yàn)過(guò)程中，依據(jù)設(shè)計(jì)廠家所提供的修正曲線對(duì)試驗(yàn)結(jié)果功率和熱耗率進(jìn)行修正，其修正計(jì)算參考ASME PTC46[14]。圖1 試驗(yàn)邊界及測(cè)點(diǎn)位置圖1.2.1 相對(duì)敏感系數(shù)在試驗(yàn)結(jié)果分析中，當(dāng)判斷某特定參數(shù)對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的相對(duì)影響，宜采用相對(duì)敏感系數(shù)θ來(lái)表示：(1)R=f(x1,x2,…,xi)(2)其中θ1.2.2 不確定度分析不確定度用于表征被測(cè)量值的分散性，是與測(cè)量結(jié)果相聯(lián)系的參數(shù)。它是測(cè)量結(jié)果的不能肯定程度，反之也
燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù) 2019年4期2020-01-10
- 布萊登汽封技術(shù)在超臨界600MW汽輪機(jī)上的改造應(yīng)用
電廠；汽輪機(jī)；熱耗率；布萊登汽封；改造應(yīng)用前言隨著電力資源需求的日益飽和穩(wěn)定，電廠行業(yè)內(nèi)部的競(jìng)爭(zhēng)越來(lái)越激烈。同時(shí)，伴隨煤炭?jī)r(jià)格的攀升，火力發(fā)電廠的生產(chǎn)成本也隨之增加。對(duì)于發(fā)電站三大主機(jī)設(shè)備之一的汽輪機(jī)來(lái)說(shuō)，如何通過(guò)對(duì)汽輪機(jī)進(jìn)行節(jié)能降耗改造，降低生產(chǎn)過(guò)程的能源損耗，提高汽輪機(jī)效率，這對(duì)于提升企業(yè)的經(jīng)濟(jì)效益來(lái)說(shuō)有著極其重要的作用。布萊登汽封采用可調(diào)式汽封，隨著機(jī)組啟動(dòng)運(yùn)行工況的變化，汽封間隙能自動(dòng)進(jìn)行調(diào)整，始終保持在最佳間隙狀態(tài)，能明顯提高汽輪機(jī)在啟動(dòng)時(shí)的安全
科學(xué)導(dǎo)報(bào)·科學(xué)工程與電力 2019年3期2019-10-20
- 300MW機(jī)組超高背壓供熱分析
汽占比降低機(jī)組熱耗率，提高機(jī)組熱效率保證機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行滿(mǎn)足晉城市供熱需求?！娟P(guān)鍵詞】熱耗率；熱效率；乏汽；抽汽根據(jù)環(huán)保部門(mén)加強(qiáng)環(huán)境保護(hù)、加快取締小鍋爐的進(jìn)展情況，恒光熱電、熱力公司鍋爐目前承擔(dān)的約1000萬(wàn)平方米的供熱面積就出現(xiàn)缺口，晉城市政府希望國(guó)投晉城公司熱電廠開(kāi)展供熱改造，以填補(bǔ)晉城市近期供熱缺口、滿(mǎn)足供熱需求，屆時(shí)國(guó)投晉城公司熱電廠將承擔(dān)約2200萬(wàn)平方米的供熱面積。1 機(jī)組設(shè)備概況某2×300MW空冷供熱機(jī)組鍋爐采用北京巴布科克·威爾科克斯有限
- 1 000 MW 超超臨界機(jī)組能耗偏高原因分析
）下，機(jī)組設(shè)計(jì)熱耗率7 231 kJ／kWh，高壓缸效率89.89%，中壓缸效率92.96%，低壓缸效率89.66%，鍋爐設(shè)計(jì)效率94.59%，設(shè)計(jì)廠用電率4.59%，設(shè)計(jì)發(fā)電煤耗率263.47 g／kWh，設(shè)計(jì)供電煤耗率276.15 g／kWh。該機(jī)于2016 年8 月投產(chǎn)，2017 年6 月進(jìn)行投產(chǎn)考核試驗(yàn)，THA 工況下，高壓缸效率89.71%，中壓缸效率92.47%，低壓缸效率88.84%，經(jīng)一二類(lèi)修正后的機(jī)組熱耗率為7 224.05 kJ／kWh
山東電力技術(shù) 2019年8期2019-09-09
- 9E燃?xì)廨啓C(jī)進(jìn)氣濾網(wǎng)更換周期經(jīng)濟(jì)測(cè)算實(shí)例分析
輪機(jī)功率減小和熱耗率增加，從而增加機(jī)組的運(yùn)行成本。濾網(wǎng)壓差在平時(shí)運(yùn)行中隨運(yùn)行時(shí)間的變化規(guī)律和對(duì)機(jī)組的熱耗率的影響是測(cè)算模型的關(guān)鍵。由于濾網(wǎng)壓差受諸多因素影響，變化范圍小，對(duì)機(jī)組的熱耗率影響不明顯，因此很難從現(xiàn)場(chǎng)取得的數(shù)據(jù)來(lái)準(zhǔn)確分析進(jìn)氣濾網(wǎng)壓差的變化對(duì)機(jī)組性能的影響，通常采用仿真建模來(lái)研究進(jìn)口濾網(wǎng)壓差變化對(duì)機(jī)組功率和熱耗率的影響，如GateCycle軟件[1]。本研究將經(jīng)過(guò)驗(yàn)證的含promoter-DGAT2-pCAMBIA1304的擬南芥陽(yáng)性植株培育T2代
燃?xì)廨啓C(jī)技術(shù) 2019年2期2019-07-09
- 雙背壓汽輪機(jī)熱耗率加權(quán)平均計(jì)算法及其應(yīng)用
且汽輪機(jī)背壓與熱耗率之間的非線性關(guān)系對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算有影響，因此其計(jì)算是近似計(jì)算，其計(jì)算結(jié)果是近似值。為了提高計(jì)算準(zhǔn)確性，本文推導(dǎo)了雙背壓汽輪機(jī)熱耗率加權(quán)平均計(jì)算法。本方法考慮了高背壓側(cè)與低背壓側(cè)的功率對(duì)熱耗率具有不同權(quán)重的影響，并考慮了汽輪機(jī)背壓與熱耗率之間的非線性關(guān)系對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性計(jì)算的影響，因而計(jì)算比較準(zhǔn)確。根據(jù)本方法計(jì)算得到的雙背壓汽輪機(jī)與單背壓汽輪機(jī)的熱耗率與凝汽器冷卻水進(jìn)口溫度之間關(guān)系的變工況數(shù)據(jù)，可以得到雙背壓凝汽器冷卻水分界溫度。根據(jù)電站環(huán)境年平
熱力透平 2019年2期2019-06-17
- 基于改進(jìn)模糊支持向量機(jī)的汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)模型
向量機(jī)的汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)模型黃昕宇，張棟良，李帥位（上海電力學(xué)院自動(dòng)化工程學(xué)院，上海 200090）針對(duì)現(xiàn)有方法難以準(zhǔn)確預(yù)測(cè)具有復(fù)雜非線性特征的汽輪機(jī)熱耗率問(wèn)題，本文提出一種改進(jìn)模糊支持向量機(jī)（FSVM）的汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)模型。首先采用間隔統(tǒng)計(jì)算法計(jì)算熱耗率數(shù)據(jù)最佳聚類(lèi)個(gè)數(shù)，防止出現(xiàn)聚類(lèi)數(shù)目的不確定性，然后利用模糊C均值聚類(lèi)（KFCM）算法將熱耗率數(shù)據(jù)劃分，生成聚類(lèi)子樣本，將聚類(lèi)子樣本代入經(jīng)粒子群算法優(yōu)化的FSVM中，建立基于FSVM的汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)模型
熱力發(fā)電 2019年3期2019-03-28
- 基于耗散熱阻分析的火電機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)抽汽優(yōu)化
焓值和機(jī)組整體熱耗率，建立包含火積耗散熱阻的約束方程，引入拉格朗日算子，優(yōu)化各級(jí)抽汽量，使系統(tǒng)熱性能最優(yōu)。根據(jù)級(jí)組前抽汽量及熱力參數(shù)計(jì)算級(jí)組后的熱力參數(shù)，可獲取各抽汽點(diǎn)工質(zhì)壓力參數(shù)的表達(dá)式。對(duì)于定速汽輪機(jī)，級(jí)的臨界壓力是與級(jí)的結(jié)構(gòu)尺寸有關(guān)的常量，推廣到有限多級(jí)，同樣有級(jí)組的臨界壓力比是與級(jí)組各級(jí)的幾何結(jié)構(gòu)有關(guān)的常量，文中臨界壓力通過(guò)汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)工況數(shù)據(jù)辨識(shí)得出。對(duì)于某一特定級(jí)組，其流量可由式（1）表示［6］。式中：D為級(jí)組流量，kg／s；p0i為級(jí)組的進(jìn)口
山東電力技術(shù) 2019年1期2019-02-19
- MC模擬法在熱耗率測(cè)量不確定度評(píng)定中的應(yīng)用
量值計(jì)算汽輪機(jī)熱耗率試驗(yàn)結(jié)果時(shí)，也必然存在某種程度的不確定度[2]。試驗(yàn)的不確定度是試驗(yàn)執(zhí)行方和試驗(yàn)監(jiān)督方商務(wù)合同的重要基礎(chǔ)。因此，正確、可靠的熱力試驗(yàn)不確定度評(píng)定至關(guān)重要。1993年，國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)化組織（ISO）起草了《測(cè)量不確定度指南》（簡(jiǎn)稱(chēng)GUM），由國(guó)際電工委國(guó)員會(huì)（IEC）、國(guó)際計(jì)量局（BIPM）等七個(gè)組織聯(lián)合發(fā)布，為測(cè)量技術(shù)領(lǐng)域進(jìn)行不確定評(píng)定提供了計(jì)算準(zhǔn)則。我國(guó)參照GUM，于1999年發(fā)布了JJF 1059—1999《測(cè)量不確定度評(píng)定與表示》計(jì)量技
機(jī)械管理開(kāi)發(fā) 2018年11期2018-11-28
- 1 000 MW高效寬負(fù)荷率超超臨界機(jī)組 設(shè)計(jì)點(diǎn)優(yōu)化研究
壓力，從而降低熱耗率，提高經(jīng)濟(jì)性；同時(shí)增設(shè)0號(hào)高壓加熱器，通過(guò)在部分負(fù)荷下投入0號(hào)高壓加熱器，提高機(jī)組給水溫度，進(jìn)一步降低熱耗率；在過(guò)負(fù)荷時(shí)通過(guò)配汽機(jī)構(gòu)補(bǔ)汽和高壓加熱器旁路調(diào)節(jié)等手段來(lái)滿(mǎn)足負(fù)荷峰值要求。筆者對(duì)原熱力方案(以下簡(jiǎn)稱(chēng)原方案)進(jìn)行優(yōu)化，將機(jī)組的補(bǔ)汽閥開(kāi)啟點(diǎn)降低至850～950 MW，同時(shí)在原有回?zé)嵯到y(tǒng)的基礎(chǔ)上增設(shè)0號(hào)高壓加熱器和高壓加熱器旁路調(diào)節(jié)系統(tǒng)，即在機(jī)組負(fù)荷較低時(shí)，投入0號(hào)高壓加熱器；在機(jī)組負(fù)荷較高時(shí)，開(kāi)啟補(bǔ)汽閥和采用高壓加熱器旁路系統(tǒng)。同
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年10期2018-10-26
- 600MW機(jī)組汽輪機(jī)汽封改造及經(jīng)濟(jì)性分析
改造前后的機(jī)組熱耗率、高中壓缸效率、發(fā)電煤耗進(jìn)行對(duì)比，最終論證了汽封改造后，機(jī)組整體效率得到顯著提高，給電廠帶來(lái)了更高經(jīng)濟(jì)效益。關(guān)鍵詞：汽輪機(jī);汽封改造;熱耗率;發(fā)電煤耗;經(jīng)濟(jì)效益中圖分類(lèi)號(hào)：TK263.63文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1003-5168（2018）32-0050-03Retrofit and Economic Analysis of Steam Turbine Seal for 600MW UnitLI Jianwen（Fujian Yili
河南科技 2018年32期2018-10-14
- S109FA燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組發(fā)電熱耗率影響因素分析
技術(shù)指標(biāo)是發(fā)電熱耗率。在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，大氣環(huán)境、機(jī)組負(fù)荷、運(yùn)行方式以及啟動(dòng)方式等都會(huì)不同程度地影響機(jī)組的性能，并通過(guò)發(fā)電熱耗率的變化顯現(xiàn)出來(lái)。本文以該電廠2臺(tái)機(jī)組的實(shí)際運(yùn)行狀況為背景，分析影響該電廠發(fā)電熱耗率的各種因素，重點(diǎn)利用實(shí)例對(duì)各種影響因素的影響程度做量化分析。1 發(fā)電熱耗率影響因素分析[1]圖1為該電廠S109FA型燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組示意圖。為便于分析，將蒸汽輪機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)、余熱鍋爐以及凝汽器看作一個(gè)整體并與外界隔離。經(jīng)分析可知，機(jī)組與外界環(huán)
綜合智慧能源 2018年9期2018-10-11
- 基于CPSO-LSSVM的汽輪機(jī)熱耗率軟測(cè)量模型
一[1-2]。熱耗率是指發(fā)電機(jī)組每產(chǎn)生1 kW·h電量所消耗的熱量，現(xiàn)在通常把熱耗率作為研究和衡量電廠熱經(jīng)濟(jì)性的重要指標(biāo)[3]。由于汽輪機(jī)熱耗率與其影響因素之間存在復(fù)雜的非線性關(guān)系，傳統(tǒng)的建模方法無(wú)法建立起精確的數(shù)學(xué)模型，導(dǎo)致模型的熱耗率產(chǎn)生偏差。目前可采用回歸算法計(jì)算熱耗率值。張文琴等[4]提出基于偏最小二乘算法進(jìn)行熱耗率回歸分析，建立了熱耗率預(yù)測(cè)模型。牛培峰等[5]采用磷蝦群算法(OAKH)和快速學(xué)習(xí)網(wǎng)(FLN)進(jìn)行熱耗率綜合建模。朱譽(yù)等[6]提出基于
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年9期2018-09-27
- 600MW超臨界機(jī)組軸封系統(tǒng)能耗分析
荷下溢流蒸汽對(duì)熱耗率、煤耗的影響。關(guān)鍵詞：軸封系統(tǒng);溢流蒸汽;熱耗率中圖分類(lèi)號(hào)：TM621文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1003-5168（2018）26-0066-021 軸封系統(tǒng)概述在裝置的啟動(dòng)和負(fù)荷較低的階段，軸封選用輔助蒸汽作為主汽源，主蒸汽作為備用汽源，在較高負(fù)荷階段，高壓缸和中壓缸軸端汽封的漏氣經(jīng)噴水減溫后作為低壓缸軸封供汽汽源[1]。正常運(yùn)行時(shí)，多余蒸汽通過(guò)軸封溢汽進(jìn)入8號(hào)低壓加熱器系統(tǒng)。2 運(yùn)行現(xiàn)狀分析隨著汽輪機(jī)運(yùn)行時(shí)間的增加，汽輪機(jī)梳齒式軸端汽
河南科技 2018年26期2018-09-10
- 關(guān)于沙角C電廠#2汽輪機(jī)通流部分改造的研究探討
00MW汽輪機(jī)熱耗率的先進(jìn)水平約7850 kJ/(kW.h)（背壓6kPa），1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)汽輪機(jī)大修后性能試驗(yàn)分別于2015年3月、2014年3月和2013年3月進(jìn)行，根據(jù)3臺(tái)汽輪機(jī)大修后的熱力性能試驗(yàn)結(jié)果，即廣東省粵電集團(tuán)有限公司沙角C電廠3臺(tái)汽輪機(jī)的經(jīng)濟(jì)性與目前機(jī)組的先進(jìn)水平相差約3.5%-4.0%。鑒于3臺(tái)汽輪機(jī)組經(jīng)濟(jì)性較差，廣東省粵電集團(tuán)有限公司沙角C電廠擬對(duì)3臺(tái)汽輪機(jī)進(jìn)行通流部分節(jié)能改造，以期解決其經(jīng)濟(jì)性與安全性的問(wèn)題。2 改造原則(1)在保
電子測(cè)試 2018年7期2018-05-16
- EMD方法在熱耗率性能監(jiān)測(cè)中的應(yīng)用
學(xué)性和合理性。熱耗率作為研究和衡量電廠經(jīng)濟(jì)性的重要指標(biāo)，已成為監(jiān)測(cè)機(jī)組性能的重要手段之一。因此，保證熱耗率監(jiān)測(cè)結(jié)果的精度尤為重要。然而，機(jī)組即使在相對(duì)穩(wěn)態(tài)工況下運(yùn)行，煤質(zhì)的不確定輸入、調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)的不斷動(dòng)作、電網(wǎng)一次調(diào)頻等都將使機(jī)組熱力參數(shù)發(fā)生一定頻率和振幅的波動(dòng)。而且機(jī)組本身就是一個(gè)巨大的容器，動(dòng)態(tài)過(guò)程中金屬頻繁地進(jìn)行蓄熱和放熱，這些都進(jìn)一步造成熱力參數(shù)的波動(dòng)。所有不同頻率擾動(dòng)信號(hào)疊加后，導(dǎo)致汽輪機(jī)組熱耗率產(chǎn)生異常復(fù)雜的波動(dòng)，甚至有時(shí)真實(shí)信號(hào)淹沒(méi)在噪聲信號(hào)中
現(xiàn)代工業(yè)經(jīng)濟(jì)和信息化 2018年3期2018-05-04
- 基于正弦余弦算法的汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)
066004)熱耗率是指發(fā)電機(jī)組每產(chǎn)生1 kW·h電能所消耗的熱量.現(xiàn)在通常把熱耗率作為研究和衡量電廠熱經(jīng)濟(jì)性的一個(gè)重要指標(biāo)[1]，很多電廠都需要對(duì)其進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，精確的汽輪機(jī)熱耗率值對(duì)電廠安全、穩(wěn)定、高效運(yùn)行具有重要意義.由于汽輪機(jī)熱耗率與其影響因素之間存在著復(fù)雜的非線性關(guān)系，傳統(tǒng)的建模方法無(wú)法建立精確的數(shù)學(xué)模型，導(dǎo)致模型所得的熱耗率值產(chǎn)生偏差.目前一種可行的方法是采用回歸算法計(jì)算熱耗率，王雷等[2]提出了基于支持向量回歸算法的汽輪機(jī)熱耗率模型；王惠杰等
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2018年2期2018-03-06
- 基于磷蝦群算法的汽輪機(jī)組最優(yōu)初壓研究
(FLN)建立熱耗率預(yù)測(cè)模型，然后利用A-KH算法的全局搜索能力，在可行的壓力區(qū)間內(nèi)對(duì)所建模型熱耗率最低時(shí)對(duì)應(yīng)的主蒸汽壓力進(jìn)行尋優(yōu)，并將優(yōu)化后的最優(yōu)初壓曲線與廠家設(shè)計(jì)壓力曲線進(jìn)行對(duì)比.結(jié)果表明：優(yōu)化后的最優(yōu)初壓曲線能有效降低汽輪機(jī)組的熱耗率，對(duì)汽輪機(jī)的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行更具有指導(dǎo)意義.汽輪機(jī)； 熱耗率； 最優(yōu)初壓； 磷蝦群算法； 快速學(xué)習(xí)網(wǎng)我國(guó)用電結(jié)構(gòu)的改變導(dǎo)致電網(wǎng)的峰谷差增大，也就意味著大型機(jī)組不得不進(jìn)行調(diào)峰運(yùn)行，汽輪機(jī)組經(jīng)常在變負(fù)荷狀態(tài)下運(yùn)行，為了使機(jī)組能夠
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2017年8期2017-09-03
- 降低燃?xì)獍l(fā)電機(jī)組煤耗方法探討
水洗 煤耗 熱耗率1、發(fā)展燃?xì)獍l(fā)電的重要性和必要性燃?xì)獍l(fā)電不僅是當(dāng)下經(jīng)濟(jì)發(fā)展和環(huán)境保護(hù)的需要，同時(shí)也是以后電力發(fā)展的主要方向。首先，隨著社會(huì)主義現(xiàn)代化建設(shè)步伐的加快，各行各業(yè)對(duì)電力資源的需求以及要求在不斷增加。工業(yè)的發(fā)展以及城市的建設(shè)都需要耗費(fèi)大量的電力資源，這就給供電部門(mén)的工作產(chǎn)生了極大的挑戰(zhàn)。研究多樣化的發(fā)電方式，促進(jìn)發(fā)電效率和發(fā)電量的提高，這是當(dāng)下經(jīng)濟(jì)發(fā)展中需要重點(diǎn)研究的課題。燃煤發(fā)電所造成的環(huán)境污染問(wèn)題非常嚴(yán)重，比如當(dāng)下霧霾的問(wèn)題就是由于環(huán)境污染
魅力中國(guó) 2016年52期2017-09-01
- M701F燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組劣化研究
可比功率及可比熱耗率，并進(jìn)行對(duì)比分析。在穩(wěn)定帶負(fù)荷運(yùn)行過(guò)程中，對(duì)應(yīng)負(fù)荷下，發(fā)電機(jī)氫壓、頻率、功率因數(shù)變化不大，且其對(duì)機(jī)組性能的修正因子很小，因此可忽略發(fā)電機(jī)氫壓、頻率、功率因數(shù)及燃料特性對(duì)機(jī)組性能的影響。通過(guò)DCS數(shù)據(jù)，對(duì)機(jī)組進(jìn)行循環(huán)模擬計(jì)算，得到壓氣機(jī)壓比、壓氣機(jī)等熵效率、燃?xì)馔钙脚蛎洷取⑷細(xì)馔钙降褥匦?、燃?xì)獬鯗?、壓氣機(jī)及燃?xì)廨啓C(jī)功率、空氣流量及燃?xì)饬髁康葏?shù)，計(jì)算燃?xì)廨啓C(jī)的估算功率。2.3 試驗(yàn)結(jié)果的計(jì)算與修正聯(lián)合循環(huán)機(jī)組性能的評(píng)估是基于測(cè)試中所獲得
電氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2017年2期2017-06-05
- 基于鯨魚(yú)優(yōu)化算法的汽輪機(jī)熱耗率模型預(yù)測(cè)
化算法的汽輪機(jī)熱耗率模型預(yù)測(cè)牛培峰，吳志良，馬云鵬，史春見(jiàn)，李進(jìn)柏（燕山大學(xué)電氣工程學(xué)院，河北秦皇島066004）為了準(zhǔn)確地建立汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)模型，提出了一種基于反向?qū)W習(xí)自適應(yīng)的鯨魚(yú)優(yōu)化算法(AWOA)和快速學(xué)習(xí)網(wǎng)（FLN）綜合建模的方法。首先將改進(jìn)后的鯨魚(yú)算法與經(jīng)典改進(jìn)的粒子群、差分進(jìn)化算法和基本鯨魚(yú)算法進(jìn)行比較，結(jié)果證明其具有更高的收斂精度和更快的收斂速度；然后采用某熱電廠600 MW超臨界汽輪機(jī)組現(xiàn)場(chǎng)收集的運(yùn)行數(shù)據(jù)建立汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)模型，并將改進(jìn)
化工學(xué)報(bào) 2017年3期2017-03-27
- 基于磷蝦群算法的汽輪機(jī)熱耗率建模應(yīng)用
群算法的汽輪機(jī)熱耗率建模應(yīng)用牛培峰， 陳 科， 馬云鵬， 趙慶沖， 李國(guó)強(qiáng)(燕山大學(xué) 工業(yè)計(jì)算機(jī)控制工程河北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北秦皇島 066004)為了準(zhǔn)確建立汽輪機(jī)熱耗率預(yù)測(cè)模型，以某熱電廠600 MW超臨界汽輪機(jī)組為研究對(duì)象，采用基于反向?qū)W習(xí)自適應(yīng)的磷蝦群算法(OAKH)和快速學(xué)習(xí)網(wǎng)(FLN)進(jìn)行綜合建模，并將該模型的預(yù)測(cè)結(jié)果與基本快速學(xué)習(xí)網(wǎng)、粒子群算法、生物地理學(xué)優(yōu)化算法和磷蝦群算法優(yōu)化的快速學(xué)習(xí)網(wǎng)模型的預(yù)測(cè)結(jié)果進(jìn)行比較.結(jié)果表明：OAKH算法能夠更
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2016年10期2017-01-05
- 基于相關(guān)向量機(jī)的汽輪機(jī)最優(yōu)運(yùn)行初壓的確定
機(jī)（RVM）的熱耗率預(yù)測(cè)模型；然后在該模型的基礎(chǔ)上利用B-BBO-SA算法尋找各個(gè)負(fù)荷下熱耗率最小時(shí)所對(duì)應(yīng)的主蒸汽壓力。通過(guò)與B-BBO-SA-SVM進(jìn)行比較，B-BBO-SA-RVM具有更好的泛化能力；另外，得到的最優(yōu)初壓與設(shè)計(jì)初壓存在著一定的差別，它更能準(zhǔn)確地指導(dǎo)汽輪機(jī)的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。汽輪機(jī)；生物地理學(xué)優(yōu)化算法；相關(guān)向量機(jī)；模型；優(yōu)化引 言隨著越來(lái)越多的高參數(shù)機(jī)組參與到調(diào)峰調(diào)頻中，機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行已成為重要的研究課題[1]。定-滑-定是大多數(shù)機(jī)組采用的
化工學(xué)報(bào) 2016年9期2016-10-14
- 基于雙層聚類(lèi)與GSA-LSSVM的汽輪機(jī)熱耗率多模型預(yù)測(cè)
SVM的汽輪機(jī)熱耗率多模型預(yù)測(cè)牛培峰1，2， 劉超1， 李國(guó)強(qiáng)1， 張維平3， 陳科1（1.燕山大學(xué)工業(yè)計(jì)算機(jī)控制工程河北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北秦皇島066004；2.國(guó)家冷軋板帶裝備及工藝工程技術(shù)研究中心，河北秦皇島066004；3.秦皇島職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)電工程系，河北秦皇島066100）針對(duì)單模型難以精確描述具有復(fù)雜非線性特性的汽輪機(jī)熱耗率的問(wèn)題，提出一種新的熱耗率多模型建模方法。首先應(yīng)用GK算法分析出最優(yōu)聚類(lèi)個(gè)數(shù)以及初始聚類(lèi)中心，避免了聚類(lèi)數(shù)確定的盲目性；
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2016年3期2016-10-13
- 純冷凝機(jī)組供熱改造后煤耗在線的計(jì)算方法修正
熱改造對(duì)煤耗、熱耗率的影響，根據(jù)分析結(jié)果提出了一種補(bǔ)償算法，對(duì)熱耗率偏差進(jìn)行補(bǔ)償修正，并采用仿真軟件進(jìn)行模擬計(jì)算，比較、分析不同算法計(jì)算出的熱耗率。在煤耗在線系統(tǒng)上進(jìn)行修改實(shí)施，系統(tǒng)運(yùn)行結(jié)果與機(jī)組實(shí)際狀況相符，表明該算法使煤耗在線監(jiān)測(cè)系統(tǒng)計(jì)算的煤耗能反映機(jī)組的純冷凝狀態(tài)實(shí)際煤耗水平。通過(guò)補(bǔ)償算法，可對(duì)達(dá)不到熱電比要求的小流量供熱機(jī)組的煤耗計(jì)算方法進(jìn)行修正，解決供熱改造后煤耗的算法不適當(dāng)導(dǎo)致調(diào)度排序不合理問(wèn)題。煤耗在線；供熱改造；計(jì)算方法修正；熱耗率；補(bǔ)償算
廣東電力 2016年7期2016-08-08
- 長(zhǎng)輸天然氣管道燃機(jī)熱耗率計(jì)算與校正方法研究
最重要指標(biāo)--熱耗率的計(jì)算與校正的一整套方法進(jìn)行闡述和研究，并與廠家提供的效能圖和實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行了比較，證明該方法能使燃機(jī)的主要效能參數(shù)誤差控制在5%以?xún)?nèi)，滿(mǎn)足了實(shí)際生產(chǎn)人員和優(yōu)化仿真人員的工作需要。關(guān) 鍵 詞：輸氣管道；燃機(jī)；熱耗率；最優(yōu)轉(zhuǎn)速；校正中圖分類(lèi)號(hào)：TE 832 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)： 1671-0460（2016）04-0759-04Abstract： The gas turbines fueled with natural gas
當(dāng)代化工 2016年4期2016-07-10
- 基于等效焓降法的高加疏水改造分析
衡；等效焓降；熱耗率；標(biāo)準(zhǔn)煤耗金陵電廠汽輪機(jī)是上海汽輪機(jī)有限公司引進(jìn)德國(guó)西門(mén)子技術(shù)生產(chǎn)的1 030MW超超臨界汽輪發(fā)電機(jī)組，型號(hào)為N1030-26.25/600/600(TC4F)，回?zé)嵯到y(tǒng)采用3臺(tái)高壓加熱器、1臺(tái)除氧器、4臺(tái)低壓加熱器組成。高加疏水系統(tǒng)采用逐級(jí)自流的方式，三號(hào)高加正常疏水至除氧器，在除氧器內(nèi)與凝結(jié)水及加熱蒸汽混合加熱后進(jìn)入給水泵。根據(jù)高壓蒸汽少抽、低壓蒸汽多抽的基本原則，本文分析了將三號(hào)高加的正常疏水改接至除氧器出口，以減少三抽抽汽量、增
電力與能源 2016年3期2016-07-05
- 600 MW超臨界機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)疏水方式改進(jìn)
摘要：汽輪機(jī)組熱耗率是評(píng)價(jià)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)性高低的主要指標(biāo)。為降低機(jī)組熱耗率，提出將噴射泵應(yīng)用于汽輪機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)疏水方式中，建立了其熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)的計(jì)算模型，并以哈爾濱汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的600 MW超臨界機(jī)組為例，計(jì)算該機(jī)組回?zé)嵯到y(tǒng)采用不同疏水方式的熱經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)。計(jì)算結(jié)果表明，采用噴射泵疏水方式后，低壓加熱器的熱耗率降低了42.29 kJ/(kW·h)，高壓加熱器的熱耗率降低了54.81 kJ/(kW·h)，若年發(fā)電量為30億kW·h，則全年可節(jié)約煤量為6 210 t
- 基于相關(guān)向量機(jī)的汽輪機(jī)最優(yōu)運(yùn)行初壓的確定
機(jī)（RVM）的熱耗率預(yù)測(cè)模型；然后在該模型的基礎(chǔ)上利用B-BBO-SA算法尋找各個(gè)負(fù)荷下熱耗率最小時(shí)所對(duì)應(yīng)的主蒸汽壓力。通過(guò)與B-BBO-SA-SVM進(jìn)行比較，B-BBO-SA-RVM具有更好的泛化能力；另外，得到的最優(yōu)初壓與設(shè)計(jì)初壓存在著一定的差別，它更能準(zhǔn)確地指導(dǎo)汽輪機(jī)的安全、經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。汽輪機(jī)；生物地理學(xué)優(yōu)化算法；相關(guān)向量機(jī)；模型；優(yōu)化引 言隨著越來(lái)越多的高參數(shù)機(jī)組參與到調(diào)峰調(diào)頻中，機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行已成為重要的研究課題[1]。定-滑-定是大多數(shù)機(jī)組采用的
化工學(xué)報(bào) 2016年9期2016-03-13
- CPR1000核電汽輪機(jī)熱力性能試驗(yàn)中不確定度的計(jì)算
多測(cè)量參數(shù)以及熱耗率的不確定度進(jìn)行了分析探討，并給出相應(yīng)的計(jì)算公式。以紅沿河2#機(jī)1 118 MW核電汽輪機(jī)熱力性能試驗(yàn)為例，進(jìn)行了主蒸汽壓力、主蒸汽濕度、主蒸汽流量、主給水壓力、主給水溫度、排汽壓力、發(fā)電機(jī)出力和熱耗率不確定度的計(jì)算。最終計(jì)算出熱耗率的不確定度為0.505%，該結(jié)果表明試驗(yàn)質(zhì)量和試驗(yàn)結(jié)果的可信度均較好。關(guān)鍵詞：CPR1000核電站；汽輪機(jī)；熱力性能試驗(yàn)；主蒸汽濕度；熱耗率；不確定度中圖分類(lèi)號(hào)：TM623;TK262文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：
節(jié)能技術(shù) 2015年5期2015-12-30
- 淺談300MW機(jī)組整體通流部分改造中運(yùn)用西屋技術(shù)與百萬(wàn)級(jí)改造技術(shù)的差異
況下機(jī)組出力和熱耗率的差異如表2所示。（2）不同額定出力時(shí)汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗率的差異如表3所示。表1 改造目標(biāo)的不同之處表2 各典型工況下機(jī)組出力和熱耗率的差異表3 不同額定出力時(shí)汽輪發(fā)電機(jī)組熱耗率差異表4 不同額定出力時(shí)汽輪機(jī)缸效率差異表5 高壓缸改進(jìn)措施的差異表6 中壓缸改進(jìn)措施的差異表7 其他改造措施的異同（3）不同額定出力時(shí)汽輪機(jī)缸效率差異，如表4所示（高、中壓缸效率包括蒸汽閥門(mén)的損失；低壓缸效率包括排汽缸損失）。3.主要改造措施的差異（1）高壓缸改
中國(guó)設(shè)備工程 2015年5期2015-12-27
- 基于優(yōu)化支持向量機(jī)的熱耗率預(yù)測(cè)方法
化支持向量機(jī)的熱耗率預(yù)測(cè)方法劉 超1，牛培峰1，?，段小龍1，李國(guó)強(qiáng)1，張維平2，陳 科1（1.燕山大學(xué)電氣工程學(xué)院，河北秦皇島066004；2.秦皇島職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)電工程系，河北秦皇島066100）針對(duì)傳統(tǒng)的汽輪機(jī)熱耗率計(jì)算模型精度較低的問(wèn)題，構(gòu)建了一種基于改進(jìn)生物地理學(xué)優(yōu)化算法優(yōu)化支持向量機(jī)的熱耗率預(yù)報(bào)模型。首先，提出改進(jìn)的生物地理學(xué)優(yōu)化算法以加強(qiáng)算法的優(yōu)化能力，并通過(guò)4個(gè)典型的測(cè)試函數(shù)驗(yàn)證算法的有效性。其次，采用支持向量機(jī)建立汽輪機(jī)熱耗率的預(yù)報(bào)模型，
燕山大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年5期2015-12-12
- 660MW汽輪機(jī)組熱耗率高分析及改進(jìn)
0MW汽輪機(jī)組熱耗率高分析及改進(jìn)石曉玲韓彥杰（國(guó)電投江西電力有限公司景德鎮(zhèn)發(fā)電廠，江西景德鎮(zhèn)333036）本文針對(duì)某電廠#1汽輪機(jī)熱耗率高的現(xiàn)象進(jìn)行了全面分析，從中確定影響熱耗率高的主要原因?yàn)橥鞑糠指變?nèi)效率降低，并在#1機(jī)組A修過(guò)程中分別采取了減小通流間隙、調(diào)整高中壓內(nèi)缸平面間隙和清理結(jié)垢的隔板及葉片等改進(jìn)措施。A修結(jié)束機(jī)組投運(yùn)后通過(guò)電科院的試驗(yàn)數(shù)據(jù)得出的汽輪機(jī)熱耗率較A修前有明顯的降低，取得了較好的效果，對(duì)同類(lèi)型汽輪機(jī)組有一定的指導(dǎo)意義。汽輪機(jī)組熱耗率
中國(guó)科技縱橫 2015年24期2015-10-29
- 汽輪機(jī)熱耗率多模型建模方法研究
004）汽輪機(jī)熱耗率多模型建模方法研究牛培峰1，2， 劉 超1， 李國(guó)強(qiáng)1， 馬云飛1， 陳貴林1，2， 張先臣1，2（1.燕山大學(xué)工業(yè)計(jì)算機(jī)控制工程河北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北秦皇島066004；2.國(guó)家冷軋板帶裝備及工藝工程技術(shù)研究中心，河北秦皇島066004）針對(duì)汽輪機(jī)熱耗率難以準(zhǔn)確計(jì)算的問(wèn)題，提出了核模糊c均值與混合蛙跳算法優(yōu)化最小二乘支持向量機(jī)（LS-SVM）的汽輪機(jī)熱耗率多模型建模方法，用來(lái)計(jì)算不同工況下的熱耗率。該方法利用核模糊c均值算法對(duì)熱耗率數(shù)
計(jì)量學(xué)報(bào) 2015年3期2015-08-10
- 基于改進(jìn)的磷蝦群優(yōu)化算法的汽輪機(jī)初壓優(yōu)化研究
的最優(yōu)初壓，即熱耗率最低時(shí)所對(duì)應(yīng)的主蒸汽壓力值.目前，汽輪機(jī)一般都是按照廠家提供的設(shè)計(jì)工況滑壓曲線運(yùn)行的，并沒(méi)有考慮汽輪機(jī)的實(shí)際運(yùn)行狀況，然而在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中運(yùn)行環(huán)境和相關(guān)設(shè)備的布局情況都會(huì)引起最優(yōu)初壓的改變，因此按照廠家提供的最優(yōu)初壓曲線運(yùn)行不能滿(mǎn)足現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際需要.熱力尋優(yōu)試驗(yàn)是一種比較有效的方法，然而試驗(yàn)工況有限，且不能立刻得到試驗(yàn)結(jié)果［2］，這樣得到的數(shù)據(jù)并不能完全反映汽輪機(jī)的實(shí)際運(yùn)行狀況.筆者以600 MW 超臨界機(jī)組運(yùn)行數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，采用回聲狀態(tài)網(wǎng)絡(luò)
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2015年9期2015-08-03
- 330MW汽輪機(jī)組控制運(yùn)行節(jié)能優(yōu)化試驗(yàn)分析
濟(jì)性考核指標(biāo)為熱耗率（汽輪機(jī)組耗熱量與做功產(chǎn)生電功率的比值）。1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)的分析計(jì)算試驗(yàn)機(jī)組為額定330MW機(jī)組［2］，在其常用負(fù)荷段選取5個(gè)負(fù)荷點(diǎn)，分別進(jìn)行不同初壓條件下的熱力性能試驗(yàn)。具體如下。1）機(jī)組在290MW負(fù)荷下進(jìn)行“定壓－滑壓－定壓”試驗(yàn)，從定壓運(yùn)行工況開(kāi)始，通過(guò)調(diào)節(jié)調(diào)門(mén)開(kāi)度一共取5個(gè)主汽壓力點(diǎn)，做5個(gè)工況。2）機(jī)組在270MW負(fù)荷下進(jìn)行“定壓－滑壓－定壓”試驗(yàn)，從定壓運(yùn)行工況開(kāi)始，通過(guò)調(diào)節(jié)調(diào)門(mén)開(kāi)度一共取5個(gè)主汽壓力點(diǎn)，做5個(gè)工況。3）機(jī)組在
新技術(shù)新工藝 2015年7期2015-05-15
- 汽輪機(jī)熱力性能試驗(yàn)測(cè)量不確定度的分析研究
立了汽缸效率、熱耗率測(cè)量不確定度的評(píng)定流程，進(jìn)行了不確定度評(píng)定，具有一定的參考意義。汽輪機(jī)；熱力性能試驗(yàn)；熱耗率；缸效；不確定度0 引言汽輪機(jī)熱力性能試驗(yàn)（簡(jiǎn)稱(chēng)熱試）一般分為考核試驗(yàn)和常規(guī)試驗(yàn)[1]?？己嗽囼?yàn)指的是對(duì)新投產(chǎn)機(jī)組、通流改造后機(jī)組等進(jìn)行的全面性熱力試驗(yàn)，對(duì)熱力系統(tǒng)嚴(yán)密性、測(cè)量參數(shù)及試驗(yàn)工況的穩(wěn)定性、測(cè)量?jī)x表的精度等級(jí)等都具有嚴(yán)格的要求，以此獲得最小的試驗(yàn)不確定度，相對(duì)應(yīng)地要付出較高的人力和物力成本。常規(guī)試驗(yàn)指的是機(jī)組A/B/C修前后試驗(yàn)、一般性
浙江電力 2015年11期2015-04-14
- M701F聯(lián)合循環(huán)機(jī)組凝汽器真空影響探析
與汽輪機(jī)功率和熱耗率的關(guān)系為方便描述，將汽輪機(jī)背壓對(duì)汽輪機(jī)功率和熱耗率的修正曲線圖拆分為2個(gè)單獨(dú)的修正曲線圖，如圖1、圖2所示。汽輪機(jī)背壓與機(jī)組功率的修正多項(xiàng)關(guān)系式如下［1］：y＝ －2．142 163 916 9e－06x5＋7．084 095 816 1e－05x4－8．314 845 099 2e－04x3＋3．798 562 980 5e－03x2－6．106 583 197 9e－03x ＋ 1．008 524 579 8e＋ 00；R2＝9．9
機(jī)電信息 2014年27期2014-12-21
- 國(guó)際EPC 機(jī)組凈熱耗率指標(biāo)違約預(yù)警性判斷
成合同預(yù)約的凈熱耗率、凈功率指標(biāo)，遭受到嚴(yán)重的違約罰款。究其原因，發(fā)現(xiàn)有關(guān)項(xiàng)目在投標(biāo)、合同談判過(guò)程中對(duì)于凈熱耗率與相關(guān)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)及熱力參數(shù)之間的關(guān)系，以及對(duì)于預(yù)期的凈熱耗率指標(biāo)的判斷分析，缺乏正確把握，以致簽署了不利的EPC 合同凈熱耗率預(yù)約條款。本文提出國(guó)際EPC 火電機(jī)組凈熱耗率指標(biāo)預(yù)警性判斷，用數(shù)學(xué)解析方法說(shuō)明凈熱耗率預(yù)警性判斷值與有關(guān)經(jīng)濟(jì)小指標(biāo)以及熱力參數(shù)之間的內(nèi)在關(guān)系。應(yīng)用這種判斷法，為爭(zhēng)取簽訂可達(dá)到的凈熱耗率值指明了具體的方法。本文旨在針對(duì)上
熱力透平 2014年1期2014-12-03
- 1000 MW超超臨界機(jī)組等效熱降計(jì)算
力平衡圖相比，熱耗率誤差為0.0875%。通過(guò)對(duì)該機(jī)組的等效熱降計(jì)算，可以為以后定量分析其他同類(lèi)型機(jī)組的節(jié)能改造措施提供參考。關(guān)鍵詞：超超臨界 熱耗率 等效熱降 機(jī)組 汽輪機(jī)中圖分類(lèi)號(hào)：TM621.2 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）01（a）-0057-02“等效熱降法是基于熱力學(xué)的熱功轉(zhuǎn)換原理，考慮到設(shè)備質(zhì)量、熱力系統(tǒng)結(jié)構(gòu)和參數(shù)的特點(diǎn)，經(jīng)過(guò)嚴(yán)密地理論推演，導(dǎo)出幾個(gè)熱力分析參量和等，用以研究熱工轉(zhuǎn)換及能量利用程度的一種方法。[1]
科技資訊 2014年1期2014-11-10
- 基于υ－SVM的汽輪機(jī)熱耗率回歸模型研究
516082）熱耗率一直作為研究和衡量電廠熱經(jīng)濟(jì)性的重要指標(biāo)［1］，如今很多電廠都可以對(duì)其進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)，但是電廠運(yùn)行人員對(duì)可控邊界參數(shù)的調(diào)節(jié)往往只能依賴(lài)于運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)和常規(guī)技術(shù)手冊(cè)，難以通過(guò)對(duì)可控邊界參數(shù)優(yōu)化得到最佳的運(yùn)行狀態(tài)參數(shù)［2］.由于傳統(tǒng)的計(jì)算方法應(yīng)用的參數(shù)眾多，涉及一系列相變和能量轉(zhuǎn)換等過(guò)程，很難定性得出某些參數(shù)與重要經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)間的直接關(guān)系，往往需要依靠細(xì)致的數(shù)據(jù)挖掘手段［3］.文獻(xiàn)［4］闡述了應(yīng)用支持向量機(jī)建立強(qiáng)關(guān)聯(lián)性參數(shù)與熱耗率的回歸模型.由于機(jī)
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2014年8期2014-09-22
- 汽輪機(jī)性能試驗(yàn)熱耗率不確定度的分析計(jì)算
的，因此需要對(duì)熱耗率不確定度進(jìn)行分析計(jì)算。1 試驗(yàn)不確定度的主要來(lái)源1.1 不確定度是選擇出來(lái)的汽輪機(jī)性能試驗(yàn)的不確定度由試驗(yàn)所參照的標(biāo)準(zhǔn)來(lái)控制，如ASME PTC6-2004試驗(yàn)熱耗率的不確定度約為0.25%[1]?？梢哉J(rèn)為，選定試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)本身所具有的不確定度即為試驗(yàn)的基本不確定度。1.2 測(cè)量次數(shù)和試驗(yàn)工況對(duì)試驗(yàn)不確定度的影響測(cè)量次數(shù)越大，試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)偏差越可靠，一般要求測(cè)量次數(shù)應(yīng)充分大。試驗(yàn)工況在一定小范圍內(nèi)應(yīng)該是穩(wěn)定的，所有熱力性能試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)工況的穩(wěn)定及
四川電力技術(shù) 2014年3期2014-03-19
- 國(guó)產(chǎn)超臨界600MW汽輪機(jī)A級(jí)檢修效果分析與評(píng)價(jià)
組檢修前的試驗(yàn)熱耗率為7903.41kJ／kW·h，檢修后的試驗(yàn)熱耗率為7795.00kJ／kW·h。經(jīng)過(guò)參數(shù)修正后，機(jī)組檢修前的熱 耗 率 為7808.06kJ／kW·h，檢 修 后 的 熱 耗 率 為7561.16kJ／kW·h，機(jī)組熱耗率降低了246.9kJ／kW·h，機(jī)組供電煤耗率降低了14.9g／kW·h。表1 檢修前后額定工況主要參數(shù)2 檢修效果分析評(píng)價(jià)機(jī)組本次檢修為A級(jí)檢修，主要是針對(duì)存在缺陷的汽輪機(jī)隔板汽封和軸封，高、中、低壓缸葉頂汽封，汽
機(jī)電信息 2014年12期2014-03-06
- 主汽壓變化對(duì)汽輪機(jī)熱耗率影響的修正分析
］。目前通常以熱耗率作為研究和衡量電廠熱經(jīng)濟(jì)性的重要指標(biāo)，熱耗率是指每生產(chǎn)1 kW·h的電能所耗的熱量。目前，熱耗率指標(biāo)的考核與分析已得到電廠的普遍重視，成為監(jiān)視汽輪機(jī)性能的重要手段之一［5］。主蒸汽壓力的變化對(duì)能耗影響的計(jì)算方法主要有特性實(shí)驗(yàn)法、特性曲線法、偏導(dǎo)原理算法以及工程簡(jiǎn)化回?zé)崴惴ǎ?］。本研究以火電廠熱經(jīng)濟(jì)性統(tǒng)一物理模型和數(shù)學(xué)模型為基礎(chǔ)［7～8］，根據(jù)多元擾動(dòng)下的熱力系統(tǒng)能效分析模型得到主蒸汽壓力對(duì)熱耗率修正的計(jì)算模型，以此來(lái)繪制出主蒸汽壓力對(duì)
- 汽輪機(jī)汽封改造技術(shù)分析
電廠大修把降低熱耗率作為重點(diǎn)工作，保證電廠在實(shí)際運(yùn)行中能得到更高的經(jīng)濟(jì)效益。【關(guān)鍵詞】汽輪機(jī)；汽封；熱耗率；節(jié)能降耗1.各種類(lèi)型汽封的工作原理簡(jiǎn)介1.1傳統(tǒng)汽封目前被廣泛應(yīng)用于汽輪機(jī)的傳統(tǒng)汽封主要為迷宮式汽封。迷宮式汽封有樅樹(shù)型汽封和梳齒式汽封。其中梳齒式汽封因其汽封成本低、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、安全可靠且易于安裝而被廣泛應(yīng)用。梳齒式迷宮汽封的密封機(jī)理是在汽封環(huán)的內(nèi)圓及汽封套筒的梳齒及凹凸肩，組成微小的汽封間隙及蒸汽膨脹室，以阻止蒸汽的泄漏。傳統(tǒng)梳齒式迷宮汽封間隙在無(wú)
科技致富向?qū)?2013年15期2013-09-09
- 600MW超臨界機(jī)組參數(shù)變化對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性影響
了解參數(shù)變化對(duì)熱耗率的影響日益顯示出其重要性。本文以某600MW超臨界機(jī)組為例，應(yīng)用熱平衡法和等效焓降法計(jì)算出主蒸汽初溫、初壓和加熱器端差改變時(shí)熱耗率的變化規(guī)律，為機(jī)組變工況優(yōu)化運(yùn)行提供理論依據(jù)。1 參數(shù)變化對(duì)熱經(jīng)濟(jì)性影響[1]1.1 主蒸汽壓力的影響主蒸汽壓力升高時(shí)，即使機(jī)組調(diào)速汽閥的總開(kāi)度不變，主蒸汽流量也將增加，且蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)的焓降增大，所以機(jī)組負(fù)荷增大，這對(duì)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性有利，但主蒸汽壓力升高時(shí)，末級(jí)排汽濕度增加，對(duì)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性不利。主蒸汽壓力下降
科技視界 2012年27期2012-08-22
- 汽輪機(jī)缸效率對(duì)熱耗率影響的能級(jí)估算
機(jī)缸效率對(duì)機(jī)組熱耗率的影響程度必須通過(guò)等效焓降法進(jìn)行計(jì)算才可得知，而計(jì)算過(guò)程往往比較復(fù)雜。文中以某廠600 MW機(jī)組設(shè)計(jì)熱力特性數(shù)據(jù)為例，提供一種可獲得汽輪機(jī)缸效率對(duì)熱耗能級(jí)影響的簡(jiǎn)化計(jì)算方法。1 缸效率對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的具體影響汽輪機(jī)各缸的設(shè)計(jì)、制造、安裝、結(jié)垢情況和變形、泄漏、葉頂汽封、隔板汽封、高調(diào)門(mén)開(kāi)度以及主汽門(mén)、中聯(lián)門(mén)的壓損、過(guò)橋汽封的漏汽量、低壓缸排汽損失都會(huì)造成汽輪機(jī)缸效率的變化，所以各缸內(nèi)效率對(duì)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響比較復(fù)雜，即使是相同的缸效率變化，
湖南電力 2011年4期2011-09-04
- 火力發(fā)電廠性能指標(biāo)一致化問(wèn)題的思考和建議
輪發(fā)電機(jī)組設(shè)計(jì)熱耗率,單位為kJ/(kW.h)； bgd為供電設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)煤耗率，單位為g/(kW.h)； ed為廠用電率，單位為%。從以上計(jì)算公式可以看出，影響電廠發(fā)電設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)煤耗率和供電設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)煤耗率的因素主要有鍋爐效率、管道效率、汽輪機(jī)設(shè)計(jì)熱耗率以及廠用電率。3 影響因素的確定及存在問(wèn)題3.1 影響因素⑴ 鍋爐效率的取值在鍋爐技術(shù)協(xié)議當(dāng)中，一般要求鍋爐廠在鍋爐BRL工況下的鍋爐效率作為其保證值。鍋爐在BRL工況下對(duì)應(yīng)的蒸發(fā)量與汽輪機(jī)TRL和TMCR工況下
電力勘測(cè)設(shè)計(jì) 2010年6期2010-01-26