高柳
(上海千年城市規(guī)劃工程設(shè)計股份有限公司,上海市 201108)
道路結(jié)構(gòu)在設(shè)計過程中,往往需要考慮凍融、溫度及汽車施加的軸載作用。在中國東南地區(qū),設(shè)計周期內(nèi)汽車載荷的作用往往成為道路結(jié)構(gòu)設(shè)計組成的主要考慮因素?;谲囕v交通流量的增長,路面結(jié)構(gòu)的彎沉是進行道路設(shè)計的一個重要指標。在路面結(jié)構(gòu)的計算過程中運用有限元軟件進行分析,可以把以往對車輛載荷作用點的分析擴大到載荷作用區(qū)周圍面和體的分析。
國內(nèi)外學(xué)者在實際工程中發(fā)現(xiàn),瀝青面層并非是各向同性的線彈性材料,而是特性復(fù)雜的粘滯性材料。但是由于在剛開始通車運營階段,道路瀝青面層的疲勞損傷特性并不明顯,工程設(shè)計中基于彈性層狀體系理論的計算仍能較好地滿足道路結(jié)構(gòu)的設(shè)計。道路超高段受力較為復(fù)雜,超高段是否需要進行局部加強,目前并未給出很好的證明。
工程設(shè)計中采用軸重為100 kN的單軸雙輪組軸載為道路的設(shè)計軸載,規(guī)范[1]中把車輛輪胎與道路的接觸面近似為直徑213 mm的當(dāng)量圓,也有一些研究人員[2]認為,接觸面近似為矩形截面較為合理。雖然圓形接觸面更符合實際情況,然而結(jié)構(gòu)的圓形截面在用有限元軟件劃分網(wǎng)格時往往會出現(xiàn)畸形,致使計算的收斂性較差,計算的精度反而很難得到保證。為了降低這種畸形網(wǎng)格的數(shù)量,就需要增加網(wǎng)格的密度,網(wǎng)格數(shù)將達到數(shù)十萬以上,計算量將大大增加。基于以上原因,本文采用了尺寸為166.67 mm×213 mm的矩形截面來近似代替輪胎與道路的接觸面,輪胎的接地壓強依然為0.7 MPa。基于當(dāng)量圓的兩輪中心距離為319.5 mm,分析得兩矩形截面的凈距離為152.83 mm。
筆者對上海市奉賢南橋新城“上海之魚”周邊的幾條道路進行了設(shè)計,其中湖堤路、湖畔路等項目的一般路段是具有中央分隔帶的雙向四車道。建立7 m×3.5 m的兩車道模型,基于幾何及載荷的對稱性分析,減小模型網(wǎng)格的數(shù)量,對模型進行了簡化,建立1/8模型,模型采用的道路幾何平面為1.75 m×1.75 m。
根據(jù)以往的工程項目經(jīng)驗選定瀝青道路的面層結(jié)構(gòu),結(jié)合交通流量分析等,進行了道路路面結(jié)構(gòu)設(shè)計。查閱相關(guān)文獻規(guī)范[3-4],獲得了路面結(jié)構(gòu)層相應(yīng)的力學(xué)參量,見表1。
由于細粒式瀝青混凝土(AC-13C)和粗粒式瀝青混凝土(AC-25C)之間的粘結(jié)性能很好,可忽略其層間的滑移,模型進行相應(yīng)的簡化,把兩層瀝青混凝土定義為一種彈性模量為1 200 MPa的復(fù)合彈性材料。
表1 道路結(jié)構(gòu)組成及各層的力學(xué)參量
道路結(jié)構(gòu)層在車輛載荷作用下的位移變化較小,本模型采用ABAQUS/Standard分析模塊,對路面結(jié)構(gòu)進行靜態(tài)分析。由于結(jié)構(gòu)層在車輛載荷的作用下,結(jié)構(gòu)層間受力后不分離,模型對各層間進行了幾何面面約束。對于多層結(jié)構(gòu),模型計算結(jié)果的精度很大程度上取決于層間接觸特性的設(shè)定。基于線彈性層狀理論,本模型在結(jié)構(gòu)層間的接觸特性中,設(shè)定層間接觸摩擦系數(shù)為0.5,法向硬接觸,層間面主從接觸,小滑移算法。結(jié)構(gòu)體的各對稱面進行法向約束,基底在3個軸向都進行約束,但允許轉(zhuǎn)動。整個模型采用計算精度最高的結(jié)構(gòu)六面體單元,共劃分了7 656個單元;為了提高計算精度,受力區(qū)附近的模型網(wǎng)格單元接近正六面體,如圖1所示。
圖1 模型網(wǎng)格
圖2為路面結(jié)構(gòu)層在標準軸載作用下的彎沉位移云圖。利用有限元軟件可以形象直觀地看出結(jié)構(gòu)層在受力后周圍面和體的位移、應(yīng)力、應(yīng)變的變化特性,能更有效地指導(dǎo)設(shè)計人員進行道路路面結(jié)構(gòu)層的設(shè)計,利用位移或應(yīng)力應(yīng)變云圖來體現(xiàn)結(jié)構(gòu)層方案的優(yōu)劣。
圖2 模型在U3方向的位移云圖
車輛在轉(zhuǎn)彎過程中往往會產(chǎn)生離心力,這種離心力會導(dǎo)致車輛偏離原有軌道,造成安全隱患。路線設(shè)計中,往往會在小半徑的線形處設(shè)置向曲線內(nèi)側(cè)傾斜的橫坡,利用車輛自身的重力分力來抵消這種滑移傾斜傾向,見圖3。文獻[5]中的靜力平衡公式見式(1)。
圖3 汽車在設(shè)有超高彎道上行駛的受力情況
式中:W為車輛重力;f為橫向摩阻系數(shù);v為車輛行駛速度;g為重力加速度;R為車輛轉(zhuǎn)彎半徑。
顯然公式中忽略離心力C的分力也會給道路施加相應(yīng)的法向載荷作用。離心力C的這個垂直于道路表面的分力C sinβ與W cosβ的合力FN是否會使道路結(jié)構(gòu)層所受的標準軸載大于100 kN,彎道處車輛施加的垂直荷載與常規(guī)直線路相比是否會大很多,彎道處的路面結(jié)構(gòu)是否需要相應(yīng)的加強,本文對此進行了探討研究。
《公路路線設(shè)計規(guī)范》(JTG D20—2017)相對以前舊的路線規(guī)范,對于不同半徑、不同速度下車道的超高橫坡進行了細化。表2是新的路線設(shè)計規(guī)范的圓曲線最小半徑表,表中圓曲線半徑和超高均為一定環(huán)境下的極限值,Imax為超高橫坡度。車輛以一定設(shè)計速度行駛到極限半徑的路線上時,為了保證行車的安全性,道路在彎道上設(shè)定相應(yīng)的最大超高?;诒?中的極值,對車輛施加給道路的法向載荷W sinβ與W cosβ的合力FN值進行了相應(yīng)的計算(見圖4)。
圖4 設(shè)計速度下最大超高對應(yīng)的F N
圖4中的散點是基于表2的橫向數(shù)據(jù)和縱向數(shù)據(jù)進行計算分析獲得的。車輛以設(shè)計速度行駛到圓曲線最小半徑時,道路需要設(shè)定相應(yīng)的最大超高,計算極值條件下車輛施加給道路的最大法相載荷。
由圖4可知,車輛行駛速度一定時,盡管道路的超高可以消除車輛行駛的離心滑移,然而車輛行駛線形的半徑值越小,對應(yīng)的 FN值越大。車輛在極值條件下,道路的超高橫坡度一定時,車輛行駛的道路半徑相對車輛的行駛速度來說對FN值的影響程度更大。
分析可知:道路超高段的受力較為復(fù)雜,車輛在轉(zhuǎn)彎的極值條件下,車輛施加的道路法向載荷相對直線行駛段是增加的。極值條件下,車輛會給道路施加1.015倍左右的W值。運用有限元軟件對車輛在直線路段和轉(zhuǎn)彎極值段行駛時的道路結(jié)構(gòu)進行力學(xué)分析,結(jié)果如圖5、圖6所示。
圖5 道路橫向的路表Mises曲線
圖6 道路橫向的路表彎沉曲線
Mises應(yīng)力是結(jié)構(gòu)受力分析的重要參量[6],由圖5可知:道路在標準軸載作用下,道路表面的Mises應(yīng)力曲線成倒W形狀特性,這個特性與以往的研究分析相一致。車輛在直線段行駛和在轉(zhuǎn)彎極值條件下行駛時的路表Mises應(yīng)力曲線幾乎重合,差別不大。彎沉是影響道路結(jié)構(gòu)特性的重要指標,由圖6可知,道路在標準軸載作用下,道路的路表彎沉曲線成W形狀特性,這個特性與以往的研究分析相一致。車輛在直線段行駛和在轉(zhuǎn)彎極值條件下行駛時的路表彎沉曲線雖有差別但不顯著。由以上分析可知,車輛行駛在道路的超高段時,車輛對道路施加的法向載荷相對直線段變化并不明顯?;谝陨戏治?,道路超高段的路面結(jié)構(gòu)并不需要額外加厚。
表2 圓曲線最小半徑
在廣西北海市的北海-鐵山港大道改建工程項目設(shè)計中,南北高速樞紐立交的匝道設(shè)有超高的路面結(jié)構(gòu)。根據(jù)本次研究結(jié)果發(fā)現(xiàn),可不對該處理面結(jié)構(gòu)進行局部加厚處理。
(1)道路在標準軸載作用下,其路表處的彎沉和Mises應(yīng)力曲線在道路橫向方向分別呈現(xiàn)W和倒W形狀特性。
(2)車輛在極值條件下,道路的超高橫坡度一定時,相對車輛的行駛速度來說,車輛行駛的道路半徑對車輛施加給道路的法向載荷C sinβ與W cosβ的合力FN值的影響程度更大。
(3)即使是極限條件下的道路超高段,車輛施加給道路的法向載荷C sinβ與W cosβ的合力FN值與常規(guī)直線段的軸載作用相比,其對道路結(jié)構(gòu)彎沉、Mises應(yīng)力的影響差別不大,由此得出道路超高段的路面結(jié)構(gòu)并不需要額外加強的結(jié)論。