俞彬彬,朱建民,王丹東,2,陳 亮,胡記超,陳江平,2

(1.上海交通大學(xué)制冷與低溫工程研究所,上海 200240； 2.上海市高效冷卻系統(tǒng)工程技術(shù)中心,上海 200240)

前言

平行流換熱器相對(duì)于傳統(tǒng)的管片式、管帶式換熱器而言,具有結(jié)構(gòu)緊湊、傳熱效率高、充注量少、質(zhì)量輕、成本低等優(yōu)勢(shì),漸漸成為了車用空調(diào)上應(yīng)用最廣泛的換熱器類型[1-3]。但是相比于其他類型換熱器,平行流蒸發(fā)器因其百葉窗翅片間距小和兩相制冷劑在管內(nèi)分配不均等因素,也產(chǎn)生了蒸發(fā)器表面冷凝水難以排除和表面溫度分布不均等問題,更容易發(fā)生結(jié)霜現(xiàn)象,而且一旦結(jié)霜,系統(tǒng)性能的惡化程度較其他換熱器而言更為劇烈[4]。

為了對(duì)蒸發(fā)器在結(jié)霜工況下的運(yùn)行特性、表面霜層生長(zhǎng)規(guī)律等進(jìn)行深入研究,探討更有效的化霜判斷方式和結(jié)霜控制方法,從根本上解決蒸發(fā)器表面結(jié)霜問題,很多學(xué)者已經(jīng)對(duì)換熱器的結(jié)霜機(jī)理及規(guī)律開展了大量研究工作。有的是針對(duì)空氣源熱泵、低溫冷藏冷凍裝置等應(yīng)用中的翅片管換熱器進(jìn)行的[5-8],其研究結(jié)論并不適用于結(jié)構(gòu)緊湊且排水性能相對(duì)較差的平行流換熱器。還有研究使用電子膨脹閥調(diào)節(jié)蒸發(fā)壓力的方式實(shí)現(xiàn)蒸發(fā)器無霜不間斷制冷,但電子膨脹閥高昂的價(jià)格制約了該控制方式在汽車空調(diào)上的使用推廣[9-10]。為了在成本低且可靠性較高的溫度測(cè)量方式[11]的基礎(chǔ)上,找到一種行之有效的結(jié)霜程度預(yù)測(cè)方法,實(shí)現(xiàn)對(duì)蒸發(fā)器表面結(jié)霜范圍的可控性,在保證不間斷制冷的同時(shí)不會(huì)出現(xiàn)大面積結(jié)霜,本文中搭建了汽車空調(diào)性能測(cè)試平臺(tái),對(duì)R134a汽車空調(diào)平行流蒸發(fā)器的結(jié)霜特性進(jìn)行了研究。從節(jié)約成本和有效控制結(jié)霜范圍的角度出發(fā),提出了一種基于蒸發(fā)溫度的除霜判定方法并通過實(shí)驗(yàn)與基于蒸發(fā)器表面最低溫度的除霜判定方法作對(duì)比,驗(yàn)證了其有效性。

1 除霜判定方法原理

在制冷系統(tǒng)運(yùn)行過程中,蒸發(fā)器表面不同區(qū)域的溫度分布是不均勻的,而且隨著結(jié)霜過程的進(jìn)行,不同區(qū)域的溫度分布會(huì)發(fā)生復(fù)雜的變化,在不同工況下很難找到一個(gè)統(tǒng)一的外部參數(shù)來進(jìn)行有效預(yù)測(cè)[12]。經(jīng)研究發(fā)現(xiàn),結(jié)霜過程中霜層生長(zhǎng)和換熱量的變化規(guī)律都與蒸發(fā)壓力變化密切相關(guān),而且蒸發(fā)壓力隨著結(jié)霜時(shí)間的增加表現(xiàn)出一個(gè)統(tǒng)一的變化趨勢(shì):先輕微增長(zhǎng)后逐漸降低。由于蒸發(fā)溫度僅僅是蒸發(fā)壓力的單值函數(shù),故也會(huì)表現(xiàn)出同樣的變化規(guī)律,與運(yùn)行工況無關(guān),并且蒸發(fā)溫度的測(cè)量非常方便。所以,從能否將蒸發(fā)溫度的變化規(guī)律與外部環(huán)境參數(shù)的變化結(jié)合在一起,實(shí)現(xiàn)對(duì)結(jié)霜程度和除霜時(shí)刻有效判斷的角度出發(fā),本文中提出了以下除霜判定方法:定義了有效風(fēng)量系數(shù),此系數(shù)與蒸發(fā)溫度緊密聯(lián)系,通過選取合適的基準(zhǔn),當(dāng)結(jié)霜過程到達(dá)此基準(zhǔn)時(shí),立即采取控制手段,開始除霜。

圖1 基于蒸發(fā)溫度的除霜判定法原理圖

圖1描述了蒸發(fā)溫度除霜判定法的原理。由圖可見,平行流蒸發(fā)器的進(jìn)口濕空氣以較高的溫度Ta,i流經(jīng)蒸發(fā)器,并與蒸發(fā)器表面溫度較低的翅片及扁管發(fā)生熱量交換,被冷卻的濕空氣以較低的溫度Ta,o流出蒸發(fā)器。為了將該傳熱過程與蒸發(fā)溫度聯(lián)系起來,本文將濕空氣在流經(jīng)蒸發(fā)器的過程中劃分為兩部分,一部分濕空氣 ma,1被冷卻到蒸發(fā)溫度Teva,另一部分濕空氣ma,2不與蒸發(fā)器發(fā)生熱交換,即其溫度等同于進(jìn)口濕空氣溫度Ta,i。以上兩部分濕空氣在蒸發(fā)器出口混合均勻后再流出蒸發(fā)器,混合濕空氣的狀態(tài)與蒸發(fā)器出口濕空氣的狀態(tài)完全相同。

從能量守恒的角度,蒸發(fā)器出口濕空氣的焓值應(yīng)該等于上述假設(shè)中劃分的兩部分濕空氣的焓值之和,即

結(jié)合汽車空調(diào)的實(shí)際制冷運(yùn)行工況(包括凝露工況和結(jié)霜工況),將環(huán)境空氣溫度范圍規(guī)定為-20～50℃。在這個(gè)溫度區(qū)間內(nèi),空氣的比定壓熱容cp的變化是很小的,不同空氣溫度下的比定壓熱容與該溫度區(qū)間平均比定壓熱容的相對(duì)誤差均在0.2%以內(nèi)[13]。因此可以把該溫度區(qū)間的空氣比定壓熱容看做一個(gè)恒定值,即cp,a,1＝cp,a,2＝cp,a。于是式(1)可簡(jiǎn)化為

同時(shí),由質(zhì)量守恒原理可知,蒸發(fā)器出口濕空氣的總質(zhì)量流量ma等于被冷卻到蒸發(fā)溫度的那一部分濕空氣和仍然保持進(jìn)口溫度的另一部分濕空氣的質(zhì)量流量之和。

為描述以上假設(shè)的作用,本文中定義了一個(gè)無量綱值——有效風(fēng)量系數(shù)K,它等于被冷卻到蒸發(fā)溫度的那部分濕空氣的質(zhì)量流量與蒸發(fā)器出口濕空氣的總質(zhì)量流量的比值。

結(jié)合式(2)～式(4),可推導(dǎo)出有效風(fēng)量系數(shù)表達(dá)式:

上述定義的有效風(fēng)量系數(shù)是從蒸發(fā)溫度變化的角度描述了蒸發(fā)器在結(jié)霜過程中換熱量的變化情況,它的取值范圍為0～1。當(dāng)制冷劑側(cè)和空氣側(cè)之間不存在熱阻的理想情況下,蒸發(fā)器的進(jìn)口濕空氣可以被冷卻到蒸發(fā)溫度值,此時(shí)有效風(fēng)量系數(shù)K＝1,蒸發(fā)器的換熱能力達(dá)到最大；而當(dāng)蒸發(fā)器的換熱量為零,出口濕空氣的溫度等于進(jìn)口濕空氣溫度,此時(shí)有效風(fēng)量系數(shù)K＝0。

2 實(shí)驗(yàn)工況與數(shù)據(jù)處理

2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備與工況

實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)以及各系統(tǒng)部件和測(cè)試設(shè)備的布點(diǎn)位置如圖2所示,實(shí)驗(yàn)用平行流蒸發(fā)器由微通道鋁扁管和百葉窗翅片組成,共31列2排扁管,其主要結(jié)構(gòu)參數(shù)見表1。

圖2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)簡(jiǎn)圖

表1 蒸發(fā)器樣件結(jié)構(gòu)參數(shù)

為了驗(yàn)證該除霜判定方法的有效性,本文中共計(jì)進(jìn)行了9個(gè)不同工況的結(jié)霜實(shí)驗(yàn),如表2所示。工況1為基準(zhǔn)工況,其有效風(fēng)量系數(shù)將作為后續(xù)工況的參考值；工況2和工況3用來測(cè)試進(jìn)風(fēng)風(fēng)速的變化對(duì)該除霜判定方法的影響,實(shí)驗(yàn)風(fēng)速范圍為1.62～1.89m/s；工況4和工況5用來測(cè)試進(jìn)風(fēng)溫度的變化對(duì)該除霜判定方法的影響,實(shí)驗(yàn)溫度范圍為19～27℃；工況6和工況7用來測(cè)試進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度的變化對(duì)該除霜判定方法的影響,實(shí)驗(yàn)相對(duì)濕度范圍為50%～75%；工況8和工況9用來測(cè)試壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速的變化對(duì)該除霜判定方式的影響,實(shí)驗(yàn)轉(zhuǎn)速范圍為3 000～4 000r/min。

表2 蒸發(fā)溫度除霜判定法實(shí)驗(yàn)工況

2.2 基準(zhǔn)有效風(fēng)量系數(shù)和基準(zhǔn)切斷溫度的選定

研究發(fā)現(xiàn)蒸發(fā)器的制冷量在結(jié)霜初始階段呈現(xiàn)先略微增長(zhǎng)再逐漸降低的趨勢(shì),這表明少量結(jié)霜有利于發(fā)揮蒸發(fā)器的制冷能力[7],可改善因頻繁啟停壓縮機(jī)而造成車內(nèi)舒適性惡化的問題,延長(zhǎng)工作時(shí)間,但這就需要把蒸發(fā)器表面結(jié)霜控制在一定范圍內(nèi)。在已有的結(jié)霜除霜研究中,除霜時(shí)刻一般設(shè)置在3倍初始空氣壓降對(duì)應(yīng)的時(shí)刻,此時(shí)系統(tǒng)能力會(huì)大約下降一半[14]。考慮到蒸發(fā)器的制冷量在結(jié)霜過程中是先略微提升后快速衰減的,本文中設(shè)定了一個(gè)除霜準(zhǔn)則:當(dāng)蒸發(fā)器的制冷量衰減到其最大制冷量的一半時(shí),切斷壓縮機(jī)離合器,停止空調(diào)系統(tǒng)進(jìn)行除霜。滿足該除霜準(zhǔn)則的合適除霜時(shí)刻td,pro為

式中:t為系統(tǒng)運(yùn)行時(shí)間,s；Q為蒸發(fā)器在t時(shí)刻的制冷量,W；Qmax為結(jié)霜過程中蒸發(fā)器的最大制冷量,W。

在驗(yàn)證了非結(jié)霜工況下該實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)空氣側(cè)和制冷劑側(cè)換熱量熱平衡誤差均小于5%的前提下,本文中通過測(cè)得蒸發(fā)器進(jìn)、出口的空氣溫度和相對(duì)濕度,進(jìn)而得到進(jìn)、出口空氣焓值,使用焓差法計(jì)算得到空氣側(cè)換熱量作為蒸發(fā)器制冷量。其中,ma為濕空氣的質(zhì)量流量,kg/s,ha,i和 ha,0分別為進(jìn)出口空氣焓值,kJ·kg-1,即

在得到結(jié)霜過程中蒸發(fā)器進(jìn)風(fēng)和出風(fēng)溫濕度、進(jìn)風(fēng)空氣速度和蒸發(fā)壓力變化的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)后,結(jié)合式(5)～式(7),就可很方便地計(jì)算出基準(zhǔn)工況下滿足上述除霜準(zhǔn)則的基準(zhǔn)除霜時(shí)刻td,pro,base及其相對(duì)應(yīng)的基準(zhǔn)有效風(fēng)量系數(shù)Kbase。

蒸發(fā)器制冷量和有效風(fēng)量系數(shù)在基準(zhǔn)結(jié)霜工況下隨運(yùn)行時(shí)間的變化情況如圖3所示。從圖中可以得知,基準(zhǔn)工況下合適的除霜時(shí)刻為405s,其有效風(fēng)量系數(shù)為0.68。因此,本文中提出的基于蒸發(fā)溫度的除霜判定方法的基準(zhǔn)有效風(fēng)量系數(shù)選定為0.68。

圖3 基準(zhǔn)工況下制冷量及有效風(fēng)量系數(shù)變化情況

同時(shí),為了與基于蒸發(fā)器溫度的除霜判定方法作比較,本文中又選取了基于蒸發(fā)器表面最低溫度的除霜判定方式,并統(tǒng)一規(guī)定基準(zhǔn)切斷溫度為:基準(zhǔn)工況下制冷量衰減到最大制冷量一半時(shí)所對(duì)應(yīng)的蒸發(fā)器表面最低溫度值。由此,就可得到各工況下基于蒸發(fā)器表面最低溫度除霜判定方式的除霜時(shí)刻td,STC。如圖4所示,基于蒸發(fā)器表面最低溫度的除霜判定方法的基準(zhǔn)切斷溫度選定為-1.5℃,它在基準(zhǔn)工況下的除霜時(shí)刻為405s,該基準(zhǔn)切斷溫度的選取與李夔寧等人的結(jié)果(-2℃)基本一致[11]。

圖4 基準(zhǔn)工況下制冷量及表面最低溫度點(diǎn)溫度變化情況

以上提及的除霜判定方法的準(zhǔn)則總結(jié)在表3中。

表3 各除霜判定方法的準(zhǔn)則

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 進(jìn)風(fēng)速度對(duì)除霜時(shí)刻的影響

圖5、圖6和圖7分別是不同進(jìn)風(fēng)速度下蒸發(fā)器的制冷量、有效風(fēng)量系數(shù)和表面最低溫度點(diǎn)溫度隨時(shí)間的變化情況。從圖5中可以看到,在結(jié)霜的初始階段,進(jìn)風(fēng)速度較高的工況其制冷量也越大。但隨著結(jié)霜過程的進(jìn)行,進(jìn)風(fēng)速度越高的工況,單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)蒸發(fā)器的濕空氣質(zhì)量流量越大,可供凝華轉(zhuǎn)化成霜的水蒸氣量越多,意味著相同時(shí)間內(nèi)在蒸發(fā)器表面的結(jié)霜量也越多,從而引起其制冷量衰減速度的加快。進(jìn)風(fēng)速度較高的工況3的制冷量在經(jīng)過354s后就衰減到最大制冷量的一半。而進(jìn)風(fēng)速度較低的工況2由于結(jié)霜量的增長(zhǎng)速率較慢,使其制冷量衰減速度有所降低,在經(jīng)過415s后才衰減到其最大制冷量的一半。

圖5 不同進(jìn)風(fēng)速度下制冷量的變化

從圖6和圖7可知,蒸發(fā)器的有效風(fēng)量系數(shù)和表面最低溫度點(diǎn)的溫度隨著結(jié)霜過程的進(jìn)行都呈現(xiàn)出了先增大后逐漸減少的變化趨勢(shì),與制冷量的變化趨勢(shì)表現(xiàn)出了非常好的一致性。在選定基準(zhǔn)有效風(fēng)量系數(shù)為0.68以及基準(zhǔn)切斷溫度為-1.5℃的前提下,使用本文中提出的基于蒸發(fā)溫度除霜判定法得到的工況2的除霜時(shí)刻為396s,工況3的除霜時(shí)刻為330s,使用基于蒸發(fā)器表面最低溫度除霜判定法得到的工況2的除霜時(shí)刻為385s,工況3的除霜時(shí)刻為307s。

圖6 不同進(jìn)風(fēng)速度下有效風(fēng)量系數(shù)的變化

圖7 不同進(jìn)風(fēng)速度下表面最低溫度點(diǎn)溫度的變化

3.2 進(jìn)風(fēng)溫度對(duì)除霜時(shí)刻的影響

圖8、圖9和圖10分別是不同進(jìn)風(fēng)溫度下蒸發(fā)器的制冷量、有效風(fēng)量系數(shù)和表面最低溫度點(diǎn)溫度隨時(shí)間的變化情況。從圖8可知,進(jìn)風(fēng)溫度越大,制冷量越大,但其制冷量隨時(shí)間的衰減速度也相對(duì)較快。主要原因是在相對(duì)濕度一定的條件下,空氣溫度越高,其絕對(duì)含濕量也越高,從而單位時(shí)間內(nèi)的結(jié)霜量也隨之增加,加快了蒸發(fā)器性能的衰減。進(jìn)風(fēng)溫度較低的工況4和進(jìn)風(fēng)溫度較高的工況5,其制冷量降低到對(duì)應(yīng)的最大制冷量的一半所需時(shí)間分別為395 和439s。

從圖9和圖10可知,基于蒸發(fā)溫度的除霜判定法得到的工況4和工況5的除霜時(shí)刻分別為338和408s,基于表面溫度最低點(diǎn)溫度的除霜判定法得到的工況4和工況5的除霜時(shí)刻分別為269和494s。

圖8 不同進(jìn)風(fēng)溫度下制冷量的變化

圖9 不同進(jìn)風(fēng)溫度下有效風(fēng)量系數(shù)的變化

圖10 不同進(jìn)風(fēng)溫度下表面最低溫度點(diǎn)溫度的變化

3.3 進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度對(duì)除霜時(shí)刻的影響

圖11、圖12和圖13分別是不同進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度下制冷量、有效風(fēng)量系數(shù)和表面最低溫度點(diǎn)溫度隨時(shí)間的變化情況。從圖11可以看到,相對(duì)濕度較高的工況在結(jié)霜初期表現(xiàn)出了更高的換熱性能,原因是薄霜層上的柱狀霜晶在高濕度情況下的強(qiáng)化換熱能力更強(qiáng)。然而隨著結(jié)霜過程的進(jìn)行,進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度越高,蒸發(fā)器表面的霜層厚度和結(jié)霜量的增長(zhǎng)速度也越快,霜層附加熱阻急劇增大,空氣流量快速降低,造成蒸發(fā)器的換熱性能急劇衰減。進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度較高的工況7僅僅經(jīng)過308s,其制冷量就衰減到最大制冷量的一半,到達(dá)合適的除霜時(shí)刻；而進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度較低的工況6由于結(jié)霜較為緩慢,比工況7延緩了2min才達(dá)到合適的除霜時(shí)刻。

圖11 不同進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度下制冷量的變化

圖12 不同進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度下有效風(fēng)量系數(shù)的變化

圖13 不同進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度下表面最低溫度點(diǎn)溫度的變化

從圖12和圖13可知,基于蒸發(fā)溫度的除霜判定法得到的工況6和工況7的除霜時(shí)刻分別為404和306s,基于表面溫度最低點(diǎn)溫度的除霜判定法得到的工況6和工況7的除霜時(shí)刻分別為348和347s。

3.4 壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速對(duì)除霜時(shí)刻的影響

圖14、圖15與圖16分別是不同壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速下蒸發(fā)器的制冷量、有效風(fēng)量系數(shù)和表面最低溫度點(diǎn)溫度值隨時(shí)間的變化情況。從圖14可知,在高壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速情況下,雖然一定程度上提高了制冷劑流量,但轉(zhuǎn)速增加導(dǎo)致的蒸發(fā)壓力下降幅度遠(yuǎn)大于制冷劑流量的增加幅度,使蒸發(fā)器的制冷量也相對(duì)較小。壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速越高,其蒸發(fā)壓力越低,使蒸發(fā)器表面的平均溫度也越低,增大了進(jìn)口濕空氣中水蒸氣分壓力與對(duì)應(yīng)于蒸發(fā)器表面溫度的飽和水蒸氣分壓力之差,造成結(jié)霜速度加快,制冷量的衰減速度也相應(yīng)加快。因此,轉(zhuǎn)速較高的工況9在經(jīng)過348s后就需要除霜,而工況8則在471s后才需要除霜。

圖14 不同壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速下制冷量的變化

圖15 不同壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速下有效風(fēng)量系數(shù)的變化

從圖15和圖16可知,基于蒸發(fā)溫度的除霜判定法得到的工況8和工況9的除霜時(shí)刻分別為445和305s,基于表面溫度最低點(diǎn)溫度的除霜判定法得到的工況6和工況7的除霜時(shí)刻分別為453和316s。

3.5 判定方式的有效性分析

將不同工況下分別使用基于蒸發(fā)溫度和基于表面溫度最低點(diǎn)溫度兩種除霜判定方式得到的除霜時(shí)刻(td,K,td,STC)及其與合適的除霜時(shí)刻(td,pro)的相對(duì)誤差總結(jié)在表4和圖17中。

圖16 不同壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速下表面最低溫度點(diǎn)溫度的變化

表4 不同工況下兩種除霜判定方_____式的除霜時(shí)刻和相對(duì)誤差

圖17 不同工況下基于蒸發(fā)溫度除霜判定法的除霜時(shí)刻

從表4可以看到,基于蒸發(fā)溫度的除霜判定法所預(yù)測(cè)的除霜時(shí)刻td,K與規(guī)定的除霜準(zhǔn)則所得到的除霜時(shí)刻td,pro表現(xiàn)出了非常好的一致性,其平均相對(duì)誤差僅為7.2%,而基于蒸發(fā)器表面最低溫度點(diǎn)溫度的除霜判定法的平均相對(duì)誤差為13.8%,在所有工況下的最大相對(duì)誤差達(dá)到了31.9%。這說明基于蒸發(fā)溫度的除霜判定法預(yù)測(cè)準(zhǔn)確性和穩(wěn)定性要遠(yuǎn)優(yōu)于基于蒸發(fā)器表面最低溫度點(diǎn)溫度的除霜判定法。

另外從圖17可知,基于蒸發(fā)溫度除霜判定法預(yù)測(cè)的除霜時(shí)刻的誤差均在0～-15%之內(nèi),這說明基于蒸發(fā)溫度的除霜判定法所預(yù)測(cè)的除霜時(shí)刻均早于除霜準(zhǔn)則所規(guī)定的除霜時(shí)刻。這從實(shí)際應(yīng)用來說是有利的,雖然略微縮短了冷量的供給時(shí)間,但卻能有效阻止結(jié)霜持續(xù)惡化,保證蒸發(fā)器不發(fā)生制冷失效的現(xiàn)象。

4 結(jié)論

(1)本文中提出了一種基于蒸發(fā)溫度的除霜判定方法,闡述了該方法的原理并通過實(shí)驗(yàn)對(duì)比驗(yàn)證了該方法對(duì)除霜時(shí)刻預(yù)測(cè)的準(zhǔn)確性。新提出的除霜判定法將蒸發(fā)溫度作為結(jié)霜程度的判定參數(shù),可有效控制蒸發(fā)器的結(jié)霜范圍。而且該方法中定義的有效風(fēng)量系數(shù)僅僅與蒸發(fā)器進(jìn)出口空氣溫度以及蒸發(fā)溫度有關(guān),數(shù)據(jù)測(cè)量及應(yīng)用十分簡(jiǎn)便。該方法在不同工況下對(duì)除霜時(shí)刻的預(yù)測(cè)值與合適除霜時(shí)刻的相對(duì)誤差均在0～-15%以內(nèi),遠(yuǎn)遠(yuǎn)優(yōu)于使用蒸發(fā)器表面最低溫度進(jìn)行判定的方法。

(2)通過分析不同工況參數(shù)對(duì)該判定方法相對(duì)誤差的影響程度,可得知不同參數(shù)對(duì)蒸發(fā)器表面溫度分布變化的影響大小。經(jīng)分析,不同進(jìn)風(fēng)速度、進(jìn)風(fēng)溫度、進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度和壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速工況下,基于表面最低溫度點(diǎn)溫度來預(yù)測(cè)除霜時(shí)刻的平均相對(duì)誤差分別為10.3%,22.2%,16.1%和6.5%。因此,便可得知對(duì)蒸發(fā)器表面溫度分布變化影響程度從大到小的參數(shù)為:進(jìn)風(fēng)溫度、進(jìn)風(fēng)相對(duì)濕度、進(jìn)風(fēng)速度和壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速。

(3)本文中選擇了制冷量衰減到最大制冷量的50%作為準(zhǔn)則,這并不是唯一的,可根據(jù)實(shí)際應(yīng)用情況進(jìn)行調(diào)整。不同工況參數(shù)對(duì)除霜時(shí)刻和蒸發(fā)器表面溫度分布變化影響程度的大小不一,可通過合理選擇參數(shù)在一定程度上延長(zhǎng)蒸發(fā)器的運(yùn)行時(shí)間和改善溫度分布均勻性。