武國梁,解志堅,李永振,高碧祥
(1.中北大學機電工程學院,太原 030051;2.北京航空航天大學,北京 100191;3.四川航天電子設(shè)備研究所,成都 610100)
在軌的抓捕技術(shù)是指衛(wèi)星本體航天器對目標衛(wèi)星航天器的抓捕技術(shù)。在軌抓捕的關(guān)健是對目標衛(wèi)星實現(xiàn)剛性連接,由于目標衛(wèi)星既可能是合作目標衛(wèi)星,也可能是非合作目標衛(wèi)星,還可能是失效衛(wèi)星。所以,如何抓捕目標衛(wèi)星是現(xiàn)今世界各國在航天領(lǐng)域的研究熱點,各國均在積極研制用于在軌衛(wèi)星抓捕的無人航天器[1-2]。本文介紹的抓捕機構(gòu)可滿足對目標衛(wèi)星的抓捕和釋放,該機構(gòu)不僅能滿足衛(wèi)星的特殊要求,而且,具有良好的機械性能(結(jié)構(gòu)成熟,運動平穩(wěn),對目標衛(wèi)星撞擊力小,抓捕牢靠,可抓捕可釋放)本文主要針對目標衛(wèi)星靜止時服務(wù)衛(wèi)星對其抓捕的抓捕機構(gòu)的設(shè)計的研究分析,同時對該抓捕機構(gòu)的導向機構(gòu)中有無彈簧阻尼對目標衛(wèi)星發(fā)動機噴管的撞擊力進行了分析[3-6]。
利用安裝在服務(wù)衛(wèi)星上的一個可伸縮機構(gòu)帶動抓捕鎖緊機構(gòu),實現(xiàn)對目標衛(wèi)星的抓捕。當服務(wù)衛(wèi)星的運動滿足抓捕的條件時,伸縮機構(gòu)以一定的速度開始帶動抓捕機構(gòu)緩慢伸出,抓捕機構(gòu)接觸目標衛(wèi)星發(fā)動機噴管時,為防止因撞擊力過大使得抓捕的目標衛(wèi)星逃離,在抓捕機構(gòu)前端設(shè)計有導向阻尼機構(gòu),從而吸收部分撞擊力產(chǎn)生的能量、減小抓捕時的撞擊力,(本論文著重研究阻尼機構(gòu)對抓捕目標衛(wèi)星的影響。)服務(wù)衛(wèi)星和目標衛(wèi)星的整體結(jié)構(gòu)圖如圖1所示,加工原理樣機如圖2所示,抓捕機構(gòu)如圖3所示,服務(wù)衛(wèi)星的抓捕工作流程如圖4所示。
圖1 服務(wù)衛(wèi)星和目標衛(wèi)星整體結(jié)構(gòu)
圖2 抓捕機構(gòu)的原理樣機
當抓捕機構(gòu)在伸縮機構(gòu)的帶動下,緩慢進入目標衛(wèi)星噴管內(nèi)部時,抓捕機構(gòu)會與目標衛(wèi)星噴管發(fā)生撞擊,為防止撞擊對抓捕機構(gòu)中的其他器件的損壞,減小撞擊時產(chǎn)生的撞擊力,設(shè)計了帶阻尼的導向機構(gòu)[7-9];并且,為使抓捕機構(gòu)順利進入目標衛(wèi)星發(fā)動機噴管內(nèi),又需要設(shè)計導向機構(gòu)中的導向瓣外表與目標衛(wèi)星的噴管內(nèi)壁表面相嚙合,使得抓捕機構(gòu)順利進入目標衛(wèi)星星噴管內(nèi)。為此設(shè)計了可以導向又能減小撞擊力的導向阻尼機構(gòu),其結(jié)構(gòu)如圖5所示[3]。
圖3 服務(wù)衛(wèi)星抓捕機構(gòu)
圖4 服務(wù)衛(wèi)星工作流程
圖5 導向阻尼機構(gòu)結(jié)構(gòu)圖
圖6 導向瓣受力圖
導向阻尼機構(gòu)主要由導向瓣、阻尼桿和支架座等組成。由于目標衛(wèi)星噴管的形狀近似漏斗形,因而該機構(gòu)整體設(shè)計也呈漏斗,其由三瓣機構(gòu)組成,每一瓣都有兩組阻尼桿支撐結(jié)構(gòu),使每個導向瓣均有4個自由度。當與目標衛(wèi)星的噴管接觸時,會產(chǎn)生沿導向阻尼機構(gòu)的法向碰撞力FN,該力可以分解成沿抓捕機構(gòu)軸向力Fz和沿徑向的力Fr(如圖6所示)。并且,兩個方向的分力均使導向瓣帶動阻尼桿中的彈簧作運動,進而將撞擊力吸收,轉(zhuǎn)化成阻尼機構(gòu)的內(nèi)能,實現(xiàn)減小撞擊力的目的。
導向機構(gòu)撞擊目標衛(wèi)星的發(fā)動機噴管可以等效成一個彈簧阻尼,繼而,可以在ADAMS里設(shè)置加載彈簧的參數(shù)彈簧阻尼參數(shù)[10-14]。等效阻尼法將碰撞過程中碰撞現(xiàn)象處理為連續(xù)動力學,將導向機構(gòu)撞擊目標衛(wèi)星的發(fā)動機噴管的接觸力等效成一個彈簧阻尼模型如圖7所示。假設(shè)兩個物體的接觸點的曲率半徑分別為R1和R2,接觸面的法線方向設(shè)為n??紤]到材料的阻尼,采用廣義的Hertz公式接觸力具有如下形式[4]:
式(1)彈性力學中的Hertz剛度k,取決于材料特性和曲率半徑R1,R2,具體如下式:
式中,R1為物體1的接觸面曲率半徑;R2為物體2的接觸面曲率半徑;σi為接觸面間的接觸應(yīng)力;Ei為彈性模量;υi為泊松比;
圖7 彈簧阻尼模型
動力學仿真的初始條件:
1)服務(wù)衛(wèi)星質(zhì)量2 200 kg;
2)目標衛(wèi)星質(zhì)量1 600 kg;
3)服務(wù)衛(wèi)星與目標衛(wèi)星的相對位置容差:X方向70 mm,Y方向70 mm;
4)角度容差:X 方向 1°,Y 方向 1°,Z 方向 1°;
5)目標衛(wèi)星與服務(wù)衛(wèi)星相對靜止;
6)目標衛(wèi)星與服務(wù)衛(wèi)星無重力環(huán)境下。
影響空間衛(wèi)星抓捕的的因素很多,為了簡化對接抓捕的過程,需要作如下假設(shè):
1)ADAMS動力學模型按照實際的運動添加約束和接觸力,其模型不考慮各種誤差;
2)所有機構(gòu)均按剛體處理。
利用UG建模軟件對不影響正常運動情況下對服務(wù)衛(wèi)星的抓捕機構(gòu)進行簡化并導入ADAMS中,根據(jù)各機構(gòu)在實際工作環(huán)境中,添加抓捕機構(gòu)的材料屬性和約束;并設(shè)置變量參數(shù),最后完成動力學仿真的建立,如圖8所示,導向瓣的模型參數(shù)如表1所示。
圖8 動力學仿真模型
表1 設(shè)置仿真模型的基本參數(shù)
工作在空間的衛(wèi)星即使受到很小的力,也會產(chǎn)生很大的轉(zhuǎn)動位移。因此,服務(wù)衛(wèi)星抓捕機構(gòu)對目標衛(wèi)星發(fā)動機噴管撞擊力為研究的關(guān)鍵。本文在不同的速度下,導向機構(gòu)有無阻尼情況分別測得接觸力如表2所示。
表2 導向機構(gòu)在不同速度下有無阻尼的接觸力
由表2可知該抓捕機構(gòu)在25 mm/s和在40 mm/s運動速度時,導向瓣有阻尼器比無阻尼器導向機構(gòu)的撞擊力可以減少15%左右。
導向瓣在有阻尼器和無阻尼器的情況下,導向瓣撞擊目標衛(wèi)星發(fā)動機噴管的接觸力如下頁圖9和圖10所示。
通過上述兩種速度下有無阻尼器的情況對比分析可以看出,安裝上阻尼器能夠有效降低導向瓣與噴管間的接觸力,接觸力大約減小15%。
通過仿真分析可知有阻尼比無阻尼抓捕機構(gòu)撞擊目標衛(wèi)星后,目標衛(wèi)星在空間的上下左右各個方向的位移量有所減?。ù蠹s15%),尤其在上下方位的位移量降低比較明顯,如圖11和圖12所示。
圖9 V伸縮=25 mm/s時導向瓣與噴管的接觸力
圖10 V伸縮=40 mm/s時導向瓣與噴管的接觸力
圖11 目標衛(wèi)星在有阻尼與無阻尼兩種情況上下方位的位移
圖12 目標衛(wèi)星在有阻尼與無阻尼兩種情況左右方位的位移
1)試驗條件
①試驗環(huán)境為有重力和空氣的實際環(huán)境;
②服務(wù)衛(wèi)星沿著軌道直線運動,目標衛(wèi)星懸掛在架座上;
③抓捕器安裝在服務(wù)衛(wèi)星前端。
2)試驗過程
由于空間環(huán)境都是無重力的,但是,此試驗只是模擬階段,因此,試驗的環(huán)境是在有重力的情況下,對抓捕頭中的導向機構(gòu)在有阻尼的機構(gòu)對目標衛(wèi)星抓捕進行試驗,試驗結(jié)果與仿真結(jié)果較為相符,試驗過程如圖13所示和試驗結(jié)果如表3所示。
圖13 樣機抓捕試驗圖
表3 導向機構(gòu)在不同速度下有理論與實測值阻尼的接觸力
1)為了完成特殊抓捕結(jié)構(gòu)的CEO衛(wèi)星的在軌服務(wù)要求,在參閱大量國內(nèi)外的空間抓捕機構(gòu)的基礎(chǔ)上,設(shè)計了一種新型衛(wèi)星抓捕機構(gòu);
2)由表2可知撞擊力減小15%左右;
3)由圖11和圖12可知有阻尼的抓捕機構(gòu)比無阻尼的抓捕機構(gòu)撞擊目標衛(wèi)星后,目標衛(wèi)星偏轉(zhuǎn)位移減小約15%;
4)導向機構(gòu)在25 mm/s和40 mm/s速度下有阻尼的接觸力理論值與實測值的誤差為1.5%和2.2%誤差較小滿足設(shè)計要求。
5)該服務(wù)衛(wèi)星的抓捕機構(gòu)中導向阻尼機構(gòu)為在軌服務(wù)提供新的結(jié)構(gòu)設(shè)計。