單波　陳超　賴(lài)大德　劉福財(cái)

摘要：針對(duì)RPC（活性粉末混凝土）管混凝土組合柱（CFRT）這一新型組合結(jié)構(gòu)的抗火性能開(kāi)展試驗(yàn)研究.采用高溫試驗(yàn)爐對(duì)7個(gè)大尺寸CFRT短柱進(jìn)行升溫試驗(yàn)及高溫后的軸壓試驗(yàn)，試驗(yàn)參數(shù)包括控制溫度、配箍率和配箍方式.結(jié)果表明，CFRT高溫下未發(fā)生爆裂現(xiàn)象；高溫后的軸壓承載力和剛度隨試驗(yàn)溫度的提高而降低，但具有相對(duì)較高的殘余承載力；提高配箍率和采用雙層配箍方式，有利于改善CFRT高溫后的抗壓性能；與已有的普通鋼筋混凝土約束柱抗火試驗(yàn)結(jié)果相比較，CFRT具有更高的殘余承載力比.CFRT具有優(yōu)異的抗火性能.

關(guān)鍵詞： 活性粉末混凝土（RPC）；組合柱；高溫；約束；力學(xué)性能

中圖分類(lèi)號(hào)：TU398.9文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

Experimental Research on Mechanical Properties

of Concretefilled RPC Tube Columns after High Temperature

SHAN Bo1，2， CHEN Chao1， LAI Dade1， LIU Fucai3

（1. College of Civil Engineering， Hunan University， Changsha 410082，China； 2. Key Laboratory for Green

& Advanced Civil Engineering Materials and Application Technology of Hunan Province， Changsha410082，China；

3. Guangdong Gaiteqi New Materials Technology Co Ltd， Qingyuan511600，China）

Abstract：Fire resistance of Concretefilled RPC tube （CFRT） columns were investigated by experimental study. Seven largescale CFRT specimens were performed by heating test and axial compression test after elevated temperature. The test parameters included control temperature， volumetric stirrup ratio and stirrup arrangement mode. The test results showed the spalling of concrete was not observed during elevating temperatures. The compressive performance of CFRT column after high temperature decreased with the rising control temperature. Both increasing the volumetric stirrup ratio and arranging double layers of spiral hoops were effective measures for improving the mechanical properties of the CFRT columns after high temperature. Compared with the existing test results， the residual load carrying capacity ratio of the CFRT after elevated temperature was higher than that of the ordinary steelconfined column. The CFRT columns exhibited excellent fire resistance.

Key words：reactive powder concrete （RPC）； composite columns； high temperature； confinement；mechanical properties

對(duì)混凝土施加側(cè)向約束，是提高結(jié)構(gòu)柱抗壓性能的有效方式.目前，基于約束效應(yīng)的組合柱主要有：鋼管混凝土（CFT）柱、纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（FRP）約束混凝土柱和箍筋約束混凝土（SCC）柱[1-3].這些組合柱具有各自的特點(diǎn)，許多研究者進(jìn)行了深入研究，并在工程中得到廣泛應(yīng)用.但是，這些組合柱在性能上也存在一定的缺陷，如鋼管的抗火性能和耐腐蝕性能差[4-5]；FRP材料的力學(xué)性能對(duì)溫度比較敏感[6-7]；而對(duì)于箍筋約束混凝土，其混凝土保護(hù)層在受力過(guò)程中過(guò)早剝落，對(duì)承載力沒(méi)有貢獻(xiàn)[8-9]，且不便于裝配施工.這些不足之處限制了組合柱的使用范圍，特別是在高溫、高腐蝕環(huán)境中（如海岸工程、遠(yuǎn)洋島礁工程等）的應(yīng)用[10].

作者提出了一種新型組合柱——活性粉末混凝土（RPC）管混凝土組合柱（Concretefilled RPC tube，簡(jiǎn)稱(chēng)CFRT）[11]，其結(jié)構(gòu)形式為：將RPC預(yù)制成配置高強(qiáng)螺旋箍筋的薄壁管，施工時(shí)在內(nèi)部現(xiàn)澆混凝土，形成組合柱，如圖1所示.由于RPC具有超高的抗壓強(qiáng)度和優(yōu)異的抗裂能力，在受壓過(guò)程中RPC管可以直接承擔(dān)相當(dāng)部分的軸向荷載，而管內(nèi)的高強(qiáng)箍筋對(duì)內(nèi)部混凝土施加側(cè)向約束，形成約束組合柱.作者對(duì)3組CFRT短柱和2組對(duì)比試件開(kāi)展了軸壓試驗(yàn)[11]，結(jié)果表明，CFRT不但具有優(yōu)異的變形性能，而且其軸壓承載力超過(guò)RPC空管與對(duì)應(yīng)箍筋約束混凝土柱兩者承載力之和.CFRT將RPC的材料性能和箍筋約束效應(yīng)有效結(jié)合了起來(lái)，提供了一種基于超高性能水泥基材料的約束混凝土柱，特別是相比于CFT，具有突出的耐腐蝕性，也適于裝配式施工.

CFRT的抗火性能是其安全性的重要方面，但這方面的研究還處于空白.鄭文忠等[12]、Kim等[13]和Mehmet[14]的研究表明，鋼纖維與有機(jī)纖維的摻入能有效改善RPC的耐火性能.因此，從材料角度來(lái)看，CFRT相對(duì)于其他約束組合柱，特別是CFT，應(yīng)該具有更好的抗火性能.目前，國(guó)內(nèi)外的一些研究者在鋼筋混凝土柱的抗火性能方面開(kāi)展了不少試驗(yàn)研究，如吳波、宿曉萍等[15]對(duì)3組不同配箍率的C80級(jí)標(biāo)準(zhǔn)棱柱體試件進(jìn)行高溫后力學(xué)試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)箍筋的存在能夠有效防止高強(qiáng)混凝土爆裂，并提高混凝土高溫后的殘余力學(xué)性能；Jau和Huang[16]測(cè)量了6根軸壓比為0.1的混凝土角柱在標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)后殘余力學(xué)性能，結(jié)果表明混凝土保護(hù)層在高溫下開(kāi)裂脫落，增大混凝土保護(hù)層厚度會(huì)降低試件的剩余承載力；陳宗平等[17]對(duì)32鋼筋再生混凝土短柱進(jìn)行了高溫后的抗壓試驗(yàn)，并探討了殘余承載力計(jì)算方法.這些研究成果對(duì)本試驗(yàn)的開(kāi)展具有指導(dǎo)作用.本文在開(kāi)展大尺寸CFRT短柱高溫試驗(yàn)研究，測(cè)試其在高溫后的軸壓性能，為CFRT抗火性能評(píng)估和設(shè)計(jì)奠定基礎(chǔ).

1試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1試件設(shè)計(jì)

本試驗(yàn)包括1個(gè)常溫試件和6個(gè)高溫試件，試件所采用的RPC管均由佛岡龍清電力器材有限公司車(chē)間采用離心法生產(chǎn).管的外徑D為300 mm，高度H為600 mm，壁厚t為25 mm，如圖1所示.在RPC管壁中心位置配置直徑為6 mm的螺旋箍筋，材質(zhì)為高強(qiáng)光面65錳彈簧鋼，實(shí)測(cè)屈服強(qiáng)度為995 MPa.為滿(mǎn)足離心法的工藝要求，沿RPC管軸向設(shè)置8根直徑為4 mm的構(gòu)造縱筋并施加一定的預(yù)張力，以維持鋼筋籠在離心過(guò)程中的形狀[18].

RPC的主要原材料為：42.5的普通硅酸鹽水泥；最大粒徑為3 mm的石英砂；直徑為0.12 mm、長(zhǎng)度為8 mm的鋼纖維；直徑為45 μm、長(zhǎng)度為18 mm的PVA纖維.配合比（體積比）為：水泥∶砂∶硅灰∶高效減水劑∶鋼纖維∶PVA=1∶2.10∶0.25∶0.03∶1.91∶0.2，W/B=0.22.熱水養(yǎng)護(hù)48 h后的立方體抗壓強(qiáng)度（100 mm×100 mm×100 mm）為123.2 MPa.

內(nèi)部現(xiàn)澆混凝土配置螺旋箍筋和縱向鋼筋，其中，螺旋箍筋的規(guī)格與RPC管相同.各試件的縱向配筋相同，均為12根直徑為12 mm的HRB400級(jí)鋼筋，實(shí)測(cè)屈服強(qiáng)度為456 MPa.內(nèi)部混凝土的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C60，主要材料為42.5的普通硅酸鹽水泥，粗骨料為最大粒徑為25 mm的碎石，細(xì)骨料為河砂.混凝土的配合比（體積比）為：水泥∶硅∶灰砂∶石∶高效減水劑=1∶0.1∶1.69∶2.75∶0.005，W/B=0.35.28 d立方體抗壓強(qiáng)度為69.2 MPa.

試件基本參數(shù)及試驗(yàn)結(jié)果如表1所示.按照試驗(yàn)條件分為3組：第1組為溫度的影響，包括C40GZ20、C40GZ200、C40GZ400、 C40GZ600和 C40GZ800；第2組為配箍率的影響，包括C20GZ800和 C40GZ800；第3組為配箍方式的影響，也就是在保持總的配箍率不變的條件下，將一部分約束箍筋配置在內(nèi)部混凝土中，包括C20GZ800和C4035800.

1.2試件加工

所有試件均在實(shí)驗(yàn)室采用人工制作.首先，將RPC管固定，放入鋼筋籠，如圖2（a）所示；然后分3層在管內(nèi)澆筑混凝土并在振搗密實(shí)；待凝土硬化后，對(duì)組合柱的頂面進(jìn)行修補(bǔ)，主要方法是采用單獨(dú)配置的RPC進(jìn)行鋪漿，鋪漿厚度為3～5 mm，

再用一塊機(jī)械拋光的厚鋼板壓頂，并使鋼板在鋪漿硬化過(guò)程中與試件底面保持平行，待修補(bǔ)層硬化后即可得到平整的受壓面，如圖2（b）所示.

1.3試驗(yàn)方法與設(shè)備

試驗(yàn)分為兩個(gè)步驟進(jìn)行，即CFRT柱的高溫試驗(yàn)以及高溫后的軸向受壓試驗(yàn).高溫試驗(yàn)使用工程結(jié)構(gòu)與損傷湖南省重點(diǎn)驗(yàn)室與洛陽(yáng)耐火材料研究院共同開(kāi)發(fā)的高溫電爐完成.該設(shè)備由高溫電爐以及配套溫控設(shè)備組成，電爐采用兩半對(duì)開(kāi)式結(jié)構(gòu)，爐膛高630 mm，內(nèi)直徑為550 mm，爐膛內(nèi)部設(shè)有熱電偶，可對(duì)爐膛溫升進(jìn)行控制，如圖3所示.為了測(cè)量CFRT試件在不同溫度下的溫度場(chǎng)，在試件中部高度截面處埋設(shè)3個(gè)熱電偶，具體位置如圖4所示.所有溫度測(cè)點(diǎn)采用XMT-J型溫度巡檢儀實(shí)時(shí)測(cè)量溫度，數(shù)據(jù)記錄時(shí)間間隔為5 min.

高溫后軸壓性能試驗(yàn)在10 000 kN電液伺服壓力機(jī)上進(jìn)行.試驗(yàn)時(shí)，在試件的中部安裝一個(gè)軸向變形測(cè)試架，試驗(yàn)架通過(guò)對(duì)拉彈簧固定在試件上，并在對(duì)稱(chēng)位置設(shè)有兩個(gè)高精度的位移傳感器（LVDT），以測(cè)量試件在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中軸向變形，如圖4所示.在試件中部高度截面處粘貼4個(gè)縱向應(yīng)變片，便于試件對(duì)中.軸壓荷載由壓力機(jī)內(nèi)置傳感器測(cè)量.所有數(shù)據(jù)均采用DH3821數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)采集記錄，采樣間隔為0.5 s.

1.4加載制度

高溫試驗(yàn)過(guò)程包括“升溫”-“恒溫”-“降溫”3個(gè)階段.升溫速率設(shè)置為10 ℃/min，達(dá)到目標(biāo)溫度后立即轉(zhuǎn)為恒溫模式，恒溫時(shí)間為180 min，當(dāng)恒溫時(shí)間結(jié)束后立即打開(kāi)爐蓋，讓試件在空氣中冷卻.

高溫后的軸壓試驗(yàn)，采用單調(diào)加載，正式加載前，對(duì)試件預(yù)加載以進(jìn)行對(duì)中，如果4個(gè)軸向應(yīng)變片的讀數(shù)差值不超過(guò)10%，認(rèn)為試件處于理想的軸心受壓狀態(tài)，隨即卸載并開(kāi)始正式加載.加載制度為：在試驗(yàn)的開(kāi)始階段，采用力控制，加載速度為5 kN/s；當(dāng)達(dá)到預(yù)估峰值荷載的90%時(shí)，改為位移控制，加載速度為0.5 mm/min，直至試件破壞.

2試驗(yàn)過(guò)程及試驗(yàn)現(xiàn)象

2.1高溫試驗(yàn)過(guò)程與現(xiàn)象

CFRT試件的高溫試驗(yàn)現(xiàn)象基本相同，以C40GZ800試件為例，在升溫的初始階段，從爐內(nèi)開(kāi)始逸出少量水蒸氣；隨著爐內(nèi)溫度的升高，水蒸氣逸出現(xiàn)象越來(lái)越劇烈；隨后，水蒸氣逸出逐漸減少，一般試件進(jìn)入恒溫階段內(nèi)2 h后，最終消失.在整個(gè)高溫過(guò)程中，試件未發(fā)出爆裂的聲音.對(duì)于溫度超過(guò)400 ℃的試件，在冷卻的前期，試件發(fā)出噼啪聲音，試件表面出現(xiàn)1～2條環(huán)狀裂縫.冷卻以后觀察試件表面，總體形態(tài)十分完整，RPC管無(wú)可見(jiàn)的爆裂破壞現(xiàn)象.由此看來(lái)，本試驗(yàn)制備的RPC管具有良好的抗爆裂性能，這與RPC中摻入PVA纖維有密切關(guān)系.PVA纖維的熔點(diǎn)約為230 ℃[19]，高溫下溶化后形成大量泄壓孔道，有利于RPC內(nèi)部水蒸氣的逸出，有效降低了管壁內(nèi)的蒸汽壓，從而避免了爆裂的發(fā)生.

高溫試驗(yàn)后，試件表面顏色出現(xiàn)顯著差異，如圖5所示.試件經(jīng)歷200 ℃高溫后，表面顏色與常溫下接近，呈灰色；試件經(jīng)歷400 ℃高溫后，表面顏色變深；經(jīng)歷600 ℃的試件表面稍白；而經(jīng)歷800 ℃后，試件表面呈灰白.采用鐵錘敲擊試件中部，隨著試驗(yàn)溫度的升高，試件所發(fā)出的聲音由堅(jiān)實(shí)清脆逐漸變得渾濁空泛.

2.2軸壓試驗(yàn)過(guò)程與破壞形態(tài)

高溫后的試件，破壞過(guò)程基本類(lèi)似.加載初期都處于彈性狀態(tài)，除已有的溫度裂縫外，試件表面無(wú)受力裂縫產(chǎn)生；當(dāng)荷載增加到極限荷載的85%左右，試件中部出現(xiàn)一些細(xì)微的縱向和新的環(huán)向裂縫，并隨著荷載持續(xù)增加而緩慢發(fā)展；當(dāng)荷載超過(guò)峰值后，試件表面裂縫發(fā)展速度加快并逐漸貫通，中部明顯外鼓；最后，隨著箍筋陸續(xù)斷裂，承載力顯著降低，試件到達(dá)破壞狀態(tài).整個(gè)過(guò)程中，RPC管沒(méi)有明顯的剝離破壞，與常溫下抗壓破壞模式類(lèi)似[11].

高溫后，試件的受壓破壞形態(tài)有所差別.如圖6所示，對(duì)于配筋相同的C40GZ系列試件，隨著試驗(yàn)溫度的升高，破壞時(shí)RPC管的破裂程度增大.相對(duì)于C40GZ800，C20GZ800試件破壞時(shí)，RPC管的裂縫數(shù)量更多，且裂縫寬度較小，可見(jiàn)增加配箍量可以降低破壞程度.C4035800的配箍率與C20GZ800相同，但前者RPC管中的配箍量較少，其RPC管的損傷程度相對(duì)更嚴(yán)重（如圖6（f）所示）.

試件截面上存在顯著的溫度梯度，由表面到中心，溫度逐漸下降；距試件表面距離越大，溫度上升速率越小，變化也更為平緩；恒溫3 h后，試件的中心溫度約為爐膛控制溫度的50%～60%.

3試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1溫度分布

在試驗(yàn)柱的高溫?fù)p傷分析中，需要考慮截面溫度梯度的影響.根據(jù)過(guò)鎮(zhèn)海等提出的截面不均勻溫度場(chǎng)計(jì)算方法[20]，結(jié)合本試驗(yàn)的實(shí)測(cè)溫度場(chǎng)，計(jì)算得到各控制溫度下試件的截面等效溫度，作為高溫?fù)p傷分析的依據(jù)，結(jié)果如表2所示，可看到RPC管的等效溫度顯著高于內(nèi)部混凝土柱的等效溫度.

3.2荷載軸向應(yīng)變曲線(xiàn)

CFRT試件的軸壓試驗(yàn)結(jié)果如表1所示，圖8也給出了各試件高溫后的荷載軸向應(yīng)變曲線(xiàn)，其中，軸向應(yīng)變由兩個(gè)LVDT測(cè)試數(shù)據(jù)平均值除以其標(biāo)距計(jì)算得到.

從圖8（a）可以看到，在C40GZ系列試件中，經(jīng)歷200 ℃高溫作用后，與常溫試件的荷載軸向應(yīng)變曲線(xiàn)的上升段很接近，峰值荷載基本一致，下降段差別不大，表明CFRT經(jīng)歷200 ℃作用后，抗壓性能比較穩(wěn)定.主要原因是截面的等效溫度并不高，已有試驗(yàn)表明，在此溫度范圍內(nèi)，混凝土的高溫?fù)p傷比較小，而RPC實(shí)際上經(jīng)歷了一次高溫養(yǎng)護(hù)，強(qiáng)度還有所提高[21]，因而，組合柱的抗壓性能沒(méi)有出現(xiàn)明顯退化.而當(dāng)控制溫度超過(guò)400 ℃后，CFRT試件的荷載軸向應(yīng)變曲線(xiàn)出現(xiàn)明顯變化.隨著控制溫度的升高，試件的峰值荷載不斷降低，對(duì)應(yīng)的應(yīng)變不斷增大，曲線(xiàn)的形狀趨于扁平，組合柱的抗壓性能退化明顯.

C20GZ800的配箍率是C40GZ800的2倍，從圖8（b）可以看到，前者的荷載峰值顯著提高，且下降段更為平緩，曲線(xiàn)更為飽滿(mǎn).這表明增加配箍率可以有效提高CFRT柱高溫后的抗壓性能.C4035800為雙層配箍試件，總的配箍率與C20GZ800相同，但兩者高溫后的荷載軸向應(yīng)變曲線(xiàn)有較為明顯的差別：前者荷載峰值相對(duì)較高，但下降段性能退化較為嚴(yán)重，變形能力降低.

3.3承載力和剛度

表1給出了試件高溫作用后的承載力Ntu和軸壓剛度EAT，試件承載力取其峰值荷載，軸壓剛度取荷載軸向應(yīng)變?nèi)€(xiàn)上0.4 Ntu點(diǎn)的割線(xiàn)剛度[21].

C40GZ系列高溫后力學(xué)性能變化情況如圖9（a）所示.CFRT試件經(jīng)歷200 ℃高溫作用后，其承載力幾乎不變.但這以后，承載力隨試驗(yàn)溫度的升高幾乎成線(xiàn)性降低.經(jīng)過(guò)800 ℃高溫作用后，CFRT的殘余軸向承載力約為常溫下承載力的62%.在試驗(yàn)范圍內(nèi)，CFRT試件的軸壓剛度隨試驗(yàn)溫度的升高顯著降低，相對(duì)于承載力，剛度的降低幅度更大，經(jīng)過(guò)800 ℃高溫后，CFRT的軸壓剛度下降幅度超過(guò)80%.從圖9（a）的整體變化趨勢(shì)來(lái)看，CFRT高溫后的軸壓性能隨溫度提高而顯著降低，主要原因是RPC、內(nèi)部混凝土以及鋼筋等組成材料，經(jīng)歷高溫后的力學(xué)性能均會(huì)出現(xiàn)不同程度的降低，從而導(dǎo)致組合柱抗壓性能產(chǎn)生顯著退化[21-23].即便如此，與已有試驗(yàn)數(shù)據(jù)相比較，CFRP高溫后的殘余性能仍然顯著優(yōu)于普通箍筋約束混凝土柱高溫后的殘余性能[15].因此，CFRT柱的抗火性能突出，在經(jīng)歷800 ℃高溫作用后仍然擁有較高的殘余承載力，但也應(yīng)該注意到其軸向變形有顯著增加，可能會(huì)導(dǎo)致相鄰的構(gòu)件產(chǎn)生較為顯著的內(nèi)力重分布.

溫度/℃（a）C40GZ系列試件

（b）配箍率與配箍方式變化試件

圖9（b）給出了C40GZ800、C20GZ800和C4035800試件的高溫后力學(xué)性能對(duì)比，圖中，數(shù)據(jù)為各試件結(jié)果與C20GZ800結(jié)果的比.G20GZ800與G40GZ800相比較，高溫后的承載力超出13.8%，剛度也有所提高，其主要原因是：一方面，提高配箍率有利于限制核心混凝土在高溫下的側(cè)向膨脹和裂縫的開(kāi)展，從而降低了CFRT試件的高溫?fù)p傷程度[15]；另一方面，在高溫后的軸壓受力過(guò)程中，更高的配箍率為內(nèi)部混凝土提供了更強(qiáng)的側(cè)向約束，從而提高了CFRT高溫后的抗壓性能.文獻(xiàn)[24]進(jìn)行了相同配箍率下CFRT的常溫抗壓試驗(yàn)，相應(yīng)試件的承載力提高幅度約為28.3%，由此可見(jiàn)，高溫對(duì)箍筋的約束效應(yīng)有顯著的降低作用.

C4035800的承載力與剛度較之C20GZ800分別提高了8.5%和33.6%.這一結(jié)果表明，在總配箍率相同的情況下，雙層配箍方式可以有效改善CFRT試件高溫后的抗壓性能.其原因應(yīng)該是將一部分約束箍筋設(shè)置在內(nèi)部混凝土中，溫升會(huì)有所降低，減輕了這部分材料本身的高溫?fù)p傷以及箍筋與混凝土的粘結(jié)損傷，因而對(duì)高溫后的抗壓性能有利.但從前述破壞形態(tài)和延性來(lái)看，雙層配箍方式降低了試件的變形能力.這表明配箍方式對(duì)CFRT高溫后的抗壓性能有顯著而復(fù)雜的影響.在配箍率不變的情況下，內(nèi)部混凝土中配置適量的螺旋箍筋可以改善CFRT高溫后的抗壓性能

4殘余承載力分析

鋼筋混凝土柱在高溫后殘余承載力對(duì)結(jié)構(gòu)安全具有重要影響，一般采用殘余承載力比衡量，即結(jié)構(gòu)柱經(jīng)歷高溫后的承載力與常溫下承載力之比[25].為研究CFRT這一新型組合柱高溫后的承載力退化情況，作者采用近年來(lái)國(guó)內(nèi)外對(duì)鋼筋混凝土短柱高溫后的軸壓試驗(yàn)結(jié)果與之對(duì)比[26-29]，試件參數(shù)及殘余承載力比如表3所示.

高溫后殘余承載力比與控制溫度的相關(guān)曲線(xiàn)如圖10所示.大量試驗(yàn)表明，鋼筋混凝土柱高溫后的承載力隨控制溫度的升高而逐步降低，并與受火時(shí)間、升溫制度、截面尺寸、截面形式、凈保護(hù)層厚度等因素相關(guān)[25].從圖10可以看到，CFRT符合這一規(guī)律.同時(shí)，可以看到文獻(xiàn)[26]的試驗(yàn)結(jié)果在超過(guò)400 ℃后，與此規(guī)律不相符，具體原因其作者沒(méi)有特別說(shuō)明.除此以外，與普通鋼筋混凝土短柱的軸壓結(jié)果相比較，盡管CFRT試件的混凝土凈保護(hù)層厚度最小，但控制溫度超過(guò)400 ℃后，其殘余承載力比相對(duì)

更高.一個(gè)重要原因是摻入的PVA纖維和鋼纖維

5結(jié)論

本文對(duì)大尺寸CFRT試件進(jìn)行高溫試驗(yàn)和高溫后的軸壓試驗(yàn)，并對(duì)其高溫后的力學(xué)性能進(jìn)行初步探討，得到如下結(jié)論：

1）CFRT試件高溫作用下未發(fā)生爆裂，高溫后RPC管外觀完整，CFRT組合柱具有優(yōu)異的抗爆裂性能.

2）CFRT試件高溫后的軸壓承載力和剛度隨試驗(yàn)溫度的提高而降低，且剛度的降低幅度更為顯著.經(jīng)歷800 ℃高溫作用后，CFRT試件的軸壓承載力約為常溫下的62%，殘余承載力相對(duì)較高，抗火性能良好.

3）高溫作用后，CFRT試件的抗壓性能隨配箍率的增大而提高，提高配箍率有利于提高CFRT柱的抗火性能.在總配箍率相同的情況下，采用雙層配箍方式，可以改善CFRT柱高溫后的抗壓性能.

4）與普通箍筋混凝土柱相比較，CFRT柱高溫后的殘余承載力比更高，抗火性能更為優(yōu)異.

參考文獻(xiàn)

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