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      引增合一后引風(fēng)機(jī)振動(dòng)波動(dòng)大的分析與對(duì)策

      2018-12-19 03:18:28盧賓文朱道華張曉東
      電力安全技術(shù) 2018年11期
      關(guān)鍵詞:煙道導(dǎo)流電動(dòng)機(jī)

      盧賓文,朱道華,張曉東

      (安徽華電宿州發(fā)電有限公司,安徽 宿州 234000)

      0 引言

      某發(fā)電公司2臺(tái)630 MW超臨界火電機(jī)組于2016年進(jìn)行了煙氣超低排放改造,但改造后鍋爐煙氣系統(tǒng)的阻力增加,引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)機(jī)系統(tǒng)出現(xiàn)出力不足的現(xiàn)象,需要對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行增容。由于增壓風(fēng)機(jī)的設(shè)置,現(xiàn)有吸收塔入口煙道阻力損失較大,故考慮取消增壓風(fēng)機(jī),同時(shí)對(duì)煙道系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化,以降低系統(tǒng)阻力,減少風(fēng)機(jī)電耗,降低煤耗。因此,該發(fā)電公司在超低排放改造中同步實(shí)施了引增合一改造,拆除了原有增壓風(fēng)機(jī)及引風(fēng)機(jī),并將原有靜葉可調(diào)引風(fēng)機(jī)更換為功率更大的動(dòng)葉可調(diào)型風(fēng)機(jī)(型號(hào)為HU26650-222G)。

      1 A引風(fēng)機(jī)改造后振動(dòng)波動(dòng)現(xiàn)象

      1號(hào)爐A引風(fēng)機(jī)自超低排放引增合一改造后,風(fēng)機(jī)軸承箱水平、垂直方向原始振動(dòng)幅值在0.4—0.5 mm,達(dá)到優(yōu)良水平。但在夜間降負(fù)荷過(guò)程中振動(dòng)幅值波動(dòng)明顯,在0.4—0.9 mm間變化。軸向振動(dòng)為就地采集,在低負(fù)荷期間幅值波動(dòng)較大,在3.3—7.0 mm間變化。

      振動(dòng)幅值波動(dòng)增大均發(fā)生在機(jī)組負(fù)荷由460 MW降至300 MW過(guò)程中,就地檢查引風(fēng)機(jī)出口煙道,振動(dòng)幅值波動(dòng)增大期間引風(fēng)機(jī)出口煙道內(nèi)氣流擾動(dòng)聲音明顯。

      2 原因分析

      2.1 風(fēng)機(jī)振動(dòng)頻譜采集及分析

      采用CX-7振動(dòng)頻譜分析儀對(duì)風(fēng)機(jī)振動(dòng)穩(wěn)定及振動(dòng)波動(dòng)增大期間的頻譜進(jìn)行采集,其軸向、垂直、水平方向振動(dòng)頻譜如圖1—3所示。通過(guò)頻譜分析得知,頻譜中軸向、垂直、水平均以1X為主,伴有較小的2X幅值,且水平、垂直幅值較小,因此判斷葉輪不平衡不是引起振動(dòng)增大的主要原因。因軸向振動(dòng)偏大,故判斷引起軸向1X振動(dòng)的主要原因?yàn)殡妱?dòng)機(jī)磁力中心和電動(dòng)機(jī)-風(fēng)機(jī)聯(lián)軸器中心存在偏差,推斷引風(fēng)機(jī)振動(dòng)波動(dòng)增大并非由A引風(fēng)機(jī)自身制造或安裝原因引起的。

      圖1 軸向振動(dòng)頻譜

      2.2 引風(fēng)機(jī)出口煙道設(shè)計(jì)分析

      引增合一改造對(duì)引風(fēng)機(jī)進(jìn)行換型后,引風(fēng)機(jī)出口煙道水平段由原來(lái)的混凝土煙道改為鋼制煙道。引風(fēng)機(jī)出口煙道原結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖4所示,分析圖4發(fā)現(xiàn),風(fēng)機(jī)出口煙道設(shè)計(jì)存在豎直沖頂、直角翻轉(zhuǎn)、徑直對(duì)沖、紊流匯轉(zhuǎn)等不合理情況,判斷引風(fēng)機(jī)在低負(fù)荷時(shí)煙氣流量偏小,煙氣在煙道中容易形成渦流,引起A引風(fēng)機(jī)振動(dòng)波動(dòng)增大。

      圖2 垂直方向振動(dòng)頻譜

      圖3 水平方向振動(dòng)頻譜

      圖4 引風(fēng)機(jī)出口煙道示意

      綜合以上分析可知,A引風(fēng)機(jī)出口煙道設(shè)計(jì)不合理,低負(fù)荷時(shí)引風(fēng)機(jī)出口煙道內(nèi)煙氣擾動(dòng)而形成渦流,導(dǎo)致風(fēng)機(jī)振動(dòng)波動(dòng)增大。A引風(fēng)機(jī)軸向振動(dòng)原始值偏大,正常運(yùn)行時(shí)幅值為3.0—3.5 mm;電動(dòng)機(jī)在空試時(shí)軸向振動(dòng)為2.7 μm;風(fēng)機(jī)的磁力中心預(yù)拉量偏大1.5 mm等不良因素疊加造成該風(fēng)機(jī)抗干擾能力差,是造成風(fēng)機(jī)軸向振動(dòng)超標(biāo)的次要原因。

      3 改造方案的制定

      (1) 對(duì)引風(fēng)機(jī)出口煙道內(nèi)流場(chǎng)進(jìn)行模擬實(shí)驗(yàn),在出口煙道內(nèi)加裝導(dǎo)流板,優(yōu)化引風(fēng)機(jī)出口煙道內(nèi)流場(chǎng),減少引風(fēng)機(jī)出口煙氣渦流現(xiàn)象,從而消除引風(fēng)機(jī)振動(dòng)幅值波動(dòng)。

      (2) 空試電動(dòng)機(jī),測(cè)量電動(dòng)機(jī)磁力中心線(xiàn);更換引風(fēng)機(jī)調(diào)整墊,保證磁力中心線(xiàn)在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi);同時(shí)對(duì)電動(dòng)機(jī)-風(fēng)機(jī)聯(lián)軸器中心偏差進(jìn)行復(fù)查,確保風(fēng)機(jī)聯(lián)軸器中心偏差在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)(電動(dòng)機(jī)側(cè)聯(lián)軸器電動(dòng)機(jī)側(cè)應(yīng)上張口0.26±0.02 mm,風(fēng)機(jī)側(cè)應(yīng)下張口0.26±0.02 mm)。

      4 改造方案的實(shí)施

      2017-05-01,機(jī)組調(diào)停備用期間,在A,B引風(fēng)機(jī)出口煙道內(nèi)加裝了3組導(dǎo)流板,第1組加裝了2塊,第2組、第3組分別加裝了3塊,如圖5所示。對(duì)加裝導(dǎo)流板前后引風(fēng)機(jī)出口煙道流場(chǎng)進(jìn)行了模擬實(shí)驗(yàn);加裝導(dǎo)流前,引風(fēng)機(jī)出口煙氣流較為紊亂,流場(chǎng)分布不均;加裝導(dǎo)流板后,改善較為明顯。加裝導(dǎo)流板前引風(fēng)機(jī)出口擋板門(mén)速度不均勻分布系數(shù)為8.45 %,改造后引風(fēng)機(jī)出口擋板門(mén)速度不均勻分布系數(shù)為7.44 %。改造后引風(fēng)機(jī)出口煙道整體壓力損失減?。患友b導(dǎo)流板前引風(fēng)機(jī)出口煙道整體壓力損失為146 Pa,優(yōu)化后引風(fēng)機(jī)出口煙道整體壓力損失為119 Pa。綜上所述,加裝導(dǎo)流板后引風(fēng)機(jī)出口煙道內(nèi)流場(chǎng)不均勻度明顯降低,流場(chǎng)渦流現(xiàn)象改善較大。

      圖5 加裝導(dǎo)流板的煙道結(jié)構(gòu)

      對(duì)引風(fēng)機(jī)電動(dòng)機(jī)磁力中心線(xiàn)進(jìn)行了測(cè)量,與理論磁力中心線(xiàn)偏差1.5 mm;測(cè)量正在使用的聯(lián)軸器調(diào)整墊厚度為62 mm,更換為厚度63.5 mm的調(diào)整墊。同時(shí),對(duì)電動(dòng)機(jī)-風(fēng)機(jī)聯(lián)軸器偏差進(jìn)行檢查調(diào)整,電動(dòng)機(jī)側(cè)上張口0.215 mm,風(fēng)機(jī)側(cè)下張口0.24 mm,符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

      5 改造后的效果

      (1) 對(duì)導(dǎo)流板加裝前后A引風(fēng)機(jī)振動(dòng)幅值波動(dòng)現(xiàn)象進(jìn)行對(duì)比,通過(guò)DCS查閱改造后A引風(fēng)機(jī)低負(fù)荷期間振動(dòng)情況,A引風(fēng)機(jī)在低負(fù)荷期間振動(dòng)穩(wěn)定,無(wú)明顯的振動(dòng)波動(dòng)現(xiàn)象,風(fēng)機(jī)運(yùn)行期間出口煙道氣流穩(wěn)定,無(wú)明顯擾動(dòng)聲音,改善效果明顯。

      (2) A引風(fēng)機(jī)軸向振動(dòng)幅值波動(dòng)現(xiàn)象改善明顯,由修前最大值7.0 mm降低至4.3 mm。

      6 結(jié)束語(yǔ)

      綜上所述,該公司引風(fēng)機(jī)振動(dòng)幅值波動(dòng)大的主要原因?yàn)椋阂L(fēng)機(jī)出口煙道設(shè)計(jì)不合理,低負(fù)荷期間引風(fēng)機(jī)煙道內(nèi)部煙氣擾動(dòng)較大,導(dǎo)致引風(fēng)機(jī)出現(xiàn)振動(dòng)增大。通過(guò)在引風(fēng)機(jī)出口煙道內(nèi)增加導(dǎo)流板,有效地消除了引風(fēng)機(jī)出口煙氣渦流現(xiàn)象;同時(shí),測(cè)量電動(dòng)機(jī)運(yùn)行期間的實(shí)際磁力中心線(xiàn),對(duì)聯(lián)軸器調(diào)整墊進(jìn)行了調(diào)整,消除了風(fēng)機(jī)運(yùn)行期間電磁中心不穩(wěn)的情況,增大了風(fēng)機(jī)抗干擾能力,徹底消除了引增合一改造后A引風(fēng)機(jī)振動(dòng)幅值波動(dòng)大的缺陷??傊?,旋轉(zhuǎn)設(shè)備的振動(dòng)不僅與設(shè)備本身的制造安裝有關(guān),還與設(shè)備所在的系統(tǒng)有很大關(guān)系,在處理旋轉(zhuǎn)設(shè)備振動(dòng)問(wèn)題時(shí)要通過(guò)振動(dòng)頻譜、就地檢查測(cè)量、振動(dòng)歷史曲線(xiàn)記錄、系統(tǒng)排查等各種手段進(jìn)行綜合分析,而后根據(jù)排查情況進(jìn)行具體分析,從而提高異常振動(dòng)診斷及處理的成功率。

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