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      高含硫天然氣凈化裝置水冷器腐蝕分析

      2019-01-15 03:30:38李偉華
      安全、健康和環(huán)境 2018年12期
      關鍵詞:胺液管束內壁

      李偉華,李 杰

      (中國石化普光天然氣凈化廠,四川達州 636158)

      普光天然氣凈化廠共建設6套凈化裝置及配套設施,每套凈化裝置由2個系列的脫硫、脫水、硫磺回收、尾氣處理和酸水汽提單元組成。以普光氣田高含硫天然氣為原料,H2S和CO2平均含量分別為14%和8%(v/v),采用MDEA法脫硫、TEG法脫水、常規(guī)克勞斯二級轉化法硫磺回收、加氫還原吸收尾氣、單塔低壓汽提酸水的工藝路線。

      1 設備結構及工藝條件

      凈化裝置中間胺液冷卻器(E-105)的作用是將來自二級吸收塔(C-102)的半富胺液進行冷卻,冷卻后再進入一級吸收塔(C-101)進一步吸收天然氣中的硫化氫。原為意大利Koch公司制造,后經全部國產化改造后一直運行正常,至2017年12月15日首次發(fā)生泄漏,為第三聯(lián)合132系列E-105,2013年1月投用,其基本參數如下:

      換熱器型式代號BFU1800X11009X70,為U型列管式,總重約80.482T,管束重約32.878T,換熱面積1 490 m2,容積26.03 m3;換熱管根數為1 744根,管束規(guī)格φ19 mm×2 mm,長度7 500 mm,材質10#鋼,管內壁采用SHY-99涂層(一種耐蝕高分子合成樹脂;工作溫度≤260 ℃;涂層厚度150±30 μm)。運行及設計參數如表1所示。

      2 中間胺液冷卻器(E-105)管束腐蝕檢驗

      2.1 腐蝕形貌

      2.1.1外部形貌

      觀察現場切割下管束宏觀形貌,外壁表面粗糙,有淺的密集麻坑,呈均勻腐蝕形貌(圖1);4#管束外表面存在1處穿孔(圖2),外部孔直徑約1 mm;直管和彎管外部形貌對比,發(fā)現直管和彎管外部均有密集淺腐蝕坑,彎管較直管腐蝕嚴重(圖3)。

      表1-1 國產中間胺液冷卻器(E-105)操作及設計參數

      圖1 管束宏觀形貌

      圖2 4#管束穿孔形貌

      圖3 其他管束外表面形貌(體視鏡放大6.7X)

      2.1.2內部形貌

      管束內窺鏡檢查:內壁沿軸向有兩條較窄的黑色“光亮帶”(箭頭處),呈對稱分布;其它大部分表面較粗糙,有紅褐色銹斑,判斷內壁存在局部腐蝕(圖4)。

      圖4 管束內部形貌

      觀察軸向剖開后直管(3#)和彎管(1#)內壁形貌:黑色“光亮帶”為內部涂層,涂層脫落處或涂層不完整處存在腐蝕(圖5)。

      圖5管束的內壁形貌

      觀察穿孔的4#管束:沿軸向剖開發(fā)現內壁腐蝕產物沿軸向呈過渡分布,腐蝕產物越多凹坑越密集;蝕坑密集處,涂層破損越嚴重。蝕坑寬度從內表面向外表面過渡減少,蝕坑最長邊4.15 mm,遠大于外壁徑長,可知腐蝕坑是由內向外發(fā)展。腐蝕坑起源于內壁,穿孔發(fā)生于腐蝕坑底部(圖6)。

      圖6 4#管束內部形貌

      觀察其他管束內部腐蝕坑:與外表面較密集淺腐蝕坑(圖3)相比,存在蝕坑但未穿透,證實穿孔主要由管束內側腐蝕引起(圖7)。

      圖7 其他管束內表面形貌(體視鏡放大6.7X)

      2.1.3截面形貌

      觀察2#管束橫截面:管束內部涂層厚度明顯不均,最厚處約0.18 mm,多處低于0.05 mm,最薄處已無涂層覆蓋,可見明顯腐蝕坑(圖8)。根據SH/T 3540-2007《鋼制換熱設備管束復合涂層施工及驗收規(guī)范(附條文說明)》,涂層厚度不符合150±30 μm的要求。

      圖8 2#管束橫截面(體視鏡放大10X)

      2.2 介質腐蝕性分析

      2.2.1循環(huán)水

      循環(huán)水的結垢與否與水質、溫度、流速等有關,其中水質是主要因素。調研發(fā)現:循環(huán)水補充水有70%為回用水,根據API581-2016估算循環(huán)水的水質穩(wěn)定指數RSI。

      RSI=2pHs-pHa

      (1)

      式中:pHa——水的實測pH值;

      pHs——碳酸鈣飽和時理論計算的pH值。

      pHs可由式(2)計算:

      pHs=(9.3+C1+C2)-(C3+C4)

      (2)

      式中:C1——循環(huán)水的總溶解固體;

      C2——溫度;

      C3——鈣硬度;

      C4——M-堿度有關的系數。

      按表查得C1=0.2,C2=1.79,C3=2.05,C4=2.04。由此計算得到,pHs=7.2。

      計算水質穩(wěn)定指數RSI=6.7>3

      計算結果按估算流速為1 m/s,溫度為35 ℃,氯離子為100 μg/g,總固體含量為>400 mg/L,鈣硬度為283 mg/L,總堿度為111 mg/L。

      查詢API581-2016標準:RSI>3表明循環(huán)水的水質較穩(wěn)定,不具有結垢的可能,但對碳鋼具有輕微的腐蝕性。

      綜上可知,循環(huán)水各項指標控制良好,符合中石化標準Q/SH0628.2-2014《水務管理技術要求第2部分:循環(huán)水》的要求。

      2.2.2胺液

      E-105殼程介質為半富胺液,貧胺液經過二級主吸收塔吸收部分硫化氫、大部二氧化碳后,轉變?yōu)榘敫话芬?。由于日常未對半富胺液進行監(jiān)測,但可以通過貧胺液中重要成分監(jiān)測,推斷管束外壁腐蝕,MDEA含量、熱穩(wěn)定鹽和氯離子日常監(jiān)測數據統(tǒng)計(表2),氯離子和熱穩(wěn)定性鹽的趨勢如圖9所示。

      表2 凈化裝置132系列貧胺液監(jiān)測數據統(tǒng)計

      注:*為實驗室對現場來樣的分析。

      圖9 2017年6月至8月貧胺液中氯離子和熱穩(wěn)定鹽含量監(jiān)測值

      2.3 腐蝕速率

      2.3.1管束測厚

      現場切割下7根直段管束和2根彎段管束進行定點測厚,每根管束分別隨機選取6個位置和涂層對應部位選取6個位置進行測量,并估算平均腐蝕速率,結果見表3。

      所有管束均存在不同程度的腐蝕減薄,隨機平均腐蝕速率與涂層部位平均腐蝕速率差別不大,說明均勻腐蝕減薄主要由外部腐蝕(即胺液側)引起。

      2.3.2循環(huán)水側腐蝕速率

      循環(huán)水的腐蝕性與水質、溫度、流速和結垢等有關。其中,水質是主要因素,根據API581-2016估算碳鋼在冷卻水中的腐蝕速率:

      CR=CRB*Ft*Fv=0.15*0.8*1=0.12 mm/a

      注:估算流速為1 m/s,溫度為35 ℃,氯離子為100 μg/g,總固體含量為>400 mg/L,鈣硬度為283 mg/L,總堿度為111 mg/L。

      表3 管道隨機定點測厚

      注*:運行時間為3年11個月,原始壁厚按2 mm計。

      估算出水側腐蝕速率為0.12 mm/a>0.075 mm/a(GB/T 50050-2007《工業(yè)循環(huán)冷卻水處理設計規(guī)范》規(guī)定的碳鋼水側腐蝕速率),因此涂層破損,循環(huán)水會對金屬產生腐蝕,在腐蝕產物附著的垢下,產生局部腐蝕坑,加速腐蝕。

      3 腐蝕失效原因分析

      3.1 穿孔源點

      管束外壁腐蝕雖存在濕硫化氫環(huán)境腐蝕,但根據管束胺液側較密集的淺腐蝕坑(見圖3)和平均減薄速率在0.05~0.1 mm/a之間,判斷胺側腐蝕只能引起管束外壁均勻減薄,而不是管束局部腐蝕失效穿孔的主要原因。

      可以判斷管束腐蝕穿孔主要是內側腐蝕引起,內表面涂層在運行過程中出現老化或脫落,露出金屬基體使其發(fā)生腐蝕,并產生穿透性蝕孔。根據管束內表面腐蝕形貌,局部減薄處未穿透以及穿孔部位內孔徑大于外孔徑,證實蝕孔是由內向外擴展,即循環(huán)水是主要腐蝕性介質。

      3.2 穿孔機理

      根據循環(huán)水中各項指標檢測分析結果,循環(huán)水符合中石化標準Q/SH0628.2-2014《水務管理技術要求第2部分:循環(huán)水》的要求,但對碳鋼仍具有一定腐蝕性。循環(huán)水廠為敞開式,在溶解氧的情況下,發(fā)生溶解氧腐蝕,最終生成Fe3O4、FeOOH等鐵氧化物[1]。由于冷卻水循環(huán)利用,不斷蒸發(fā)導致水體中難溶物質濃縮,容易在冷卻器傳熱面沉積結垢,造成垢下腐蝕,垢下與垢外形成大陰極小陽極的氧濃差電池,最終造成閉塞區(qū)的自催化酸化過程[2]。

      故腐蝕穿孔的發(fā)生過程如圖10所示:①內壁SHY-99涂層經過一段時間運行后,局部老化損傷,造成局部剝落,露出金屬;②在循環(huán)水環(huán)境下,裸露金屬成為腐蝕陽極,形成腐蝕微坑;③腐蝕產物堆積形成垢下腐蝕環(huán)境,加速坑內腐蝕,使微坑變寬變深;④外部富氧陰極反應為吸氧腐蝕,內部陰極反應由吸氧腐蝕向析氫腐蝕過渡,內部腐蝕加??;⑤自催化酸化過程使孔蝕擴展不斷地進行,最終導致腐蝕失效穿孔。

      圖10 4#穿孔附近內表面和側截面

      4 結語

      通過上述腐蝕原因分析,得出以下結論及解決措施。

      a)E-105水冷器管束腐蝕穿孔由管束內部的局部腐蝕導致,主要是內部涂層損壞后發(fā)生垢下腐蝕。

      b)針對水冷器碳鋼管束,均勻腐蝕速率在0.05~0.1 mm/a,其腐蝕減薄主要發(fā)生在外側(胺液側),內側(循環(huán)水側)的均勻腐蝕不明顯。

      c)針對管束內側,涂層完整處耐蝕性優(yōu)良,但在涂層損壞或失效區(qū)域,容易發(fā)生顯著的局部腐蝕,進而導致管束腐蝕穿孔泄漏。

      d)分析涂層的使用環(huán)境(循環(huán)水)較好,說明其損壞或失效的原因可能是由施工質量不佳所致。因此,要求涂層施工必須嚴格按照施工規(guī)范進行。①設備表面除銹風機必須達到GB 8923-88 Sa2.5級,處理好的物件將灰砂吹凈后立即涂刷涂料;②涂料使用的稀釋劑:專用混合溶劑;③固化溫度:由升溫曲線控制,每道涂裝后的固化升溫嚴格按照工藝標準執(zhí)行,嚴禁出現聚冷現象;④涂膜完后膜厚:建議施涂底漆2道、面漆4道,干膜厚度為200±50 μm;⑤涂膜完后外觀:漆膜光潔平整、呈漆本色,無可見流行、滴墜、氣孔、氣泡現象。

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