魏武國(guó) 馮浩陽(yáng)
摘? ?要:本文選取某水平對(duì)置四缸航空活塞發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸為分析對(duì)象,基于ANSYS Workbench軟件平臺(tái)對(duì)曲軸進(jìn)行三維實(shí)體建模和有限元建模,選取子空間法(Subspace法)計(jì)算了該曲軸前10階固有頻率和振型,對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)了該曲軸固有模態(tài)的規(guī)律。為該曲軸的后續(xù)結(jié)構(gòu)分析和排故提供依據(jù)的同時(shí),也為其他多曲柄曲軸的固有模態(tài)分析提供了便于工程應(yīng)用的方法。
關(guān)鍵詞:航空活塞發(fā)動(dòng)機(jī)? 曲軸? 固有模態(tài)? 有限元分析? 子空間法
中圖分類號(hào):V231.92;V234? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文章編號(hào):1674-098X(2019)09(c)-0009-03
曲軸是航空活塞發(fā)動(dòng)機(jī)最重要的運(yùn)動(dòng)機(jī)件。發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí),燃?xì)鈮毫νㄟ^(guò)活塞、連桿傳遞給曲軸,帶動(dòng)螺旋槳和其他附件工作[1]。曲軸受力復(fù)雜,既要承受周期性的燃?xì)鈧鬟f過(guò)來(lái)的壓力(曲軸轉(zhuǎn)動(dòng)兩圈,各缸燃?xì)獗l(fā)1次),還要承受自身質(zhì)量帶來(lái)的慣性離心載荷,以及帶動(dòng)螺旋槳、發(fā)動(dòng)機(jī)附件的扭矩,且這些載荷會(huì)隨著飛行階段的不同而變化,再考慮到振動(dòng)載荷,容易造成曲軸的結(jié)構(gòu)故障[2]。曲軸的剛度和強(qiáng)度直接影響到活塞發(fā)動(dòng)機(jī)的動(dòng)力和運(yùn)轉(zhuǎn)特性,某飛行訓(xùn)練單位的初教機(jī)所配裝的水平對(duì)置四缸航空活塞發(fā)動(dòng)機(jī)在使用過(guò)程中,就曾經(jīng)出現(xiàn)過(guò)曲軸配重塊因?yàn)檩S系扭轉(zhuǎn)振動(dòng)而導(dǎo)致斷裂掉塊的嚴(yán)重故障,造成發(fā)動(dòng)機(jī)空停。
本文選取某水平對(duì)置四缸航空活塞發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸為分析對(duì)象,基于ANSYS Workbench軟件平臺(tái)進(jìn)行固有模態(tài)分析,以期發(fā)現(xiàn)該曲軸固有振動(dòng)的規(guī)律,為后續(xù)結(jié)構(gòu)分析和排故提供依據(jù)。
1? 分析對(duì)象和有限元建模
選取某水平對(duì)置四缸航空活塞發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸為分析對(duì)象[3],該航空活塞發(fā)動(dòng)機(jī)是國(guó)內(nèi)主流的飛行員訓(xùn)練機(jī)型配發(fā),基于有限元軟件平臺(tái)ANSYS建立起三維有限元模型,并進(jìn)行模態(tài)分析。
提取曲軸結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù),在ANSYS Workbench的DM模塊中建立曲軸的三維實(shí)體模型。結(jié)構(gòu)總體特征可見(jiàn)圖1所示,曲軸從前往后:螺旋槳安裝法蘭盤(pán),第一個(gè)主軸頸,1號(hào)和2號(hào)汽缸的曲柄,第二個(gè)主軸頸,3號(hào)和4號(hào)汽缸的曲柄,第三個(gè)主軸頸(軸尾)。為方便網(wǎng)格劃分,在幾何建模過(guò)程中,省略了對(duì)模態(tài)分析影響不大的軸頸與曲臂、軸頸與螺旋槳安裝法蘭盤(pán)之間的倒角、倒邊等細(xì)小結(jié)構(gòu)。
取曲軸材料為40Cr[4],其材料常數(shù)見(jiàn)表1所示。
網(wǎng)格劃分時(shí),曲臂部分采用Tet 10單元,曲臂和主軸頸、曲頸的連接部位采用Pyr 13單元,主軸頸和曲頸采用Hex 20單元,主軸頸和曲頸的邊緣部分采用Wed 15單元,最后,該曲軸共劃得436 272個(gè)單元,899 774個(gè)節(jié)點(diǎn)。
實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)中:一方面,曲軸主軸頸和滑動(dòng)軸承之間依靠壓力油膜進(jìn)行潤(rùn)滑,本文分析對(duì)象受三個(gè)滑動(dòng)軸承支撐,因此在其有限元模型中,將曲軸上對(duì)應(yīng)這三個(gè)滑動(dòng)軸承的主軸頸表面施加徑向?qū)ΨQ約束,即無(wú)摩擦約束(frictionless support)[5];另一方面,使用止推軸承防止曲軸的軸向串動(dòng),而曲軸在受熱膨脹時(shí)又有一定的軸向伸長(zhǎng)量,所以有限元模型中,只在軸尾后表面施加軸向位移約束。
由此,建立起的曲軸結(jié)構(gòu)三維有限元模型如圖1所示。
2? 計(jì)算結(jié)果分析
在模態(tài)分析選項(xiàng)設(shè)置時(shí),選擇子空間法(Subspace法),基于ANSYS軟件平臺(tái)計(jì)算了該曲軸前10階的固有模態(tài),固有頻率和振型的計(jì)算結(jié)果列于表2中。
理論上曲軸有無(wú)窮階模態(tài),但實(shí)際上各階模態(tài)對(duì)結(jié)構(gòu)影響不同。一般情況,如果發(fā)生低階模態(tài)振動(dòng),頻率低、振幅大,對(duì)結(jié)構(gòu)影響大,且低階頻率的振動(dòng)更容易發(fā)生。階次越高,頻率越高,對(duì)結(jié)構(gòu)影響越小,越不容易發(fā)生。因此,對(duì)曲軸進(jìn)行10階模態(tài)分析已經(jīng)足夠。
曲軸振型計(jì)算結(jié)果中,3階、5階、8階、9階為扭轉(zhuǎn)振動(dòng),4階、6階、7階為橫向彎曲振動(dòng)。其中,扭轉(zhuǎn)振型以三個(gè)主軸頸為界,螺旋槳安裝法蘭盤(pán)、1-2號(hào)汽缸曲柄、3-4號(hào)汽缸曲柄繞軸線扭轉(zhuǎn)振動(dòng),在扭振方向上呈現(xiàn)組合現(xiàn)象。如圖2所示的曲軸3階振型,螺旋槳安裝法蘭盤(pán)與1-2號(hào)汽缸曲柄扭振方向相同,與3-4號(hào)汽缸曲柄扭振方向相反。彎曲振型,在前10階模態(tài)中主要出現(xiàn)的是曲柄的橫向彎曲振動(dòng),如圖3所示的6階振型,就是1-2號(hào)汽缸曲柄的橫向彎曲振動(dòng)。隨著固有頻率的增加,螺旋槳安裝法蘭盤(pán)、1-2號(hào)汽缸曲柄、3-4號(hào)汽缸曲柄也會(huì)出現(xiàn)組合橫向彎曲振動(dòng)的情況,方向相同或相反。
除扭轉(zhuǎn)振動(dòng)、橫向彎曲振動(dòng)外,還出現(xiàn)了曲軸作為剛體繞軸線的轉(zhuǎn)動(dòng)(1階振型),曲軸前端軸向拉-壓振動(dòng)(2階振型),以及螺旋槳安裝法蘭盤(pán)的1節(jié)徑扇形振動(dòng)(10階振型,如圖4所示)。1階振型是因?yàn)榍S有限元模型沒(méi)有約束旋轉(zhuǎn)方向的自由度;2階振型是因?yàn)榍S有限元模型只約束了軸尾后表面的軸向自由度,而沒(méi)有其他軸向約束的緣故;10階振型跟該曲軸的結(jié)構(gòu)特征有關(guān),進(jìn)一步可考察曲軸和螺旋槳的耦合振動(dòng)特性。
3? 結(jié)語(yǔ)
模態(tài)分析是結(jié)構(gòu)件動(dòng)力學(xué)特性分析的基礎(chǔ),本文利用ANSYS Workbench對(duì)某水平對(duì)置四缸航空活塞發(fā)動(dòng)機(jī)的曲軸進(jìn)行了模態(tài)分析:
(1)相對(duì)于ANSYS經(jīng)典界面,Workbench提供了更加友好的建模環(huán)境,方便曲軸這類幾何不規(guī)整零部件的三維幾何建模和有限元建模,模態(tài)分析流程也更加直觀方便。
(2)通過(guò)分析發(fā)現(xiàn),曲軸主要以主軸頸為分界,其前后的曲柄、螺旋槳安裝法蘭盤(pán)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)、橫向彎曲振動(dòng),或這些振動(dòng)的組合。
(3)該航空活塞發(fā)動(dòng)機(jī)在使用過(guò)程中,曾出現(xiàn)曲軸配重塊因?yàn)檩S系扭轉(zhuǎn)振動(dòng)而導(dǎo)致斷裂掉塊的嚴(yán)重故障,因此在操作使用中應(yīng)避免引起曲軸扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的激振源出現(xiàn)。
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科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào)2019年27期