賀高年,劉細龍
(廣東省水利電力勘測設(shè)計研究院,廣州510635)
底軸驅(qū)動式翻板閘門是一種隨底軸轉(zhuǎn)動的平板閘門,使閘門的受力結(jié)構(gòu)從常規(guī)的橫主梁變?yōu)榕c空口無關(guān)的縱向懸臂主梁受力結(jié)構(gòu),門葉懸臂固端與底軸相連,閘門的啟閉由底軸旋轉(zhuǎn)直接驅(qū)動。使閘門的受力結(jié)構(gòu)從常規(guī)的橫主梁變?yōu)榕c空口無關(guān)的縱向懸臂主梁受力結(jié)構(gòu),門葉懸臂固端與底軸相連,閘門的啟閉由底軸旋轉(zhuǎn)直接驅(qū)動。底軸通過軸承裝置固定在閘底坎上,底軸的兩端穿過閘墻,與布置在設(shè)備室的啟閉設(shè)備連接,由啟閉設(shè)備驅(qū)動底軸在一定范圍內(nèi)(一般為0°~90°)旋轉(zhuǎn),帶動門葉翻轉(zhuǎn),實現(xiàn)直立時可蓄水或擋洪潮(可單向或雙向)、臥倒時過水和便于通航,門葉臥倒時處于水下的門庫中,如圖1。
圖1 底軸驅(qū)動式翻板閘門
相比其他類型閘門,底軸驅(qū)動式翻板閘門具有可雙向擋水、調(diào)控水流、臥倒后船只可無阻礙通航的等優(yōu)點,且可門頂溢流形成人造瀑布、建筑整體外觀易于融入周邊景觀。另外除底軸外,門葉結(jié)構(gòu)不受孔口寬度的限制,適用于孔口寬度超大情況。
閘孔寬度較大的底軸驅(qū)動式翻板閘門,通常難以設(shè)置檢修閘門,需對水下部件(包括門葉結(jié)構(gòu)、底軸、軸承等)按照免維修、少維護的要求進行設(shè)計制造。
閘門的下游側(cè)一般設(shè)有門庫用于容納臥倒時的門葉,對于布置在平原地區(qū)、多泥沙河道的底軸驅(qū)動式翻板閘門,由于門庫處閘室斷面相對閘門上游側(cè)斷面增大,水流速度降低,又低于門坎,因而水中夾帶的泥沙易淤積處于門庫內(nèi),門庫淤積問題應(yīng)倍加關(guān)注。為了解決門庫淤積問題,除閘底坎上游布置沉砂池、攔沙坎外,還應(yīng)在底坎下游布置高壓沖淤管道,此類沖淤系統(tǒng)將沖淤管道安裝在水閘底坎處,通過動力設(shè)備(沖淤泵)給管道提供高壓水流,高壓水流通過噴嘴射出作用于淤積處,使淤積的泥沙揚動懸浮,再借助河道自然水流將其輸送到下游河段,從而達到定期清除特定區(qū)域的淤積物,其缺點:一是設(shè)置沖淤設(shè)備增加了工程投資,二是需定期運行設(shè)備沖淤,增加運行管理的工作量和運行能耗,三是沖淤效果不好,尤其是門庫面積較大的工程。閘室淤積不及時清理將影響閘門的啟閉,因此在運行管理中必須加強淤積觀測,定時啟動沖淤裝置,必要時還應(yīng)采用清淤船或其他清淤設(shè)施及時清淤。
據(jù)了解,國內(nèi)有些工程出現(xiàn)了因淤積影響底軸驅(qū)動式翻板閘門的啟閉,發(fā)生危及船只通航和影響閘門安全運行的現(xiàn)象。
防淤型底軸驅(qū)動式翻板閘門,是在常規(guī)底軸驅(qū)動式翻板閘門的基礎(chǔ)上增設(shè)一套節(jié)流裝置變化而成。節(jié)流裝置可在一定范圍內(nèi)調(diào)節(jié)底軸與閘底檻之間的間隙,利用閘內(nèi)、外水位差形成門底水流??稍陂l門運行期間結(jié)合水閘泄流的需要,采用門底過流的方式對閘室進行沖洗,代替專用沖淤設(shè)備,利用可調(diào)節(jié)水流的動能沖淤,防止閘室淤積,保證閘門啟閉順暢,確保工程安全可靠運行。
2.2.1 固定式節(jié)流裝置
在底軸上設(shè)置固定的止水裝置如圖2,當閘門完全直立關(guān)閉時,止水裝置與底坎閉合無縫隙;當閘門開啟一定角度后止水裝置與底檻之間形成間隙,此時水流從間隙流出沖刷門庫。采用固定式節(jié)流裝置,結(jié)構(gòu)簡單,容易實現(xiàn)免維護,但閘門只在一定的角度內(nèi),門底才可形成縫隙水流,且在閘門全關(guān)時才能達到閘門底部完全斷流,調(diào)節(jié)的范圍有限,而且在沖淤時可能出現(xiàn)門頂溢流的情況,此工況下流態(tài)復(fù)雜,容易引起振動。
2.2.2 活動式節(jié)流裝置
止水裝置通過軸承安裝底軸上并可繞底軸轉(zhuǎn)動,其驅(qū)動可采用連桿結(jié)構(gòu);也可安裝在底坎上,如圖3,采用轉(zhuǎn)動或伸縮結(jié)構(gòu)?;顒邮焦?jié)流裝置獨立于閘門的啟閉機機構(gòu),故其沖淤操作較為靈活。但活動式節(jié)流裝置結(jié)構(gòu)復(fù)雜、部件多、長期處于水下,不易檢修且難于實現(xiàn)免維護。
在升臥式翻板閘門研究和江新聯(lián)圍大洞口水閘工程的水工模型試驗中,針對翻板閘門門庫進行了門底水流沖淤試驗。沖淤試驗為單體模型試驗,模型截取單孔通航孔,閘上下游分別截取400m長河道。沖淤試驗對兩種不同方案進行對比,一種方案是目前較為普遍采用的沖淤措施,即利用沖淤泵和管道提供的高壓水流擾動底坎和門庫區(qū)域的淤泥; 另一種是本文提出的門底水流沖淤方案。
模型截取單孔通航孔,閘上下游分別截取400m長河道。閘門孔口寬度60m,上游水深5.1m,門庫底板比底檻高程低3.5m。根據(jù)潮流懸沙模型試驗確定了閘室內(nèi)最大淤積厚度60cm(門庫內(nèi)30cm厚,下游護坦60cm厚)。需要特別說明的是,試驗閘門為升臥式翻板閘門,其底部上游側(cè)為圓弧型,與底軸驅(qū)動式翻板閘門相似又略有不同。主要試驗成果如下:
間隔開啟沖沙孔時,沖沙孔出口流速從4m/s提升到12m/s,沖沙效果均不理想,閘門邊的底部淤沙,經(jīng)過2h沖刷后,沖沙不徹底,淤沙層沖刷成齒狀,說明沖沙孔的間距太大。沖沙孔全開時,沖沙效果有明顯改善。沖沙孔的出口流速4m/s時,沖沙效果不夠充分,近沖沙孔的閘門底部仍殘留15~20cm厚的淤沙;當沖沙孔出口流速達8m/s時,近沖沙孔的閘門底部,距沖沙孔1.5~2m的范圍內(nèi),淤泥被完全沖散、揚起,并向閘門中部推移。模型還進行了潮位分別為-1.0,1.0m組次試驗,試驗顯示潮位的變化對沖沙效果影響不大。
進行了多種水位組合和出口高度試驗。
派生于高斯消元法的因子表法[1-5]與LR[1,3-5]、LDU[1-2,4-5]、CU[4-5]三角分解法一樣,都是求解常系數(shù)方程組的經(jīng)典算法,因子表法中形成因子表的過程實際上就是含規(guī)格化的高斯消元法過程。由于因子表法與CU三角分解法計算過程非常相似,因此其計算過程更為簡單,計算速度也更快[6],得到了廣泛地應(yīng)用。
(1)試驗1。閘門關(guān)閉時內(nèi)、外水位差0.2m、門底閘孔出流高度0.5m。試驗表明,門底泄流流量達84.3m3/s,經(jīng)1h(原體時間)沖沙后,閘室底板12m范圍內(nèi)的淤泥被完全沖刷干凈,淤泥推移至門庫下游。沖淤效果如圖3,圖5。
(2)試驗2。閘門關(guān)閉時內(nèi)、外水位差0.1m、門底與底檻水平間隙0.2m。試驗表明,門底泄流流量達28.10m3/s,閘室前緣淤泥被沖刷推移的最大距離4~5m。
圖4 沖淤泵8m/s出口流速沖沙效果
圖5 閘底水流沖沙效果(平面)
圖6 閘底水流沖沙效果
(3)試驗3。閘門關(guān)閉時內(nèi)、外水位差1.86m、門底與底檻水平間隙0.2m。試驗表明,門底泄流流量達84.3m3/s,經(jīng)2h(原體時間)沖刷后,閘室8~10m底板內(nèi)的淤泥被沖刷干凈,淤泥推移至門庫以外。
需要說明的是,試驗閘門為升臥式翻板閘門,其底部上游側(cè)為圓弧型,下游側(cè)為梁格結(jié)構(gòu),與底軸驅(qū)動式翻板閘門相似又略有不同。
試驗效果表明,兩種沖淤方案都能達到預(yù)期要求。與沖淤泵抽水沖淤相比,采用門底全寬度連續(xù)水流沖淤,利用了河道下泄流量,動能足夠較大,沖淤效果更為節(jié)能和有效。當門底縫隙水流達到一定流速和流量時, 可在短時間內(nèi)將門庫區(qū)域內(nèi)淤泥沖洗干凈。而沖淤泵方案只能達到擾動門庫范圍內(nèi)的水體,并需定期進行沖淤擾動,以免門庫區(qū)域內(nèi)淤泥板結(jié)。
如采用水泵沖淤方式來得到同等的沖淤效果,需裝備大型水泵,不但增大工程投資,在運行期也將耗費相當大電能。如按相同與門底水流沖淤效果的試驗條件來計算電能,每次沖淤可節(jié)約電能4000kWh(按功率95kW、流量2m3/s的軸流泵等量水流沖淤進行計算)。
防淤型底軸驅(qū)動式翻板閘門利用閘內(nèi)、外水位差形成門底水流,對門庫進行沖淤,解決了現(xiàn)有底軸驅(qū)動式翻板閘門需專設(shè)沖淤設(shè)備及沖淤效果不好等問題,可簡化工程布置和運行管理程序、降低運行能耗,減小工程投資并效保證閘門運行安全。
(1)節(jié)流最大間隙應(yīng)根據(jù)工程的實際情況確定。
(2)門底水流的振動對底軸及其軸承座的影響。
(3)無檢修條件的應(yīng)盡量采用固定式節(jié)流裝置。
(4)閘門實際運行下應(yīng)盡量避免門底、門頂同時過流,必要時應(yīng)進行專項試驗。