周 莉，柳 汀,2，鄭典亮，許勇剛

(1 吉林化工學(xué)院 航空工程學(xué)院，吉林 吉林 132102；2 廈門大學(xué) 航空航天學(xué)院，福建 廈門 361005；3 電磁散射重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 200438)

雷達(dá)吸波涂層被認(rèn)為是隱身技術(shù)應(yīng)用中的重要產(chǎn)品之一，近20年來，世界各軍事強(qiáng)國(guó)加大投入研制先進(jìn)的雷達(dá)吸波涂層，并在國(guó)防武器裝備上取得了很好的實(shí)用效果，如飛行器、艦艇、坦克的雷達(dá)波偽裝涂層等。除此之外，雷達(dá)吸波涂層在民用設(shè)備、掩體、艙室等電磁屏蔽方面都有大量的應(yīng)用[1-4]。

常用的吸波涂層包括依靠介電損耗吸收電磁波的介電損耗型和依靠磁共振吸收電磁波的磁損耗型兩種[5-10]。目前，吸波涂層“薄、輕、寬、強(qiáng)”4個(gè)要求已經(jīng)成為最重要的發(fā)展和改進(jìn)目標(biāo)。吸波涂層主要由吸收劑(吸波顆粒)和黏結(jié)劑(樹脂等)組成，其中吸波顆粒決定了涂層的吸波性能。為了滿足吸波涂層的物理和化學(xué)性能，吸收劑的常規(guī)選擇是磁損耗類型。由于具有較高的飽和磁化強(qiáng)度，羰基鐵粉(CIPs)作為一種優(yōu)良的吸收劑被廣泛應(yīng)用[11-14]。此外，吸收劑顆粒在研磨過程中會(huì)被粉碎成片形結(jié)構(gòu)，因其各向異性以及Snoek極限的增加，吸波性能也會(huì)得到增強(qiáng)[15-19]。前期工作表明，CIPs吸波材料具有良好的吸波性能，在厚度為1mm的基體中加入體積分?jǐn)?shù)為60%的CIPs，其最小反射損耗(RL)能達(dá)到-12.2dB[20]；加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)為55%的CIPs時(shí)，在頻率為10.6GHz的反射損耗能達(dá)到-42.5dB[21]。然而，當(dāng)涂覆有吸波涂層的設(shè)備在使用時(shí)，吸波涂層的常見損傷之一就是由環(huán)境中的水或鹽霧造成的腐蝕[22-23]。整個(gè)腐蝕過程由外到內(nèi)逐步產(chǎn)生，最終導(dǎo)致的結(jié)果是，涂層中的吸收劑會(huì)被逐漸氧化，從而導(dǎo)致吸波涂層物相和電磁參數(shù)的變化。換言之，當(dāng)吸收劑顆粒被腐蝕時(shí)，吸波涂層的吸收性能會(huì)受到影響。因此，為了保持設(shè)備的吸波性能，需要定期對(duì)吸波涂層進(jìn)行維修。目前來說，常規(guī)的維修工藝是對(duì)損傷的吸波涂層進(jìn)行擦除，然后噴涂新的吸波涂層以替代損傷的吸波涂層。但由于吸波涂層與金屬之間具有較強(qiáng)的黏附力，整個(gè)擦除過程會(huì)耗費(fèi)大量的時(shí)間。為了快速處理腐蝕后的吸波涂層，降低維修成本，本工作提出了一種新的維修工藝，將腐蝕涂層部分保持為周期性結(jié)構(gòu)，然后在周期性涂層結(jié)構(gòu)上噴涂純樹脂。

首先，本工作選擇CIPs作為吸收劑，通過將吸波涂層浸入水中以快速模擬吸波涂層的腐蝕過程，并以此制備得到腐蝕后的吸波涂層表面顆粒。其次，對(duì)腐蝕后吸波涂層表面顆粒的形貌進(jìn)行測(cè)試，并對(duì)其電磁參數(shù)進(jìn)行測(cè)試。最后，對(duì)比分析腐蝕和維修工藝對(duì)吸波涂層吸波性能的影響。

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

本實(shí)驗(yàn)選用的CIPs吸收劑由中國(guó)陜西興化化學(xué)股份有限公司提供，選用的黏結(jié)劑和固化劑為深圳市固泰科技有限公司提供的環(huán)氧樹脂AB膠，并選用丙酮作為稀釋劑。將稀釋劑丙酮與黏結(jié)劑環(huán)氧樹脂A膠以4∶1的質(zhì)量比均勻混合；然后將環(huán)氧樹脂B膠作為固化劑加入CIPs和環(huán)氧樹脂A膠的混合溶液中，其中，CIPs和環(huán)氧樹脂AB膠的體積比為45∶55；將混合物以670r/min的轉(zhuǎn)速分散20min后，將通過濺射和硬化制得吸波涂層樣品浸入水中72h；然后通過研磨工藝將收集到的表面腐蝕涂層壓碎至微米量級(jí)，從而獲得氧化鐵和CIPs涂層的混合顆粒。以石蠟為基體，分別加入3種不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)(30%，50%和70%)的混合顆粒，即可制備測(cè)試樣品，樣品分別命名為SM1，SM2和SM3。

利用計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)(CAD)軟件對(duì)維修工藝進(jìn)行建模，如圖1所示。在吸波涂層表面放置周期孔篩，采用噴砂工藝對(duì)腐蝕部位進(jìn)行去除，可保持互補(bǔ)的周期性吸波涂層結(jié)構(gòu)，然后在周期性吸波涂層結(jié)構(gòu)表面噴涂環(huán)氧樹脂。通過掃描電子顯微鏡(Sigma-300, ZEISS)對(duì)吸收劑和混合顆粒的形貌進(jìn)行了測(cè)試。通過矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀，采用同軸法測(cè)量了氧化物涂層在8～18GHz頻率范圍內(nèi)的電磁參數(shù)，其中，測(cè)試樣品為圓環(huán)形同軸試樣，試樣尺寸為：外徑7mm，內(nèi)徑3.04mm，厚度2mm。

圖1 CIPs涂層在體元素中的腐蝕和維修過程Fig.1 Corrosion and maintenance processes of CIPs coating in the body element

2 結(jié)果與分析

2.1 SEM分析

吸收劑和混合顆粒的形貌如圖2所示。圖2(a)中，片狀CIPs的平均直徑約為4μm，厚度約為0.5μm。圖2(b)可以觀察到，腐蝕后的CIPs在環(huán)氧樹脂中呈聚集狀態(tài)，CIPs包覆環(huán)氧樹脂的直徑約為8～10μm。

2.2 復(fù)介電常數(shù)和復(fù)磁導(dǎo)率

由于圓環(huán)形結(jié)構(gòu)的氧化物涂層樣品難以制備，直接獲得其電磁參數(shù)非常困難。為解決上述問題，本研究基于等效介質(zhì)理論，以石蠟為黏結(jié)劑，采用研磨氧化物作為填料制備氧化物涂層測(cè)試樣品。圖3為8～18GHz頻率范圍內(nèi)氧化涂層和石蠟共混物的電磁參數(shù)：復(fù)介電常數(shù)ε和復(fù)磁導(dǎo)率μ。如圖3(a)和圖3(b)所示，相對(duì)其他兩種樣品，混合顆粒質(zhì)量占比最大的樣品的復(fù)介電常數(shù)最大，其介電常數(shù)實(shí)部ε′的平均值約為9.31，介電常數(shù)虛部ε″的值隨著頻率的增加而波動(dòng)，最大值出現(xiàn)在17GHz處，此時(shí)介電常數(shù)虛部ε″的值為2.10；如圖3(c)和圖3(d)所示，3種樣品的復(fù)磁導(dǎo)率在8～18GHz頻率范圍內(nèi)呈波動(dòng)趨勢(shì)，磁導(dǎo)率實(shí)部μ′變化幅度較小，在該頻帶內(nèi)波動(dòng)的最大值小于0.45，隨著混合顆粒質(zhì)量比的增加，磁導(dǎo)率虛部μ″的值增大。

圖3 不同樣品的介電常數(shù)實(shí)部ε′(a)，介電常數(shù)虛部ε″(b)，磁導(dǎo)率實(shí)部μ′(c)和磁導(dǎo)率虛部μ″(d)Fig.3 Real permittivity ε′ (a), imaginary permittivity ε″ (b), real permeability μ′(c) and imaginary permeability μ″(d) of different samples

復(fù)合材料的復(fù)介電常數(shù)ε或復(fù)磁導(dǎo)率μ可以用Maxwell-Garnett定律來描述。在Maxwell-Garnett定律中，顆粒是混合顆粒，或者是等效的兩相顆粒。當(dāng)混合顆粒隨機(jī)分散在基質(zhì)中時(shí)，等效磁導(dǎo)率可描述為[24-26]：

(1)

(2)

式中：εi和εm分別為混合顆粒和石蠟的介電常數(shù)(εm=2.8)；μi和μm分別為混合顆粒和石蠟的磁導(dǎo)率(μm=1)；n為填料形狀因子；ν表示體積分?jǐn)?shù)；本工作中氧化鐵涂層的密度約為2.37g/cm3，從而可以得到相應(yīng)吸收劑的體積分?jǐn)?shù)為14%，27.5%和47%。

然后，利用實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，采用優(yōu)化方法計(jì)算了氧化鐵涂層的介電常數(shù)、磁導(dǎo)率和形狀因子。優(yōu)化函數(shù)是計(jì)算參數(shù)和測(cè)量參數(shù)的誤差，優(yōu)化變量是填料形狀因子，可得到優(yōu)化后的填料形狀因子n=0.15。樣品SM1的實(shí)驗(yàn)參數(shù)和計(jì)算參數(shù)曲線，以及氧化鐵涂層的介電常數(shù)和磁導(dǎo)率如圖4所示。從圖4(a)和圖4(c)可以得到，在8～18GHz頻率范圍內(nèi)，介電常數(shù)實(shí)部ε′的實(shí)驗(yàn)平均值為3.52，計(jì)算平均值為2.87，實(shí)驗(yàn)值和平均值有一定的偏差，但對(duì)于磁損耗型吸波涂層，其介電常數(shù)實(shí)部對(duì)計(jì)算反射率的結(jié)果影響不大；介電常數(shù)虛部ε″的實(shí)驗(yàn)值和計(jì)算值很接近，在頻率15.6GHz附近出現(xiàn)一定波動(dòng)，波動(dòng)的最大值不超過0.75；從圖4(b)和圖4(c)可以得到，磁導(dǎo)率實(shí)部μ′的實(shí)驗(yàn)平均值為1.05，計(jì)算平均值為1.13，二者基本一致；磁導(dǎo)率虛部μ″也是有同樣的效果，計(jì)算和實(shí)驗(yàn)平均值分別為0.01和0.06。另外，選取0.3mm和0.5mm兩種厚度，對(duì)測(cè)試參數(shù)和擬合計(jì)算參數(shù)對(duì)應(yīng)的反射損耗進(jìn)行計(jì)算，如圖4(d)所示，可以看出，反射損耗偏差在厚度為0.3mm時(shí)不足0.06dB，在厚度為0.5mm時(shí)增大到0.21dB，這對(duì)于后續(xù)涂層處理后的結(jié)果影響很小。從整體來看，計(jì)算結(jié)果和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表現(xiàn)出很好的一致性。因此，計(jì)算參數(shù)可以用來模擬氧化涂層厚度對(duì)涂層吸波性能的影響。

圖4 實(shí)驗(yàn)介電常數(shù)ε(a)，實(shí)驗(yàn)磁導(dǎo)率μ(b)，計(jì)算介電常數(shù)εc和計(jì)算磁導(dǎo)率μc(c)和反射損耗(d)Fig.4 Experiment permittivity ε(a),experiment permeability μ(b),calculation permittivity εc and calculation permeability μc(c) and reflection loss RL (d)

2.3 腐蝕和維修工藝對(duì)吸波性能的影響

吸波涂層厚度是影響吸波性能的主要因素，為了分析腐蝕和維修工藝對(duì)吸波性能的影響，設(shè)置不同的氧化涂層厚度來計(jì)算吸波涂層的反射損耗。腐蝕后的吸波涂層可以看作雙層吸波體，當(dāng)吸收體為理想的導(dǎo)電體時(shí)，反射損耗RL可以推導(dǎo)為[27-28]：

(3)

式中：Z0為自由空間的特征阻抗；Zin,2為吸波涂層第2層的輸入阻抗。輸入阻抗的表達(dá)式如下，

(4)

Zin,1=Z1tanh(γ1d1)

(5)

在8～18GHz頻率范圍內(nèi)，兩種厚度吸波涂層下，氧化涂層厚度不同時(shí)的反射損耗曲線如圖5所示。從圖5可以看出，吸波涂層厚度不同，氧化涂層厚度的影響趨勢(shì)卻一致；隨著氧化涂層厚度的增加，反射損耗增大。圖5(a)中，吸波涂層厚度為0.8mm時(shí)，9.5GHz的反射損耗最小，氧化涂層的存在對(duì)8～18GHz頻率范圍內(nèi)的反射損耗造成了明顯的影響，其變化隨著厚度的增加而增大，最大增量值約為2dB；圖5(b)中，吸波涂層厚度增加到1mm時(shí)，氧化涂層厚度仍然會(huì)增大反射損耗，但影響效果變?nèi)??？偟膩砜?，氧化涂層?huì)對(duì)吸波性能帶來影響，會(huì)引起吸波涂層吸波性能的削弱。

圖5 CIPs涂層厚度0.8mm(a)和1mm(b)下不同氧化涂層的反射損耗Fig.5 Reflection loss of various oxidized coatings with CIPs coating thickness of 0.8mm (a) and 1mm (b)

為了分析維修后周期性結(jié)構(gòu)的反射損耗，對(duì)吸收劑進(jìn)行了建模，選擇腐蝕涂層中體積分?jǐn)?shù)占比14%的吸收劑作為建模對(duì)象。然后利用仿真模型和時(shí)域有限差分法(FDTD)，在CST軟件上對(duì)吸收劑的反射損耗進(jìn)行模擬，如圖6所示。圖6(a)中，當(dāng)吸波涂層厚度為0.8mm時(shí)，隨著氧化涂層厚度的增加，最小反射損耗增加至-4.8dB；在14.5～18GHz頻率范圍內(nèi)，氧化涂層厚度為0.1mm或0.2mm時(shí)的反射損耗雖然較小，但衰減值增量也非常小(小于0.5dB)。圖6(b)中，當(dāng)吸波涂層厚度增加到1mm時(shí)，3種氧化涂層厚度下的反射損耗分別在8～9GHz，8～9.4GHz和8～10.2GHz頻段增加，換句話說，在這些頻帶中吸波性能可能較弱；然而，在10.2～18GHz頻率范圍內(nèi)其反射損耗會(huì)降低，最大衰減值約為2dB，這意味著維修工藝可以增強(qiáng)吸波性能；當(dāng)氧化涂層厚度為0.1mm時(shí)，維修后的反射損耗接近原始值。結(jié)果表明：當(dāng)吸波涂層被氧化時(shí)，兩種不同涂層的存在，特別是兩種涂層的界面，都會(huì)破壞涂層的吸波性能；當(dāng)吸波涂層厚度為0.8mm時(shí)，局部涂層維修不合理；當(dāng)涂層厚度為1mm，氧化涂層厚度為0.1mm時(shí)，維修效果比較理想。

圖6 涂層厚度0.8mm(a)和1mm(b)下不同厚度氧化涂層的反射損耗Fig.6 Reflection loss of various oxidized coatings with coating thickness of 0.8mm (a) and 1mm (b)

3 結(jié)論

(1)針對(duì)吸波涂層氧化腐蝕現(xiàn)象，提出一種基于選擇表面的周期結(jié)構(gòu)涂層維修工藝。

(2)利用腐蝕法制備了CIPs及其氧化物，在8～18GHz頻段范圍內(nèi)會(huì)削弱吸波涂層的吸波性能。

(3)對(duì)厚度為0.8mm的吸波性能維修時(shí)，應(yīng)采用整體噴涂新涂層的方法。

(4)當(dāng)吸波涂層厚度為1mm時(shí)，采用厚度0.1mm的周期結(jié)構(gòu)涂層，局部氧化涂層吸波性能的維修效果明顯。