田萌,石少華,申慶燦
(1.核工業(yè)西南勘察設(shè)計研究院有限公司,成都610052;2.中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司,成都610083)
本橋?yàn)榻M合體系橋梁,因通航需要,主拱及西邊拱均為通航孔。中通航孔孔跨為75m+206m+75m,其中,主橋?yàn)轱w雁式鋼管混凝土柔性系桿拱;西通航孔采用60m+26m 預(yù)應(yīng)力混凝土T 型剛構(gòu)+75m 鋼筋混凝土箱型肋拱。主拱采用4 根主管的鋼管混凝土桁式結(jié)構(gòu),單個拱肋采用4 根φ800mm×14mm 的Q345C 鋼管,采用纜索吊裝法施工;邊拱采用鋼筋混凝土箱型肋拱,肋間設(shè)置鋼筋混凝土橫撐,邊拱采用支架法施工;采用環(huán)氧噴涂鋼鉸線作為柔性系桿,以消除邊拱不平衡推力[1]。
本橋施工過程中,恰逢百年一遇洪水,上游某處山體滑坡和某木材廠大量樹木被沖至橋位處,在施工支架處堆積,因堆積體體量過大(約5000m2),導(dǎo)致西邊拱施工臨時鋼管柱支架被沖毀,所幸主體結(jié)構(gòu)無損傷。此時,西邊拱僅施工了裸拱及端橫梁,失去支架后成為搭接在T 構(gòu)上的彎梁,如圖1 所示。
圖1 臨時系桿立面(單位:cm)
裸拱不適于繼續(xù)加載,若不施工拱上立柱、橫梁則無法施工系桿轉(zhuǎn)向塊,也就無法安裝和張拉永久系桿,后續(xù)施工均無法進(jìn)行。本橋工期十分緊迫,汛期后,重新搭設(shè)邊拱支架施工顯然不可行,經(jīng)設(shè)計研究進(jìn)行并多方商討確定:采用無支架施工臨時系桿方案,即于東、西兩邊拱端頭處對拉臨時系桿,提高西邊拱裸拱的承載力,滿足施工拱上部分立柱、橫梁,繼而為張拉永久系桿提供條件,以完成整個橋梁施工。
臨時系桿方案實(shí)施的關(guān)鍵是需要一個構(gòu)件將水平力均勻傳遞于邊拱處,因臨時系桿張拉時集中力較大,空間狹?。ㄟ吂岸祟^比T 構(gòu)高0.66m),且考慮施工的可行性,最終選用鋼結(jié)構(gòu)錨梁。單個鋼錨梁長6m,寬0.8m,高0.66m,全橋共計4 個。頂、底板及腹板均采用50mm 厚Q345C,橫隔板采用30mm 厚Q345C,主要構(gòu)造尺寸如圖2 所示。
圖2 鋼錨梁構(gòu)造
臨時系桿鋼錨梁采用容許應(yīng)力法驗(yàn)算,按單根拱肋需要8000kN 的水平力,每根臨時系桿張拉力為4000kN,單個鋼錨梁上作用2 根臨時系桿,張拉力通過錨墊板均勻傳遞至鋼錨梁上,錨墊板的面荷載為:q=4 000 000×4/[π(3002-1502)]=75.5MPa。
鋼錨梁與邊拱端頭混凝土采用錨栓錨固,緊貼于邊拱端頭,為面支承,計算模型中將該部分約束模擬為固結(jié),鋼錨梁實(shí)際為支撐于邊拱端頭的懸臂梁,為了解其應(yīng)力數(shù)值及分布情況,采用Midas FEA 建立實(shí)體計算模型,如圖3 所示。
圖3 范·梅塞斯應(yīng)力圖(單位:MPa)
經(jīng)計算可知:鋼錨梁變形較小,最大變形出現(xiàn)在懸臂端,其值為4.1mm<L/300=5.67mm(L為梁長),故剛度滿足要求;鋼錨梁最大正應(yīng)力、剪應(yīng)力、最大主應(yīng)力均出現(xiàn)在錨梁懸臂根部 , 其 值 分 別 為187.7MPa、114.3MPa、225.0MPa。JTJ 025—1986《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定:16Mn 鋼的軸壓、彎曲、受剪容許應(yīng)力分別為200MPa、210MPa、120MPa,對于臨時結(jié)構(gòu)容許提高系數(shù)為1.4,提高后16Mn 鋼的軸壓、彎曲、受剪容許應(yīng)力分別為280MPa、294MPa、168MPa,故鋼錨梁受力滿足規(guī)范要求。
由上計算可知,鋼錨可采用Q345C鋼材,鋼板之間采用焊接,由于鋼板較厚,焊接應(yīng)采用坡口焊,焊縫質(zhì)量要求達(dá)到一級并符合GB 50205—2001《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》的要求。
鋼錨梁采用工廠制作,檢驗(yàn)合格運(yùn)至現(xiàn)場安裝,如圖4所示。
圖4 鋼錨梁及臨時系桿
本文采用Midas FEA 對張拉臨時系桿用鋼錨梁進(jìn)行精細(xì)化分析,得出其應(yīng)力、位移極值及分布情況,并作為優(yōu)化結(jié)構(gòu)構(gòu)造的依據(jù)。經(jīng)實(shí)踐檢驗(yàn),本橋鋼錨梁的設(shè)計安全、適用、經(jīng)濟(jì),希望能為類似橋梁臨時構(gòu)件設(shè)計提供參考。