陳曉暉 李明樾 洪星架
摘要:文章對鋼管混凝土中鋼管-混凝土的應(yīng)力及極限承載能力進行了研究,并提出了新的計算方法,所采用的公式更簡潔,計算參數(shù)更少,各參數(shù)的物理意義更明確,還能對鋼管與核心混凝土各階段的應(yīng)力和應(yīng)變進行分析,結(jié)果更豐富,適合推廣應(yīng)用。
關(guān)鍵詞:鋼管混凝土;應(yīng)力;極限承載能力
0 引言
隨著鋼管混凝土的應(yīng)用越來越廣泛,對鋼管混凝土中鋼管-混凝土的應(yīng)力及極限承載能力的分析計算也提出了更高的要求。本文研究提出了一種新的計算方法,與文獻[1]鐘善桐提出的計算公式和驗算方法相比較,其結(jié)果很相近,但采用的公式和參數(shù)更為簡潔且計算結(jié)果更豐富。此方法在馬灘紅水河特大橋鋼管混凝土拱肋設(shè)計中進行應(yīng)用驗證,得出的結(jié)果十分理想,具有推廣的價值。
1 鋼管-混凝土的應(yīng)力及極限承載能力分析計算
鋼管混凝土的極限承載能力能否顯著提高,與鋼管對混凝土的約束有很大的關(guān)系。在鋼管混凝土中,核心混凝土的泊松比大于鋼管的泊松比,因此它們的內(nèi)部變形是不同步的。當(dāng)軸向荷載同時作用于鋼管與混凝土?xí)r,產(chǎn)生的強制鋼管混凝土軸向變形相同,此時鋼管的剛度足夠,在混凝土破壞前鋼管不會發(fā)生屈服破壞,其泊松比不變。后續(xù)在不斷加大的軸向壓縮荷載作用下,核心混凝土與鋼管按相同的橫向變形速率產(chǎn)生變形,此時鋼管受到核心混凝土的擠壓,橫向變形速率增大,鋼管對混凝土的約束作用達到彈性極限。如果繼續(xù)增加壓縮荷載,鋼管和混凝土的泊松比按相協(xié)調(diào)的速率增大,當(dāng)鋼管的泊松比達到0.5時,核心混凝土的泊松比也同時達到0.5,鋼管混凝土的承載能力達到塑性極限。再繼續(xù)增加荷載時,鋼管屈服后會發(fā)生塑性流動,失去對混凝土的約束,核心混凝土的裂縫擴展,導(dǎo)致核心混凝土和鋼管快速破壞。
1.2 鋼管混凝土的極限承載力計算應(yīng)用
在馬灘紅水河特大橋鋼管混凝土拱肋設(shè)計中,運用了新計算公式,試件中混凝土的抗壓強度為C50,軸心抗壓強度為38.75 MPa,軸心抗拉強度為3.41 MPa,拉壓強度比α=0.087 9,泊松比νh=0.176。鋼管直徑D=1 200 mm,壁厚t=28 mm,鋼管面積率ρg=0.087 2。鋼管采用Q235鋼板,屈服強度fsg=375 MPa,破壞強度fpg=460 MPa。混凝土達到軸心抗壓強度時,鋼管混凝土開始出現(xiàn)第一屈服點,鋼管的軸向應(yīng)力σgz=247.91 MPa,鋼管混凝土的軸向應(yīng)變εz=0.096 1%,鋼管混凝土的第一屈服點應(yīng)力σsz1=56.98 MPa;鋼管應(yīng)力達到材料屈服強度,鋼管混凝土出現(xiàn)第二屈服點,其計算應(yīng)力σsz1=68.06 MPa;鋼管應(yīng)力達到材料破壞強度時,鋼管混凝土達到破壞強度,計算破壞強度σpz=75.48 MPa。相同鋼管面積率時,改變鋼管直徑和厚度,其他條件不變,計算結(jié)果不出現(xiàn)尺寸效應(yīng)。
為與室內(nèi)試驗相比較,混凝土的強度應(yīng)采用實際抗壓強度。例如工地上配制的C50鋼管混凝土,混凝土的實際抗壓強度為80 MPa,對于直徑為1 200 mm,厚28 mm的鋼管,特征點的應(yīng)力分別為σsz1=97.54 MPa,σsz2=96.54 MPa和σsz3=104.44 MPa;對于直徑為150 mm,厚3.5 mm的鋼管混凝土試件,特征點的應(yīng)力分別為σsz1=95.76 MPa,σsz2=94.77 MPa和σsz3=102.18 MPa。兩者有微小差別,與大尺寸鋼管中混凝土的剛度較大有關(guān)。
2 結(jié)語
從以上分析及計算結(jié)果可看出,本研究所用的計算方法,除采用彈性本構(gòu)關(guān)系外,并沒有引入其他新的假設(shè),得到的鋼管混凝土屈服應(yīng)力和破壞強度與已有的試驗研究結(jié)果相符。與已有結(jié)果相比,本研究提出的計算方法,公式更簡潔,所采用的計算參數(shù)更少,各參數(shù)的物理意義更明確,還能對鋼管與核心混凝土各階段的應(yīng)力和應(yīng)變進行分析,結(jié)果更豐富。將該計算方法推廣應(yīng)用,可以將鋼管混凝土應(yīng)力及極限承載力的理論研究推進一大步。
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收稿日期:2020-06-10