路洪斌 劉加冬

【摘 要】 軟弱夾層的力學強度指標對邊坡穩(wěn)定性至關(guān)重要。本文選取已滑動邊坡的2個典型剖面，采用試驗和反算法綜合確定合理的軟弱夾層抗剪強度指標，為邊坡穩(wěn)定性分析提供恰當?shù)挠嬎銋?shù)。研究表明：反算法確定的邊坡軟弱夾層黏聚力c為28.8kPa，內(nèi)摩擦角φ為16.6°，其值比試驗確定的指標更符合實際情況，可見，只要弄清楚具體的滑面位置、滑動時的工況，明確安全系數(shù)，采用反算法確定的滑體抗剪強度指標是比較準確的。

【關(guān)鍵詞】 邊坡;抗剪強度指標;穩(wěn)定性分析;軟弱夾層;安全系數(shù)

【中圖分類號】 TD73 【文獻標識碼】 A

【文章編號】 2096-4102（2020）02-0094-03

滑坡給交通、水利、建筑、礦山等行業(yè)帶來了巨大的損失。及時進行邊坡穩(wěn)定分析是滑坡防治和安全生產(chǎn)的重要性工作，而分析結(jié)果是否合理不僅取決于科學的邊坡穩(wěn)定性分析方法，而且還取決于恰當?shù)挠嬎銋?shù)。巖土體的參數(shù)研究仍然是國際上的前沿課題，巫德斌、周火明等對巖石力學參數(shù)取值問題進行了研究?？辜魪姸戎笜司褪菐r土體的重要參數(shù)之一，它關(guān)系著工程的穩(wěn)定，可見，確定恰當?shù)目辜魪姸戎笜藢τ诜治鲞吰路€(wěn)定性是十分必要。

目前，確定巖土體的抗剪強度方法有很多，主要有試驗、極限平衡狀態(tài)下的反算法和工程類比經(jīng)驗法等，每種方法都有各自的優(yōu)缺點。本文對一露天磷礦進行了詳細的地質(zhì)勘察，采用極限平衡法中的Morgenstern-Price法和試驗綜合確定該磷礦邊坡軟弱夾層的抗剪強度參數(shù)，為科學地評價該磷礦邊坡的穩(wěn)定性奠定基礎(chǔ)。

1工程概況

某露天磷礦地質(zhì)構(gòu)造以南北（早期）構(gòu)造為主，北西—南西—南東（晚期）構(gòu)造次之，還存在著多種形態(tài)和不同方向的構(gòu)造形跡，它們互相干擾，互相交叉。礦區(qū)資源豐富，共五個采區(qū)，其中東采區(qū)在開采過程中形成了一個長約1900m、高約200m的下盤順層邊坡，坡體主要地層為∈1m2磷塊巖地層，局部出露∈1m1及Zbdn上段白云巖夾砂頁巖地層，邊坡頂部坡度較陡，可達35°～40°，基巖出露，往下采用放坡的方式分級分臺，坡度一般22°～30°，局部可達36°，坡體表面多堆積采剝分離后的黏性土、碎石土，部分地段出露基巖，地形變化大，發(fā)育有大小不一的滑坡多處。

2軟弱夾層抗剪強度指標的試驗

巖土體的抗剪強度是指巖體和土體在受到荷載作用時抵抗剪切破壞的極限能力。當巖土體受到荷載作用后，將產(chǎn)生剪應(yīng)力。當某點的剪應(yīng)力達到其抗剪強度，在剪切面兩側(cè)的巖土體將產(chǎn)生相對位移而產(chǎn)生破壞。因此，確定巖土體的抗剪強度對于分析邊坡穩(wěn)定性是十分重要的。

為了節(jié)約研究成本和縮短研究周期，對軟弱夾層原位直接剪切試驗改為現(xiàn)場取樣，室內(nèi)試驗臺試驗。根據(jù)試驗的特點與要求，自制現(xiàn)場取樣設(shè)施和室內(nèi)試驗設(shè)備。

2.1軟弱夾層取樣

室內(nèi)試驗設(shè)備主要參考直剪試驗原理研制，根據(jù)實驗設(shè)備對軟弱夾層進行不擾動取樣，取8個試樣（兩組試驗）。取樣盒由上下罩盒、中間可拆卸環(huán)和連接螺栓組成?，F(xiàn)場制樣，采用外罩盒封罩，中間預(yù)留剪切縫（軟弱面正對剪切縫），然后用水泥澆筑，待養(yǎng)護完成用螺栓固定，避免試樣運輸過程中受到擾動。試驗時將可拆卸環(huán)拆除，保留外罩，防止破壞試體。

2.2試驗及結(jié)果

室內(nèi)試驗設(shè)備主要參考直剪試驗原理研制。先將試樣放置在水箱中，全部淹沒在水中靜置72h以上，將其飽和，然后測其飽和密度。把試樣安放在試驗臺座上，并安裝加載設(shè)備與監(jiān)測儀器。然后進行直剪試驗，以剪切位移為橫坐標，剪應(yīng)力為縱坐標，用兩個坐標分別繪制每一組4個試樣剪切試驗的剪應(yīng)力與剪切位移關(guān)系曲線，而后從曲線上選取剪應(yīng)力的峰值和殘余值。利用每一試樣的法向應(yīng)力及其對應(yīng)剪應(yīng)力的峰值、殘余值，繪制法向應(yīng)力與抗剪斷峰值及殘余值的關(guān)系曲線，按庫侖表達式確定相應(yīng)的抗剪強度指標。第一組試樣獲得的黏聚力c=31.20kPa，內(nèi)摩擦角φ=16.72°，第二組試樣獲得的黏聚力c=33.00kPa，內(nèi)摩擦角φ=16.66°。

3極限平衡狀態(tài)下的反算法

由于該礦山已經(jīng)出現(xiàn)滑坡，根據(jù)滑坡調(diào)查情況可知，滑坡主要出現(xiàn)在軟弱層。因此，應(yīng)采用極限平衡狀態(tài)下的反算法對軟弱夾層的抗剪強度進行反算。

根據(jù)規(guī)范以及采場邊坡破壞特征，采用極限平衡法中的Morgenstern-Price法對該礦山邊坡進行反分析。Morgenstern-Price法是對任意曲線形狀的滑裂面進行分析，建立滿足力的平衡及力矩平衡條件的微分方程式，假定兩相鄰條塊法向條間力和切向條間力之間存在對水平方向坐標的函數(shù)關(guān)系，根據(jù)整個滑動邊坡體塊的邊界條件來解答。

3.1反分析剖面及其破壞模式

根據(jù)滑坡調(diào)查情況，選擇位于H4滑坡的典型剖面B-B和位于H5滑坡的典型剖面D-D。H4滑坡前緣位于坑底，前緣長約450m，高程約2220m，后緣接近山頂，后緣長約200m，高程約2425.12m，前后緣垂直高差約205m。受降雨軟化影響，使得上部巖土體沿其下軟弱面產(chǎn)生順坡滑動，為中～深層大型牽引式滑坡。H5滑坡前緣位于邊坡底部附近一分級開挖形成的平臺上，前緣寬約400m，高程約2270m，滑坡后緣可達修理廠附近山頂，高程約2428m，后緣寬約200m，滑坡前后緣垂直高差約158m。受降雨軟化影響，使得坡體后部巖土體主動順坡推移，沿其下軟弱面產(chǎn)生滑動。

3.2水文地質(zhì)條件分析

勘察鉆孔均未揭露穩(wěn)定地下水位，多為降雨后的暫時地下水位，并于降雨停止后迅速消退，其中BK7鉆孔受連續(xù)降雨影響，有地下水順鉆孔溢出。因此滑坡反分析按坡體內(nèi)全部飽和的情況考慮。

3.3邊坡其他巖土體物理力學指標

要對軟弱夾層的抗剪強度進行反分析，首先要獲得邊坡其他巖土體的物理力學指標。本次邊坡穩(wěn)定性反分析中所選用的巖土體物理力學指標見表1。

3.4臨界安全系數(shù)的取值

在邊坡極限平衡分析中，安全系數(shù)F=1時，邊坡處于極限平衡狀態(tài)。邊坡已經(jīng)滑動，其安全系數(shù)取值應(yīng)考慮0.95

3.5穩(wěn)定性計算結(jié)果與分析

滑床主要位于∈1m2含磷凝灰質(zhì)黏土巖中，因此反分析的抗剪強度指標也即∈1m2含磷凝灰質(zhì)粘土巖的指標。根據(jù)B-B剖面和D-D剖面選擇比滑動區(qū)域大5倍的范圍還原斷面，并繪制出滑動面，根據(jù)斷面情況建立模型，如圖1、圖2所示。

模型設(shè)置邊界條件后，按地質(zhì)情況將已確定的巖層物理力學參數(shù)輸入后，假定軟弱夾層的黏聚力c分別為20kPa、25kPa、30kPa、35kPa、40kPa，輸入一定的φ值進行試算，計算相應(yīng)的安全系數(shù)，將安全系數(shù)接近0.95的φ值記錄下來，見表2。

根據(jù)以上結(jié)果，分別繪制B-B剖面和D-D剖面的兩條c-φ關(guān)系線，兩直線交點即為∈1m2含磷凝灰質(zhì)黏土巖的抗剪強度指標，滑坡反分析c-φ關(guān)系線結(jié)果圖見圖3，從圖中可知黏聚力c為28.8kPa，內(nèi)摩擦角φ為16.6°。

4邊坡巖層軟弱夾層強度對比分析

通過對邊坡軟弱夾層∈1m2含磷凝灰質(zhì)黏土巖進行試驗和穩(wěn)定性計算反分析，得出三組抗剪強度指標，可以看出上述抗剪強度大小接近，并將上述指標用于B-B、D-D兩剖面的穩(wěn)定性分析，得出其穩(wěn)定性計算結(jié)果如表3。

從表3中可知，采用反分析所得抗剪強度計算的安全系數(shù)小于采用試驗所得抗剪強度計算的安全系數(shù)，從實際情況來看，滑坡已經(jīng)發(fā)生，其計算的安全系數(shù)應(yīng)小于1，因此采用反分析所得的抗剪強度指標更符合實際。

5結(jié)束語

通過對某露天磷礦地質(zhì)構(gòu)造的勘查、水文地質(zhì)條件分析、土體抗剪強度指標的反算和試驗，得到以下幾點認識：

（1）進行抗剪強度反分析，必須知道坡體的穩(wěn)定系數(shù)值，滑面的確切位置，滑動前的降雨情況、水位升降、斜坡棄土等外力因素，選取適當?shù)姆治龇椒?，才能通過反分析確定恰當?shù)目辜魪姸戎笜恕?/p>

（2）采用反分析確定的巖土體抗剪強度指標應(yīng)與試驗確定的巖土體抗剪強度指標進行對比，力求反分析計算結(jié)果合理，避免反分析因計算的條件不夠清晰和準確而影響反分析計算結(jié)果的可信度。

【參考文獻】

[1]李金瑞.邊坡穩(wěn)定分析中土體抗剪強度指標的選取[J].吉林水利，2010，332（1）：44-45.

[2]胡卸文，呂小平，李廷強.四川某礦山邊坡失穩(wěn)機理及穩(wěn)定性評價[J].山地學報，2004，22（2）：224-229.

[3]劉加冬，路洪斌，王雨波.蒙特卡在露天礦邊坡可靠性分析中的應(yīng)用[J].金屬礦山，2013（8）：147-149.

[4]路洪斌，劉加冬，王雨波.露天礦邊坡穩(wěn)定性分析及邊坡結(jié)構(gòu)參數(shù)的優(yōu)化[J].化工礦物與加工，2015，3（10）：32-34.

[5]巫德斌，徐衛(wèi)亞.巖石邊坡力學參數(shù)取值的GSMR法[J].巖土力學，2005，26（9）：1421-1426.

[6]周火明，孔祥輝.水利水電工程巖石力學參數(shù)取值問題與對策[J].長江科學學院院報，2006，23（4）：36-39.

[7]楊林德.巖土工程問題的反演理論與工程實踐[M].北京：科學出版社，1996.

[8]柴波，殷坤龍，簡文星.滑坡計算參數(shù)反演分析的優(yōu)化算法[J].武漢理工大學學報，2007，29（11）：98-102.