近距離靠泊條件下鉆井支持平臺(tái)與生產(chǎn)平臺(tái)相對(duì)運(yùn)動(dòng)研究

黃從亮，董 晴，呂海寧，王 晉

(1.上海交通大學(xué) 海洋工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 200240; 2.高新船舶與深海開發(fā)裝備協(xié)同創(chuàng)新中心，上海 200240)

半潛式鉆井支持平臺(tái)主要用于海洋油氣資源開發(fā)的相關(guān)海上支持作業(yè)，不但能夠?yàn)樯a(chǎn)平臺(tái)提供鉆井所需能源、鉆井設(shè)備，儲(chǔ)存生活物資等，還能夠?yàn)楹Ｉ献鳂I(yè)人員提供舒適的生活環(huán)境，保證良好的人員休整效果。在近距離靠泊作業(yè)場(chǎng)景中，支持平臺(tái)與生產(chǎn)平臺(tái)構(gòu)成了復(fù)雜的多浮體系統(tǒng)，浮體間的非線性波浪繞、輻射現(xiàn)象以及載荷的遮蔽效應(yīng)等對(duì)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生復(fù)雜影響。多浮體系統(tǒng)的耦合水動(dòng)力性能分析及運(yùn)動(dòng)響應(yīng)預(yù)報(bào)一直是國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究熱點(diǎn)。

多浮體耦合水動(dòng)力分析方法主要包括理論分析、數(shù)值模擬和模型試驗(yàn)。早期學(xué)者們以單體水動(dòng)力理論為基礎(chǔ)，發(fā)展得到了多浮體三維勢(shì)流理論，通過(guò)求解考慮浮體間波浪繞射、輻射的波浪速度勢(shì)，得到相應(yīng)波浪力，并通過(guò)運(yùn)動(dòng)方程分析浮體運(yùn)動(dòng)和受力響應(yīng)。周文俊[1]在三維時(shí)域勢(shì)流理論范疇內(nèi)，利用混合格林函數(shù)法對(duì)兩相鄰Wigley型船和方形浮體的耦合水動(dòng)力系數(shù)和波浪力作了計(jì)算分析，比較了多浮體系統(tǒng)與單浮體時(shí)延函數(shù)的不同。

隨著計(jì)算機(jī)的發(fā)展，出現(xiàn)了大量以三維勢(shì)流理論為基礎(chǔ)的數(shù)值研究，主要為頻域水動(dòng)力參數(shù)計(jì)算和時(shí)域耦合分析。對(duì)于TLP生產(chǎn)平臺(tái)-支持平臺(tái)耦合系統(tǒng)，王月[2]通過(guò)頻、時(shí)域計(jì)算，發(fā)現(xiàn)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)和系泊動(dòng)力響應(yīng)對(duì)浪向角比較敏感，工程運(yùn)用中應(yīng)將TLP作為迎浪平臺(tái)；Dong等[3]詳細(xì)研究了該耦合系統(tǒng)的相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)，發(fā)現(xiàn)浮體之間同相位或反相位運(yùn)動(dòng)對(duì)相對(duì)運(yùn)動(dòng)和平臺(tái)間棧橋運(yùn)動(dòng)響應(yīng)影響顯著，并基于瑞利分布給出了極限作業(yè)海況。對(duì)于波浪慢漂載荷的求解，單浮體可通過(guò)Newman近似或全QTF(full quadratic transfer function)矩陣計(jì)算得到。郭飛[4]討論了波浪作用下兩船并靠系統(tǒng)的模型模態(tài)、浪向、波浪頻率和浮體間距對(duì)流場(chǎng)壓力分布和二階波浪力的影響，通過(guò)對(duì)比全QTF和Newman近似方法的二階慢漂力計(jì)算結(jié)果，證實(shí)了Newman近似方法同樣適用于多浮體系統(tǒng)。另外值得注意的是，由于勢(shì)流理論忽略了水體黏性，多浮體系統(tǒng)在浮體間的狹窄水域內(nèi)會(huì)出現(xiàn)水體共振[5-6]。為了抑制這種失真的水體過(guò)度升高現(xiàn)象，目前常采用加蓋阻尼法對(duì)勢(shì)流理論進(jìn)行修正[7]。Xu等[8]將該方法應(yīng)用于小間距駁船旁靠系統(tǒng)，證實(shí)了加蓋阻尼法可以有效抑制過(guò)大的波面升高。除此之外，Shivaji等[9]通過(guò)計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)(CFD)直接考慮水體黏性的影響，在數(shù)值波浪水池內(nèi)計(jì)算了兩船旁靠系統(tǒng)的絕對(duì)和相對(duì)運(yùn)動(dòng)，詳細(xì)說(shuō)明了由于非線性入射波引起的非線性問題的重要性。

除數(shù)值計(jì)算之外，模型試驗(yàn)也作為多浮體響應(yīng)研究可靠方法之一。Hong等[10]試驗(yàn)研究了浮式生產(chǎn)儲(chǔ)油平臺(tái)(FPSO)和液化天然氣(LNG)運(yùn)輸船耦合系統(tǒng)在旁靠和串靠?jī)煞N不同布置形式下的船體運(yùn)動(dòng)響應(yīng)和相互作用力，發(fā)現(xiàn)串靠時(shí)波浪的遮蔽作用對(duì)低頻運(yùn)動(dòng)影響顯著，對(duì)波頻運(yùn)動(dòng)影響不明顯，且浮體間距的影響較?。慌钥繒r(shí)船體間相互干擾對(duì)低頻和波頻響應(yīng)均有劇烈影響。徐喬威等[11]研究了風(fēng)浪流聯(lián)合作用下浮式液化天然氣(FLNG)旁靠系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)和受力響應(yīng)，發(fā)現(xiàn)斜浪下系統(tǒng)響應(yīng)更明顯。

基于上述研究，以具有實(shí)際工程背景的TLP生產(chǎn)平臺(tái)與半潛式鉆井支持平臺(tái)多浮體系統(tǒng)為對(duì)象，通過(guò)數(shù)值模擬和模型試驗(yàn)研究近距離靠泊條件下的相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)，為平臺(tái)間連接棧橋的設(shè)計(jì)提供參考；在時(shí)域內(nèi)分析對(duì)比考慮及忽略水動(dòng)力干擾的兩平臺(tái)相對(duì)運(yùn)動(dòng)，探究水動(dòng)力干擾在近距離靠泊條件下的不可忽略性；在此基礎(chǔ)上，進(jìn)一步計(jì)算不同海況下平臺(tái)響應(yīng)，探究波高對(duì)運(yùn)動(dòng)的影響規(guī)律。

1 多浮體水動(dòng)力計(jì)算理論

假定流體無(wú)黏、不可壓縮、流動(dòng)有勢(shì)，浮體做小幅簡(jiǎn)諧振蕩運(yùn)動(dòng)，流體非定常速度勢(shì)表示為：

(1)

Airy波的入射勢(shì)為：

(2)

式中：ω、A、H為波浪圓頻率、波幅和水深；g為重力加速度；k為波數(shù)，滿足色散關(guān)系ω2=gktanhkH；β是入射波方向與x軸間的夾角，首浪為180°。

對(duì)于一個(gè)雙浮體系統(tǒng)，輻射勢(shì)φj滿足：

控制方程(流域內(nèi))：

▽2φj=0

(3)

自由面條件：

(4)

水底條件：

(5)

物面條件：

(6)

遠(yuǎn)方輻射條件：

(7)

其中，(n1,n2,n3)=n,(n4,n5,n6)=(x,y,z)×n，n表示單位法向量且指向物面。

φ7與φj類似，只在物面條件上存在差異。φ7在兩浮體的濕表面上滿足：

(8)

上述速度勢(shì)的邊值問題可利用Green公式[12]轉(zhuǎn)化為物面積分方程求解，進(jìn)而利用伯努利方程計(jì)算出各浮體表面的動(dòng)壓力分布，并沿濕表面積分求得相應(yīng)一階流體力，包括波浪力和輻射力，同時(shí)求得浮體附加質(zhì)量Aij和勢(shì)流阻尼系數(shù)Bij：

(9)

(10)

其中，i,j=1, 2, ……, 12。當(dāng)i,j=1, 2, ……, 6或7, 8, ……, 12時(shí)分別表示浮體1或2的水動(dòng)力參數(shù)，其余項(xiàng)表示水動(dòng)力相互干擾作用。

采用基于壓力積分的近場(chǎng)法計(jì)算二階波浪力F(2)，即流場(chǎng)速度勢(shì)、壓力場(chǎng)攝動(dòng)展開后在物體瞬時(shí)濕表面(靜水平均濕表面S0+波浪和運(yùn)動(dòng)引起的濕表面變化ΔS)上進(jìn)行積分：

(11)

基于上述水動(dòng)力參數(shù)和波浪力傳遞函數(shù)，雙浮體系統(tǒng)的頻域運(yùn)動(dòng)方程可表示為：

(12)

其中，Mij、Cij為浮體質(zhì)量和靜水回復(fù)力矩陣，F(xiàn)i(ω)為波浪力。時(shí)域耦合運(yùn)動(dòng)方程可表示為：

(13)

其中，A(∞)為低頻附加質(zhì)量；R(t-τ)為遲滯函數(shù)，捕捉流體在特定時(shí)間動(dòng)量變化對(duì)隨后時(shí)間的影響，取決于浮體幾何形狀，可通過(guò)附加質(zhì)量和勢(shì)流阻尼來(lái)表達(dá)；F(t)為浮體所受外力，包括一階、二階波浪力，纜繩力Fm，風(fēng)載荷Fw和流載荷Fc等。采用集中質(zhì)量模型計(jì)算Fm，纜繩由無(wú)質(zhì)量彈簧連接在一起的一系列質(zhì)量塊模擬，通過(guò)求解懸鏈線方程得到纜繩對(duì)船體的作用力。采用OCIMF方法(式(14))計(jì)算風(fēng)、流載荷,F為縱蕩、橫蕩或艏搖力、力矩，ρ為空氣或海水密度，V為流體流過(guò)浮體的相對(duì)速度，A為面積。

F=0.5ρV2A

(14)

(15)

相似地，二階時(shí)域波浪力(忽略二階和頻波浪力)為：

(16)

其中，QTF-(ωm,ωn)為二階差頻波浪力傳遞函數(shù)，在二階平均波浪力的基礎(chǔ)上采用Newman近似方法[13]計(jì)算得到：

(17)

將上述時(shí)域水動(dòng)力參數(shù)及外力代入時(shí)域運(yùn)動(dòng)方程，采用隱式積分方法求解，時(shí)間步長(zhǎng)為0.5 s，可求得不規(guī)則波作用下的浮體響應(yīng)。

2 研究對(duì)象

2.1 坐標(biāo)系定義

如圖1所示定義耦合系統(tǒng)總體坐標(biāo)系O-XYZ及兩平臺(tái)局部坐標(biāo)系o1-x1y1z1和o2-x2y2z2。

圖1 坐標(biāo)系定義

2.2 模型參數(shù)及數(shù)值計(jì)算

TLP生產(chǎn)平臺(tái)由平臺(tái)主體、張力腿和立管系統(tǒng)組成，鉆井支持平臺(tái)主要由6個(gè)方形立柱、2個(gè)浮筒和3個(gè)橫撐組成，二者主要參數(shù)分別如表1、2所示。

表1 TLP生產(chǎn)平臺(tái)主體參數(shù)

表2 鉆井支持平臺(tái)主要參數(shù)

耦合系統(tǒng)共采用10根系泊纜定位，每條均由鋼絲繩-錨鏈-鋼絲繩-錨鏈組成；平臺(tái)間采用4根帶纜連接以限制相對(duì)運(yùn)動(dòng)，均為錨鏈-尼龍繩-錨鏈三段式。系泊纜及帶纜如圖2所示布置。

圖2 兩平臺(tái)系泊系統(tǒng)布置

采用HydroD軟件計(jì)算頻域水動(dòng)力參數(shù)，包括運(yùn)動(dòng)響應(yīng)及波浪力傳遞函數(shù)等；使用Orcaflex軟件在時(shí)域內(nèi)對(duì)整個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行模擬，包括兩浮體、TLP平臺(tái)張力腿和立管系統(tǒng)、平臺(tái)間連接帶纜及系泊定位系統(tǒng)，充分考慮各成分間的非線性耦合效應(yīng)。時(shí)域數(shù)值模型和計(jì)算波浪條件分別如圖3和表3所示。

圖3 時(shí)域數(shù)值計(jì)算模型

表3 時(shí)域計(jì)算波浪條件

3 模型試驗(yàn)

圖4 模型試驗(yàn)

為了驗(yàn)證數(shù)值方法的可靠性，在深水試驗(yàn)池中進(jìn)行模型試驗(yàn)(圖4)，試驗(yàn)選取三個(gè)典型工況，如表4所示，考察不同海洋環(huán)境條件下兩平臺(tái)的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。不規(guī)則波浪采用JONSWAP波浪譜，風(fēng)浪流方向一致。

根據(jù)單平臺(tái)衰減試驗(yàn)結(jié)果，TLP平臺(tái)縱蕩、橫蕩、垂蕩固有周期分別為94.9 s、98.3 s、2.87 s，橫搖、縱搖、艏搖固有周期分別為2.41 s、2.35 s、64.9 s；鉆井支持平臺(tái)垂蕩、橫搖、縱搖固有周期分別為16.9 s、35.8 s、20.4 s。試驗(yàn)結(jié)果符合常規(guī)TLP和半潛平臺(tái)的周期范圍。

表4 模型試驗(yàn)工況

4 結(jié)果與分析

4.1 單浮體運(yùn)動(dòng)響應(yīng)幅值算子(RAO)

圖5為單一鉆井支持平臺(tái)與TLP平臺(tái)分別在0°和315°環(huán)境條件下縱蕩、垂蕩、縱搖數(shù)值模擬和白噪聲波浪試驗(yàn)結(jié)果比較，結(jié)果表明單浮體數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)基本吻合較好，數(shù)值模型可靠。TLP 平臺(tái)在垂蕩、縱搖RAO上存在明顯差異，這是由于平臺(tái)運(yùn)動(dòng)幅值很小(垂蕩<0.015 m/m，縱搖<0.03°/m)，受光學(xué)運(yùn)動(dòng)采集系統(tǒng)精度限制，導(dǎo)致數(shù)值與試驗(yàn)結(jié)果相差較大。

圖5 單一平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)數(shù)值計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

4.2 相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)

對(duì)兩平臺(tái)耦合系統(tǒng)在考慮浮體間水動(dòng)力相互干擾的情況下開展時(shí)域計(jì)算，計(jì)算工況見表4，模擬時(shí)長(zhǎng)3 h。假定兩平臺(tái)之間沿X軸設(shè)有一個(gè)可伸縮棧橋，將平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)結(jié)果通過(guò)坐標(biāo)轉(zhuǎn)換至平臺(tái)間連接棧橋處的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。圖6為響應(yīng)時(shí)歷與對(duì)應(yīng)頻率譜結(jié)果對(duì)比，相應(yīng)棧橋端點(diǎn)處相對(duì)運(yùn)動(dòng)統(tǒng)計(jì)值列于表5。

圖6 棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)時(shí)歷與頻率譜(考慮浮體間水動(dòng)力相互干擾)

表5 棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)統(tǒng)計(jì)值(考慮浮體間水動(dòng)力相互干擾)

圖6、表5表明數(shù)值計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果基本一致，說(shuō)明采用上文頻、時(shí)域結(jié)合，Newman近似方法計(jì)算二階波浪慢漂力且考慮浮體間水動(dòng)力相互干擾的計(jì)算方法可靠，能夠正確反映多浮體耦合系統(tǒng)中平臺(tái)的運(yùn)動(dòng)響應(yīng)特性。

棧橋處最大相對(duì)運(yùn)動(dòng)幅值出現(xiàn)在工況1中，其響應(yīng)幅值接近2 m，此時(shí)環(huán)境入射方向?yàn)?°，即兩平臺(tái)沿來(lái)浪方向串靠布置且TLP生產(chǎn)平臺(tái)迎浪。由于棧橋的布置方向與環(huán)境入射方向平行，因而此時(shí)較大的平臺(tái)間相對(duì)縱蕩運(yùn)動(dòng)會(huì)對(duì)棧橋運(yùn)動(dòng)響應(yīng)產(chǎn)生顯著影響，在棧橋設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)留有足夠的安全系數(shù)。最小相對(duì)運(yùn)動(dòng)幅值出現(xiàn)在工況2中，此時(shí)環(huán)境入射方向?yàn)?70°，即兩平臺(tái)垂直于來(lái)浪方向旁靠布置，此時(shí)平臺(tái)間相對(duì)縱蕩運(yùn)動(dòng)較小，使棧橋相對(duì)運(yùn)動(dòng)較小。在實(shí)際工程應(yīng)用中，為保證棧橋安全作業(yè)，采用工況2布置形式更為有利。

4.3 水動(dòng)力相互干擾的影響

為了明確浮體間水動(dòng)力相互干擾對(duì)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)的影響，以下在不考慮耦合水動(dòng)力的情況下計(jì)算平臺(tái)相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)。計(jì)算方法同上文類似，僅忽略頻域水動(dòng)力參數(shù)中的兩浮體相互干擾項(xiàng)，即附加質(zhì)量Aij和勢(shì)流阻尼系數(shù)Bij矩陣中i=1, 2, ……, 6且j=7, 8, ……, 12和i=7, 8, ……, 12且j=1, 2, ……, 6項(xiàng)。表6給出了忽略水動(dòng)力干擾時(shí)棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)統(tǒng)計(jì)結(jié)果。

表6 棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)統(tǒng)計(jì)值(忽略浮體間水動(dòng)力相互干擾)

比較可知，除工況2即橫浪方向相對(duì)運(yùn)動(dòng)幅值模擬較為準(zhǔn)確之外，另外兩個(gè)工況計(jì)算值明顯遠(yuǎn)高于試驗(yàn)值。對(duì)于工況2，環(huán)境載荷方向?yàn)?70°，即兩平臺(tái)旁靠布置且垂直于來(lái)浪方向，平臺(tái)間水動(dòng)力相互干擾較小，即使忽略干擾對(duì)計(jì)算結(jié)果亦不會(huì)產(chǎn)生較大影響。對(duì)于浮體相互干擾明顯的工況1，此時(shí)兩平臺(tái)沿來(lái)浪方向串靠布置且TLP平臺(tái)迎浪，前方迎浪平臺(tái)的存在會(huì)顯著干擾后方背浪平臺(tái)的環(huán)境載荷，即波浪經(jīng)過(guò)迎浪平臺(tái)后會(huì)發(fā)生復(fù)雜的繞、輻射現(xiàn)象，部分波浪能量衰減，對(duì)背浪平臺(tái)遭受的波浪載荷起到遮蔽作用，導(dǎo)致浮體運(yùn)動(dòng)響應(yīng)相比于忽略水動(dòng)力干擾時(shí)較??；忽略耦合水動(dòng)力時(shí)，相對(duì)運(yùn)動(dòng)的數(shù)值預(yù)報(bào)結(jié)果接近于試驗(yàn)值2倍，表明該簡(jiǎn)化方法存在較大誤差。通過(guò)比較上述兩種情況，可得出結(jié)論：平臺(tái)近距離靠泊時(shí)，橫浪作用下基本可忽略浮體間的水動(dòng)力干擾，其他浪向下耦合水動(dòng)力對(duì)響應(yīng)影響明顯，不可忽略。

4.4 不同海況對(duì)相對(duì)運(yùn)動(dòng)的影響

在考慮水動(dòng)力相互干擾的情況下進(jìn)一步探究不同海況條件對(duì)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)的影響規(guī)律，相應(yīng)工況(見表4)下棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)幅值如圖7所示。

圖7 不同海況條件下棧橋處相對(duì)運(yùn)動(dòng)幅值

計(jì)算結(jié)果表明，在海況小范圍變化內(nèi)，平臺(tái)間棧橋相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)幅值與波高之間基本呈線性關(guān)系，因?yàn)槎喔◇w水動(dòng)力分析過(guò)程中采用線性勢(shì)流理論計(jì)算浮體運(yùn)動(dòng)響應(yīng)。此外，當(dāng)海況達(dá)到一定強(qiáng)度時(shí)，需要考慮兩平臺(tái)先達(dá)到碰撞條件還是連接帶纜斷裂的條件。為了探討該問題，計(jì)算了較高海況下(有效波高為6 m)，TLP生產(chǎn)平臺(tái)迎浪時(shí)的系統(tǒng)響應(yīng)。表7給出棧橋運(yùn)動(dòng)響應(yīng)和非交叉帶纜張力的統(tǒng)計(jì)值，其中棧橋運(yùn)動(dòng)最小值仍遠(yuǎn)大于0，且?guī)Ю|有效張力為正，說(shuō)明兩平臺(tái)仍未發(fā)生碰撞，但此時(shí)帶纜有效張力最大值為4 655.30 kN(474.7 t>450 t)，已經(jīng)超過(guò)帶纜的破斷強(qiáng)度，表明連接帶纜已發(fā)生斷裂。因此在0°浪向條件下，應(yīng)優(yōu)先考慮環(huán)境惡化時(shí)帶纜是否失效。

表7 棧橋運(yùn)動(dòng)響應(yīng)和非交叉帶纜張力統(tǒng)計(jì)值

5 結(jié) 語(yǔ)

采用數(shù)值計(jì)算與模型試驗(yàn)相結(jié)合的方法，對(duì)TLP生產(chǎn)平臺(tái)與半潛式鉆井支持平臺(tái)多浮體耦合系統(tǒng)的平臺(tái)、棧橋相對(duì)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)做了研究，探討了多浮體水動(dòng)力相互干擾作用對(duì)平臺(tái)運(yùn)動(dòng)響應(yīng)的影響，在此基礎(chǔ)上通過(guò)數(shù)值計(jì)算研究了輸入波高與運(yùn)動(dòng)響應(yīng)幅值的關(guān)系，得出以下結(jié)論：

1)通過(guò)數(shù)值計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，發(fā)現(xiàn)在考慮水動(dòng)力相互干擾情況下，數(shù)值模擬結(jié)果較為準(zhǔn)確。

2)通過(guò)比較考慮和忽略浮體間水動(dòng)力相互干擾時(shí)的運(yùn)動(dòng)響應(yīng)結(jié)果，可知TLP生產(chǎn)平臺(tái)和半潛式鉆井支持平臺(tái)在近距離靠泊時(shí)，除在橫浪作用下，即兩平臺(tái)旁靠布置且垂直于來(lái)浪方向，其他情況下不可忽略耦合水動(dòng)力的影響，而橫浪條件下由于平臺(tái)對(duì)載荷遮蔽效應(yīng)較小，浮體間水動(dòng)力相互干擾不明顯。

3)通過(guò)對(duì)不同海況下平臺(tái)響應(yīng)進(jìn)行探究，發(fā)現(xiàn)在海況小范圍內(nèi)變化時(shí)，運(yùn)動(dòng)幅值與波高之間基本呈線性關(guān)系。

4)當(dāng)海況達(dá)到六級(jí)，有效波高達(dá)6 m時(shí)，TLP頂浪狀態(tài)下平臺(tái)間的帶纜張力已超過(guò)其破斷強(qiáng)度，而此時(shí)兩平臺(tái)未發(fā)生碰撞，說(shuō)明隨著海況的惡化，兩型平臺(tái)在碰撞之前連接帶纜已經(jīng)斷裂，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)合理選擇連接帶纜的參數(shù)。